JPH03230415A - 銅合金線材 - Google Patents
銅合金線材Info
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- JPH03230415A JPH03230415A JP2022818A JP2281890A JPH03230415A JP H03230415 A JPH03230415 A JP H03230415A JP 2022818 A JP2022818 A JP 2022818A JP 2281890 A JP2281890 A JP 2281890A JP H03230415 A JPH03230415 A JP H03230415A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は磁気ヘッド用巻線芯線等として使用される極細
線として好適の銅合金線材に関し、特に、導電性及び耐
熱性が優れていると共に、巻線時の機械的性質が優れ、
線径がＯ，１ｍｍ以下の極細線として使用するのに好適
の銅合金線材に関する。
線として好適の銅合金線材に関し、特に、導電性及び耐
熱性が優れていると共に、巻線時の機械的性質が優れ、
線径がＯ，１ｍｍ以下の極細線として使用するのに好適
の銅合金線材に関する。
［従来の技術］
近時、電子機器の発達に伴い、銅細線及び磁気ヘッド用
巻線芯線（マグネットワイヤ用芯線）の分野においては
、線径が０ 、１ ＋＊ｍ以下の銅極細線、特に５０μ
ｍ以下の銅極細線に対する需要が急増している。
巻線芯線（マグネットワイヤ用芯線）の分野においては
、線径が０ 、１ ＋＊ｍ以下の銅極細線、特に５０μ
ｍ以下の銅極細線に対する需要が急増している。
ところで、銅線の極細線化に伴い、巻線時に断線が発生
しやすくなると共に、銅線の端末が屈曲しやすくなる。
しやすくなると共に、銅線の端末が屈曲しやすくなる。
例えば、磁気ヘッドのフェライトコア部へ巻線する場合
、銅極細線の端末が屈曲すると、そのウィンドウ部への
線通しが困難になる。
、銅極細線の端末が屈曲すると、そのウィンドウ部への
線通しが困難になる。
このような事態が発生した場合、手巻き作業により巻線
しているときにおいては臨機応変に対処することができ
る。しかし、近年、省力化を目的としてロボットによる
自動巻線工程の導入が促進されており、この自動巻線工
程においては、このような断線又は屈曲の発生が生産性
の低下を余儀なくしてしまう。このため、磁気ヘッド用
巻線芯線等に使用される銅極細線においては、破断強度
及び伸びの上昇並びに耐屈曲性及び導電性の向上が要望
されている。しかしながら、破断強度を高めるために、
銅極細線を高い加工度で伸線加工した場合には、所望の
伸びが得られず、しかも導電性が劣化してしまう。一方
、伸びを大きくするために、銅極細線を焼鈍処理して完
全軟化させた場合には、所望の破断強度及び耐屈曲性が
得られないという難点がある。
しているときにおいては臨機応変に対処することができ
る。しかし、近年、省力化を目的としてロボットによる
自動巻線工程の導入が促進されており、この自動巻線工
程においては、このような断線又は屈曲の発生が生産性
の低下を余儀なくしてしまう。このため、磁気ヘッド用
巻線芯線等に使用される銅極細線においては、破断強度
及び伸びの上昇並びに耐屈曲性及び導電性の向上が要望
されている。しかしながら、破断強度を高めるために、
銅極細線を高い加工度で伸線加工した場合には、所望の
伸びが得られず、しかも導電性が劣化してしまう。一方
、伸びを大きくするために、銅極細線を焼鈍処理して完
全軟化させた場合には、所望の破断強度及び耐屈曲性が
得られないという難点がある。
そこで、従来、所望の破断強度、伸び、耐屈曲性及び導
電性を得るために、伸線加工後の純銅細線材に焼鈍処理
を施して半軟化させたものを磁気ヘッド用巻線芯線等に
使用している。
電性を得るために、伸線加工後の純銅細線材に焼鈍処理
を施して半軟化させたものを磁気ヘッド用巻線芯線等に
使用している。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、上述した純銅細線材は、軟化温度が低い
ため、後工程で線材の周面にエナメルを焼き付けるとき
に、線材が半軟化状態から完全軟化状態に変化してしま
う。従って、所望の破断強度、伸び及び耐屈曲性を得る
ことができないので、巻線工程における断線又は屈曲を
防止することができないという問題点がある。
ため、後工程で線材の周面にエナメルを焼き付けるとき
に、線材が半軟化状態から完全軟化状態に変化してしま
う。従って、所望の破断強度、伸び及び耐屈曲性を得る
ことができないので、巻線工程における断線又は屈曲を
防止することができないという問題点がある。
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、
導電性を劣化させることなく、耐屈曲性を向上させるこ
とができ、巻線時における断線又は屈曲を防止すること
ができる銅合金線材を提供することを目的とする。
導電性を劣化させることなく、耐屈曲性を向上させるこ
とができ、巻線時における断線又は屈曲を防止すること
ができる銅合金線材を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明に係る銅合金線材は、０．０１重量％以上のＡｇ
を含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなる組成
を有し、加工度が４０％以上の素線に対し、破断強度が
３０ｋｇ ｆ ／ ＋＋ｍ ２以上且つ伸びが５％以上
の半軟化処理を施して構成されていることを特徴とする
。
を含有し、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなる組成
を有し、加工度が４０％以上の素線に対し、破断強度が
３０ｋｇ ｆ ／ ＋＋ｍ ２以上且つ伸びが５％以上
の半軟化処理を施して構成されていることを特徴とする
。
［作用コ
本発明においては、Ａｇ含有銅合金からなる素線材を使
用している。このＡｇ含有銅合金は、純銅に比して軟化
温度が高いと共に、導電性は純銅に比して殆ど劣化しな
い。（金属データブック改訂２版；日本金属学会編；第
１ＧＯ，ｌＧ２頁）そこで、本願発明者等は、含有量が
異なる種々のＡｇ含有鋼合金からなる素線を作製し、こ
れらの素線を線径が５０μｍ以下の極細線にまで伸線加
工した後、種々の軟化処理を施してその機械的特性を調
査する実験を繰り返した。本発明はその実験結果に基づ
いて完成されたものである。
用している。このＡｇ含有銅合金は、純銅に比して軟化
温度が高いと共に、導電性は純銅に比して殆ど劣化しな
い。（金属データブック改訂２版；日本金属学会編；第
１ＧＯ，ｌＧ２頁）そこで、本願発明者等は、含有量が
異なる種々のＡｇ含有鋼合金からなる素線を作製し、こ
れらの素線を線径が５０μｍ以下の極細線にまで伸線加
工した後、種々の軟化処理を施してその機械的特性を調
査する実験を繰り返した。本発明はその実験結果に基づ
いて完成されたものである。
即ち、本発明においては、素線が０．０１重量％以上の
Ａｇを含有する。この素線に対して、４０％以上の加工
（伸線加工等）を施しておき、その後、３０ｋｇ ｆ
／ ｗ ２以上の破断強度及び５％以上の伸びが得られ
る半軟化処理を施す。このようにして得られた銅合金線
材は、必要以上の破断強度及び適切な伸びを具備するも
のであり、後工程のエナメル焼き付は工程で破断強度及
び伸び等の機械的性質が巻線芯線としての所望値以下に
劣化することはない。
Ａｇを含有する。この素線に対して、４０％以上の加工
（伸線加工等）を施しておき、その後、３０ｋｇ ｆ
／ ｗ ２以上の破断強度及び５％以上の伸びが得られ
る半軟化処理を施す。このようにして得られた銅合金線
材は、必要以上の破断強度及び適切な伸びを具備するも
のであり、後工程のエナメル焼き付は工程で破断強度及
び伸び等の機械的性質が巻線芯線としての所望値以下に
劣化することはない。
従って、巻線工程にて断線が生じることがないと共に、
耐屈曲性も優れているため、例えば磁気ヘッドのフェラ
イトコア部への巻線工程におけるウィンドウ部への線通
しにおいて鋼合金線材の端末が屈曲することもない。
耐屈曲性も優れているため、例えば磁気ヘッドのフェラ
イトコア部への巻線工程におけるウィンドウ部への線通
しにおいて鋼合金線材の端末が屈曲することもない。
従って、本発明によれば、導電性を劣化させることなく
、耐屈曲性、破断強度及び伸び等の機械的特性を改善す
ることができるので、巻線工程における銅合金線材の断
線又は屈曲を防止することができる。
、耐屈曲性、破断強度及び伸び等の機械的特性を改善す
ることができるので、巻線工程における銅合金線材の断
線又は屈曲を防止することができる。
次に、素線のＡｇ含を量及び加工度の限定理由について
説明する。
説明する。
Ｌ１１１
Ａｇ含有量が０．０１重量％未満では、Ａｇ含を量が不
足して軟化温度（再結晶温度）を十分に高めるこきがで
きないので、エナメル焼付工程等において銅合金線材が
完全軟化しやすくなる。このため、素線のＡｇ含有量を
０．Ｏ１重量以上にする。但し、このＡｇは高価である
ため、必要以上に含有させることは製造コスト上好まし
くない。
足して軟化温度（再結晶温度）を十分に高めるこきがで
きないので、エナメル焼付工程等において銅合金線材が
完全軟化しやすくなる。このため、素線のＡｇ含有量を
０．Ｏ１重量以上にする。但し、このＡｇは高価である
ため、必要以上に含有させることは製造コスト上好まし
くない。
加」１度−
素線の伸線加工等による加工度が４０％未満では、製造
後における銅合金線材の所望の破断強度が得られない。
後における銅合金線材の所望の破断強度が得られない。
従って、伸線加工による加工度を４０％以上にする。
次に、半軟化処理における必要な破断強度及び伸びの限
定理由について説明する。
定理由について説明する。
銅合金線材の破断強度が３０ｋｇ ｆ ／■Ｉ１２未満
では、強度が低いため、巻線工程における所望の耐屈曲
性が得られないと共に断線が発生しやすい。一方、銅合
金線材の伸びが５％未満では、巻線されたコイル状の線
材が反りかえって、所謂スプリングバックが発生しやす
いため、巻線が困難になる。従って、破断強度が３０ｋ
ｇ ｆ ／ ｍｍ ２以上、伸びが５％以上の機械的特
性が得られる半軟化処理を実施する必要がある。
では、強度が低いため、巻線工程における所望の耐屈曲
性が得られないと共に断線が発生しやすい。一方、銅合
金線材の伸びが５％未満では、巻線されたコイル状の線
材が反りかえって、所謂スプリングバックが発生しやす
いため、巻線が困難になる。従って、破断強度が３０ｋ
ｇ ｆ ／ ｍｍ ２以上、伸びが５％以上の機械的特
性が得られる半軟化処理を実施する必要がある。
［実施例］
次に、本発明の実施例についてその比較例と比較して説
明する。
明する。
支を計上
先ず、０．０１重量％のＡｇを含宵し、線径がＩＧｍｍ
の銅合金ロッドを伸線加工して線径が２．Ｅｉｍｍの素
線を得た。次に、この素線を不活性ガス雰囲気の炉内に
て焼鈍することにより完全軟化させた後、９９．９％以
上の加工度で伸線加工して線径が４０μｍの極細線を得
た。その後、この極細線を不活性ガス雰囲気の走間焼鈍
炉内にて４００°Ｃの温度で焼鈍することにより半軟化
状態にして破断強度が３８ｋｇｆ／ｍｍ、伸びが５％の
機械的強度を何するＡｇ含有銅合金極細線を製造した。
の銅合金ロッドを伸線加工して線径が２．Ｅｉｍｍの素
線を得た。次に、この素線を不活性ガス雰囲気の炉内に
て焼鈍することにより完全軟化させた後、９９．９％以
上の加工度で伸線加工して線径が４０μｍの極細線を得
た。その後、この極細線を不活性ガス雰囲気の走間焼鈍
炉内にて４００°Ｃの温度で焼鈍することにより半軟化
状態にして破断強度が３８ｋｇｆ／ｍｍ、伸びが５％の
機械的強度を何するＡｇ含有銅合金極細線を製造した。
実Ｊ１舛２−
線速を遅くして走間焼鈍炉内の滞留時間、即ち焼鈍時間
を実施例１より長（したこと以外は、実施例１と同様に
して、破断強度が３０ｋｇ ｆ ／ ｍｍ伸びが２２％
の機械的強度を有するＡｇ含を銅合金極細線を製造した
。
を実施例１より長（したこと以外は、実施例１と同様に
して、破断強度が３０ｋｇ ｆ ／ ｍｍ伸びが２２％
の機械的強度を有するＡｇ含を銅合金極細線を製造した
。
几直髭１
先ず、０．１重量％のＡｇを含宵し、線径カ月６關の銅
合金ロッドを伸線加工して線径が２．６鰭の素線を得た
。次に、この素線を不活性ガス雰囲気の炉内にて焼鈍す
ることにより完全軟化させた後、伸線加工して線径を５
２μｍにした。更に、この素線を不活性ガス雰囲気の走
間焼鈍炉内にて焼鈍することにより完全軟化させた後、
４０．８％の加工度で伸線加工して線径が４０８ｍの極
細線を得た。その後、この極細線を不活性ガス雰囲気の
走間焼鈍炉内にて３００°Ｃの温度で焼鈍することによ
り半軟化状態にして破断強度が３２ｋｇ ｆ ／ ｍｍ
１伸びが１４％の機械的強度を有するＡｇ含有銅合
金極細線を製造した。
合金ロッドを伸線加工して線径が２．６鰭の素線を得た
。次に、この素線を不活性ガス雰囲気の炉内にて焼鈍す
ることにより完全軟化させた後、伸線加工して線径を５
２μｍにした。更に、この素線を不活性ガス雰囲気の走
間焼鈍炉内にて焼鈍することにより完全軟化させた後、
４０．８％の加工度で伸線加工して線径が４０８ｍの極
細線を得た。その後、この極細線を不活性ガス雰囲気の
走間焼鈍炉内にて３００°Ｃの温度で焼鈍することによ
り半軟化状態にして破断強度が３２ｋｇ ｆ ／ ｍｍ
１伸びが１４％の機械的強度を有するＡｇ含有銅合
金極細線を製造した。
比」飢例」−
走間焼鈍炉内の線速を遅くして滞留時間を実施例２より
長くしたこと以外は、実施例１と同様にして破断強度が
２４ｋｇ ｆ ／ ｍｕ ２、伸びが４２％の機械的強
度を有するＡｇ含有銅合金極細線を製造した。
長くしたこと以外は、実施例１と同様にして破断強度が
２４ｋｇ ｆ ／ ｍｕ ２、伸びが４２％の機械的強
度を有するＡｇ含有銅合金極細線を製造した。
之１匠１
走間焼鈍炉内の温度を３００°Ｃとし、線速を遅くして
滞留時間を実施例１より短くしたこと以外は、実施例１
と同様にして破断強度が４１ｋｇ ｆ ／ ｍｍ ２伸
びが２．５％の機械的強度を有するＡｇ含有銅合金極細
線を製造した。
滞留時間を実施例１より短くしたこと以外は、実施例１
と同様にして破断強度が４１ｋｇ ｆ ／ ｍｍ ２伸
びが２．５％の機械的強度を有するＡｇ含有銅合金極細
線を製造した。
一艷匠走
出発原料に９９．９９重量％（４ナイン）無酸素銅ロッ
ド（線径１６ｍｍ）を使用し、走間焼鈍炉内の温度を３
００°Ｃとしたこと以外は、完全軟化処理及び加工度等
は実施例１と同様にして破断強度が３３ｋｇｆ／ｍｍ
１伸びが１０％の機械的強度を有する銅極細線を製造し
た。
ド（線径１６ｍｍ）を使用し、走間焼鈍炉内の温度を３
００°Ｃとしたこと以外は、完全軟化処理及び加工度等
は実施例１と同様にして破断強度が３３ｋｇｆ／ｍｍ
１伸びが１０％の機械的強度を有する銅極細線を製造し
た。
比１１例」。
出発原料にＯ，００５重量％のＡｇを含膏する銅合金ロ
ッド（線径ＩＬｍ）を使用し、走間焼鈍炉内の温度を３
００ ’Ｃとしたこと以外は、完全軟化処理及び加工度
等は実施例１と同様にして破断強度が３７ｋｇｆ／ｍ＋
ｎ２、伸びが７％の機械的強度を有するＡｇ含有鋼合金
極細線を製造した。
ッド（線径ＩＬｍ）を使用し、走間焼鈍炉内の温度を３
００ ’Ｃとしたこと以外は、完全軟化処理及び加工度
等は実施例１と同様にして破断強度が３７ｋｇｆ／ｍ＋
ｎ２、伸びが７％の機械的強度を有するＡｇ含有鋼合金
極細線を製造した。
Ｌ艷肚ｉ
実施例３の同様の銅合金ロッドを伸線加工して線径が２
．６ｍｍの素線を得て、この素線を不活性ガス雰囲気の
炉中にて焼鈍することにより完全軟化させた後、伸線加
工して線径を４３μｍにした。更に、この素線材を不活
性ガス雰囲気の走間焼鈍炉内にて焼鈍することにより完
全軟化させた後、１３゜５％の加工度で伸線加工して、
線径が４０μｍであり、破断強度が２７ｋｇ ｆ ／
ｉｎ ２、伸びが２８％の機械的強度を有するＡｇ含有
銅合金極細線を製造した。
．６ｍｍの素線を得て、この素線を不活性ガス雰囲気の
炉中にて焼鈍することにより完全軟化させた後、伸線加
工して線径を４３μｍにした。更に、この素線材を不活
性ガス雰囲気の走間焼鈍炉内にて焼鈍することにより完
全軟化させた後、１３゜５％の加工度で伸線加工して、
線径が４０μｍであり、破断強度が２７ｋｇ ｆ ／
ｉｎ ２、伸びが２８％の機械的強度を有するＡｇ含有
銅合金極細線を製造した。
上述した実施例１乃至３及び比較例１乃至５に係る各銅
合金極細線（銅極細線も含む）について、その導電率（
％ＩＡＣＳ）を測定した。次いで、これらの銅合金線材
の周面にエナメルを焼き付けた後の銅合金線材における
軟化の有無を調べ、更に磁気ヘッドのフェライトコア部
への巻線を行なって、その巻線の容易度について調べた
。これらの結果をまとめて下記第１表に示す。
合金極細線（銅極細線も含む）について、その導電率（
％ＩＡＣＳ）を測定した。次いで、これらの銅合金線材
の周面にエナメルを焼き付けた後の銅合金線材における
軟化の有無を調べ、更に磁気ヘッドのフェライトコア部
への巻線を行なって、その巻線の容易度について調べた
。これらの結果をまとめて下記第１表に示す。
この第１表から明らかなように、実施例１乃至３に係る
銅合金極細線は、導電率が９９乃至１００％ｌＡＣ３で
あって十分に高いと共に、エナメルの焼き付けによって
軟化が生じることがなく、巻線が容易であった。
銅合金極細線は、導電率が９９乃至１００％ｌＡＣ３で
あって十分に高いと共に、エナメルの焼き付けによって
軟化が生じることがなく、巻線が容易であった。
一方、比較例１乃至５に係る銅合金極細線も、導電率は
９９乃至１０１％ｌＡＣ３と十分に高い値であった。し
かしながら、走間焼鈍時間が実施例１に比して長い比較
例１及び加工度カ月３．５％と低い比較例５に係る銅合
金極細線は、エナメルの焼き付けによる軟化が生じなか
ったものの、巻線工程における十分な破断強度が得られ
ないため耐屈曲性が悪く、巻線が困難であった。
９９乃至１０１％ｌＡＣ３と十分に高い値であった。し
かしながら、走間焼鈍時間が実施例１に比して長い比較
例１及び加工度カ月３．５％と低い比較例５に係る銅合
金極細線は、エナメルの焼き付けによる軟化が生じなか
ったものの、巻線工程における十分な破断強度が得られ
ないため耐屈曲性が悪く、巻線が困難であった。
第
■
表
また、走間焼鈍時間が実施例１に比して短い比較例２に
係る銅合金極細線は、エナメルの焼き付けによる軟化が
生じなかったものの、巻線工程における十分な伸びが得
られないためスプリングバックが発生し、巻線が困難で
あった。更に、八ｇを含有しない比較例３に係る銅極細
線及びＡｇの含有量が０．００５重量％である比較例４
に係る銅合金極細線は、エナメルの焼き付けにより軟化
が生じて破断強度が低下したため、耐屈曲性が悪く、巻
線が困難であった。
係る銅合金極細線は、エナメルの焼き付けによる軟化が
生じなかったものの、巻線工程における十分な伸びが得
られないためスプリングバックが発生し、巻線が困難で
あった。更に、八ｇを含有しない比較例３に係る銅極細
線及びＡｇの含有量が０．００５重量％である比較例４
に係る銅合金極細線は、エナメルの焼き付けにより軟化
が生じて破断強度が低下したため、耐屈曲性が悪く、巻
線が困難であった。
［発明の効果コ
以上説明したように本発明によれば、所定量のＡｇを含
有すると共に、所定の加工度で加工を受けた素線に対し
て、半軟化処理により所定の機械的性質を具備させたも
のにより銅合金線材を構成したから、この銅合金線材は
導電率が低下することなく巻線工程における断線又は屈
曲を防止することができる。これにより、本発明に係る
銅合金線材は、導電性が優れていると共に、その周面に
エナメルを焼き付けても軟化しないため、耐屈曲性、破
断強度及び伸び等の機械的性質が優れ、巻線工程におい
て断線又は屈曲することがない。
有すると共に、所定の加工度で加工を受けた素線に対し
て、半軟化処理により所定の機械的性質を具備させたも
のにより銅合金線材を構成したから、この銅合金線材は
導電率が低下することなく巻線工程における断線又は屈
曲を防止することができる。これにより、本発明に係る
銅合金線材は、導電性が優れていると共に、その周面に
エナメルを焼き付けても軟化しないため、耐屈曲性、破
断強度及び伸び等の機械的性質が優れ、巻線工程におい
て断線又は屈曲することがない。
従って、本発明によれば、線径が０．１ｍ＋ｕ以下の磁
気ヘッド用巻線芯線等として使用するのに好適の銅合金
線材が得られる。
気ヘッド用巻線芯線等として使用するのに好適の銅合金
線材が得られる。
Claims (1)
- （１）０．０１重量％以上のＡｇを含有し、残部がＣｕ
及び不可避的不純物からなる組成を有し、加工度が４０
％以上の素線に対し、破断強度が３０ｋｇｆ／ｍｍ＾２
以上且つ伸びが５％以上の半軟化処理を施して構成され
ていることを特徴とする銅合金線材。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022818A JPH03230415A (ja) | 1990-02-01 | 1990-02-01 | 銅合金線材 |
| US07/645,819 US5106701A (en) | 1990-02-01 | 1991-01-25 | Copper alloy wire, and insulated electric wires and multiple core parallel bonded wires made of the same |
| KR1019910001398A KR950007086B1 (ko) | 1990-02-01 | 1991-01-28 | 동(銅)합금선과 절연전선으로 구성된 다중코어 결합선 |
| DE69122135T DE69122135D1 (de) | 1990-02-01 | 1991-01-30 | Kupferlegierungsdraht, isolierte elektrische Drähte und aus diesen hergestellte parallel gebundene Mehrfachkerndrähte |
| SG1996009414A SG68581A1 (en) | 1990-02-01 | 1991-01-30 | Copper alloy wire and insulated electric wires and multiple core parallel bonded wires made of the same |
| EP91101193A EP0440184B1 (en) | 1990-02-01 | 1991-01-30 | Copper alloy wire, and insulated electric wires and multiple core parallel bonded wires made of the same |
| MYPI91000147A MY106101A (en) | 1990-02-01 | 1991-01-31 | Copper alloy wire, and insulated electric wires and multiple core parallel bonded wires made of the same. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022818A JPH03230415A (ja) | 1990-02-01 | 1990-02-01 | 銅合金線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03230415A true JPH03230415A (ja) | 1991-10-14 |
Family
ID=12093270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2022818A Pending JPH03230415A (ja) | 1990-02-01 | 1990-02-01 | 銅合金線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03230415A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010205623A (ja) * | 2009-03-04 | 2010-09-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 巻線用導体 |
| CN105489289A (zh) * | 2015-12-08 | 2016-04-13 | 无锡江南电缆有限公司 | 一种隔震型三芯扁电缆 |
| JP2019500494A (ja) * | 2015-12-02 | 2019-01-10 | ヘレウス マテリアルズ シンガポール ピーティーイー． リミテッド | 銀合金化銅ワイヤ |
| WO2025203335A1 (ja) * | 2024-03-27 | 2025-10-02 | Ｓｗｃｃ株式会社 | 絶縁電線、撚線およびプローブカード |
-
1990
- 1990-02-01 JP JP2022818A patent/JPH03230415A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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