JPH02158403A - 空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
空気入りラジアルタイヤInfo
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- JPH02158403A JPH02158403A JP63312851A JP31285188A JPH02158403A JP H02158403 A JPH02158403 A JP H02158403A JP 63312851 A JP63312851 A JP 63312851A JP 31285188 A JP31285188 A JP 31285188A JP H02158403 A JPH02158403 A JP H02158403A
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- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 62
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
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- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、轍ワンダリング性を向上させた空気入りラジ
アルタイヤ、特にトランク・バス用空気入りラジアルタ
イヤに関する。
アルタイヤ、特にトランク・バス用空気入りラジアルタ
イヤに関する。
従来、運行安全面から特にバスを中心として轍ワンダリ
ング性の向上が重要視されている。ここで轍ワンダリン
グ性とは、轍内、轍進入時、或いは轍脱出時のタイヤの
ふらつき状態をいう。この対策としては、例えば、タイ
ヤショルダ一部について「ラウンドショルダー形状」に
したり、「テーパーショルダー形状」、「ショルダ一部
へのカーフの配置」、「ショルダ一部に細リブの設置」
等種々の考慮が払われてはいるが、これらの場合、操縦
安定性や耐摩耗性が低下する等の問題がある。
ング性の向上が重要視されている。ここで轍ワンダリン
グ性とは、轍内、轍進入時、或いは轍脱出時のタイヤの
ふらつき状態をいう。この対策としては、例えば、タイ
ヤショルダ一部について「ラウンドショルダー形状」に
したり、「テーパーショルダー形状」、「ショルダ一部
へのカーフの配置」、「ショルダ一部に細リブの設置」
等種々の考慮が払われてはいるが、これらの場合、操縦
安定性や耐摩耗性が低下する等の問題がある。
本発明は、操縦安定性、耐摩耗性、耐久性等を実用レベ
ルに保持しつつ轍ワンダリング性を向上させた空気入り
ラジアルタイヤを提供することを目的とする。
ルに保持しつつ轍ワンダリング性を向上させた空気入り
ラジアルタイヤを提供することを目的とする。
このため、本発明は、−組のテンションメンバーとして
作用し得るクロスプライ層を含む２層以上の金属コード
からなるベルト層を有し、このベルト層の最大幅Ｂがト
レッド展開幅Ｔに対して８０〜８５％の範囲にある空気
入りラジアルタイヤにおいて、前記クロスプライ層の幅
方向端部の層間に断面三角形状のゴム片を介在させて該
クロスプライ層の幅方向端部の層間を幅方向外側に向っ
て漸次離反せしめ、前記ゴム片の幅ＷＩを前記クロスプ
ライ層の重なり幅の半幅Ｗに対して５０〜６０％とし、
前記クロスプライ層の幅方向端部の層間コード間隔Ｇを
該クロスプライ層のコード径ｇに対して２．４倍〜２．
８倍としたことを特徴とする空気入りラジアルタイヤを
要旨とするものである。
作用し得るクロスプライ層を含む２層以上の金属コード
からなるベルト層を有し、このベルト層の最大幅Ｂがト
レッド展開幅Ｔに対して８０〜８５％の範囲にある空気
入りラジアルタイヤにおいて、前記クロスプライ層の幅
方向端部の層間に断面三角形状のゴム片を介在させて該
クロスプライ層の幅方向端部の層間を幅方向外側に向っ
て漸次離反せしめ、前記ゴム片の幅ＷＩを前記クロスプ
ライ層の重なり幅の半幅Ｗに対して５０〜６０％とし、
前記クロスプライ層の幅方向端部の層間コード間隔Ｇを
該クロスプライ層のコード径ｇに対して２．４倍〜２．
８倍としたことを特徴とする空気入りラジアルタイヤを
要旨とするものである。
本発明者は、轍ワンダリング性が良いタイヤはどコーナ
リング特性のなかのコーナリン第１図において、１はカ
ーカス層であって、このカーカス層１の上に第１番目の
ベルト層２ａ（以下、ＩＢという）、第２番目のベルト
層２ｂ（以下、２Ｂという）、第３番目のベルト層２Ｃ
（以下、３Ｂという）、第４番目のベルト層２ｄ（以下
、４Ｂという）がタイヤ周方向に環状に配置されている
。これらのベルト層は、金属コードをゴムに埋設するこ
とにより構成される。
リング特性のなかのコーナリン第１図において、１はカ
ーカス層であって、このカーカス層１の上に第１番目の
ベルト層２ａ（以下、ＩＢという）、第２番目のベルト
層２ｂ（以下、２Ｂという）、第３番目のベルト層２Ｃ
（以下、３Ｂという）、第４番目のベルト層２ｄ（以下
、４Ｂという）がタイヤ周方向に環状に配置されている
。これらのベルト層は、金属コードをゴムに埋設するこ
とにより構成される。
−ｍのテンションメンバーとして作用し得るクロスプラ
イ層は、第２番目と第３番目のベルト層である２Ｂと３
Ｂである。
イ層は、第２番目と第３番目のベルト層である２Ｂと３
Ｂである。
（１） これらのベルト層の最大幅Ｂは、トレッド展
開幅Ｔに対して８０〜８５％の範囲にある（Ｂ／Ｔ＝８
０〜８５％）。
開幅Ｔに対して８０〜８５％の範囲にある（Ｂ／Ｔ＝８
０〜８５％）。
８５％超ではショルダ一部の剛性が高くなりすぎて轍ワ
ンダリング現象が生じるのを防止できなくなり、一方、
８０％未満ではタイヤショルダ一部においてベルト層幅
に起因する偏摩耗が発生し、耐偏摩耗性が悪（なると同
時グパワー（ＣＰ （ｋｇ／ ｄｅｇ））が小さいこ
とを確認し、そこでクロスプライ層の幅方向端部の層間
にゴム片を介在させればｃｐは低下するという知見に基
づき、ゴム片の幅、厚みについて種々検討した。この結
果、上記ベルト層の最大幅Ｂをトレッド展開幅Ｔに対し
て８０〜８５％の範囲にすると共に（通常は９０％前後
）、「前記ゴム片の幅ＷＩを前記クロスプライ層の重な
り幅の半幅Ｗに対して５０〜６０％とし」、「前記クロ
スプライ層の幅方向端部の層間コード間隔Ｇを該クロス
プライ層のコード径ｇに対して２．４倍〜２．８倍とす
る」という条件を設定すれば、操縦安定性、耐摩耗性、
耐久性等を実用レベルに保持しつつ轍ワンダリング性を
評価点で２ランク以上向上させることができることを知
り、本発明をなすに至った。
ンダリング現象が生じるのを防止できなくなり、一方、
８０％未満ではタイヤショルダ一部においてベルト層幅
に起因する偏摩耗が発生し、耐偏摩耗性が悪（なると同
時グパワー（ＣＰ （ｋｇ／ ｄｅｇ））が小さいこ
とを確認し、そこでクロスプライ層の幅方向端部の層間
にゴム片を介在させればｃｐは低下するという知見に基
づき、ゴム片の幅、厚みについて種々検討した。この結
果、上記ベルト層の最大幅Ｂをトレッド展開幅Ｔに対し
て８０〜８５％の範囲にすると共に（通常は９０％前後
）、「前記ゴム片の幅ＷＩを前記クロスプライ層の重な
り幅の半幅Ｗに対して５０〜６０％とし」、「前記クロ
スプライ層の幅方向端部の層間コード間隔Ｇを該クロス
プライ層のコード径ｇに対して２．４倍〜２．８倍とす
る」という条件を設定すれば、操縦安定性、耐摩耗性、
耐久性等を実用レベルに保持しつつ轍ワンダリング性を
評価点で２ランク以上向上させることができることを知
り、本発明をなすに至った。
以下、図を参照してこの手段につき詳しく説明する。
第１図は、本発明の空気入りラジアルタイヤの要部を示
す子午線方向断面説明図である。
す子午線方向断面説明図である。
に操縦安定性も悪くなるからである。
（２）上記クロスプライ層の幅方向端部の層間には断面
三角形状のゴム片３を介在させ、該クロスプライ層の幅
方向端部の層間を幅方向外側に向って漸次離反せしめて
いる。
三角形状のゴム片３を介在させ、該クロスプライ層の幅
方向端部の層間を幅方向外側に向って漸次離反せしめて
いる。
このようにゴム片３を介在させたのは、コーナリングパ
ワー（ＣＰ）を低減せしめて轍ワンダリング性を向上さ
せるためである。ゴム片３としては、粘弾性スペクトロ
メーターにて温度２０℃、歪１０％±２％、２０Ｈｚで
測定した弾性率（Ｅｌ）が９ Ｍ” Ｐ ａ 〜１３Ｍ
” Ｐ ａの範囲の物性を有することが好ましい。
ワー（ＣＰ）を低減せしめて轍ワンダリング性を向上さ
せるためである。ゴム片３としては、粘弾性スペクトロ
メーターにて温度２０℃、歪１０％±２％、２０Ｈｚで
測定した弾性率（Ｅｌ）が９ Ｍ” Ｐ ａ 〜１３Ｍ
” Ｐ ａの範囲の物性を有することが好ましい。
（３） ゴム片３の幅Ｗｌを上記クロスプライ層の重
なり幅の半幅Ｗに対して５０〜６０％とする（Ｗｌ ／
ｗ＝５０〜６０％）。
なり幅の半幅Ｗに対して５０〜６０％とする（Ｗｌ ／
ｗ＝５０〜６０％）。
これは、下記の実験結果から得ら、れたのである。すな
わち、タイヤサイズ１０．０ＯＲ２０１４ＰＲにて第２
図（Ａ）〜（Ｄ）に示すクロスプライ層を有するタイヤ
を作製した。
わち、タイヤサイズ１０．０ＯＲ２０１４ＰＲにて第２
図（Ａ）〜（Ｄ）に示すクロスプライ層を有するタイヤ
を作製した。
第２図（Ａ）では、
Ｗ−７７，５ｍｍ 、Ｗｌ ＝１２ ｍｍ 。
ｗ、／Ｗ＝０．１５゜
第２図（Ｂ）では、
Ｗ−７７，５ｍｍ 、 Ｗ、 ＝２０ ｍｍ 。
Ｗ、 ／Ｗ＝０．２６゜
第２図（Ｃ）では、
Ｗ＝７７．５ ｍｍ 、 Ｗｌ ＝４０ ＋ｎ＋ｎ、ｗ
、 ／ｗ＝０．５２゜ 第２図（Ｄ）では、 Ｗ＝７７．５ ｍｍ 、、Ｗｌ ＝５０ ｍｍ 。
、 ／ｗ＝０．５２゜ 第２図（Ｄ）では、 Ｗ＝７７．５ ｍｍ 、、Ｗｌ ＝５０ ｍｍ 。
ｗ、 ／ｗ＝０．６５゜
これらのタイヤにつき、コーナリングパワー （ＣＰ）
と轍ワンダリング性とを評価した。
と轍ワンダリング性とを評価した。
この結果を第３図に示す。第３図において、「○」印が
ＣＰを、棒グラフが轍ワンダリング評価点を表わす。
ＣＰを、棒グラフが轍ワンダリング評価点を表わす。
コーナリングパワー（ＣＰ）の 法：タイヤサイズ：
１０．００ Ｒ２０１４ＰＲ試験条件： 試験機；大型タイヤコーナリング タイヤサイズ、 １０．０ＯＲ２０１４ＰＲ車両；２−
Ｄタイプ８トン車 リムサイズ； ２０Ｘ７．００ Ｔ タイヤ内圧； ７．２５ ｋｇｆ／ ｃｔ荷重；無積載
状態 速度； ６０〜１００ ｋｍ／ｈ 第３図から判るように、Ｗ、／Ｗの値が増加するにつれ
てＣＰが減少し、反面、轍ワンダリング性が向上する。
１０．００ Ｒ２０１４ＰＲ試験条件： 試験機；大型タイヤコーナリング タイヤサイズ、 １０．０ＯＲ２０１４ＰＲ車両；２−
Ｄタイプ８トン車 リムサイズ； ２０Ｘ７．００ Ｔ タイヤ内圧； ７．２５ ｋｇｆ／ ｃｔ荷重；無積載
状態 速度； ６０〜１００ ｋｍ／ｈ 第３図から判るように、Ｗ、／Ｗの値が増加するにつれ
てＣＰが減少し、反面、轍ワンダリング性が向上する。
Ｗ ＋ ／ Ｗ ＝ ０．６５１においてＣＰが低下し
ているにもかかわらずワンダリング性評価点が悪いのは
ＣＰの大きな低下に伴い操縦安定性が悪化し、ワンダリ
ング性能に悪影響を及ぼしているからである。
ているにもかかわらずワンダリング性評価点が悪いのは
ＣＰの大きな低下に伴い操縦安定性が悪化し、ワンダリ
ング性能に悪影響を及ぼしているからである。
轍ワンダリング性は２．５以上であるのがよい。
そこで、ＣＰの値、言い換えれば操縦安定性と轍ワンダ
リング性とのつりあいを考慮して、本発明ではＷｌ ／
Ｗ＝５０〜６０％としたのである。
リング性とのつりあいを考慮して、本発明ではＷｌ ／
Ｗ＝５０〜６０％としたのである。
（４）上記クロスプライ層の幅方向端部の層間コード間
隔Ｇを該クロスプライ層のコード試験機（ドラム径−３
ｍ） リムサイズ；２０Ｘ７．ＯＯＴ タイヤ内圧； ７．２５ ｋｇｆ／ ｃ＋Ｊ荷重； ２
７００ ｋｇ 速度； ２０ ｋｍ／ｈ スリップ角；０〜８度 以上の条件で各スリップ角でのコーナリングフォース（
ｋｇ）を求める。求めたコーナリングフォースのなかで
スリップ角２度における単位角度光たりのコーナリング
フォースをコーナリングパワー（ｋｇ／ｄｅｇ） と規
定する。
隔Ｇを該クロスプライ層のコード試験機（ドラム径−３
ｍ） リムサイズ；２０Ｘ７．ＯＯＴ タイヤ内圧； ７．２５ ｋｇｆ／ ｃ＋Ｊ荷重； ２
７００ ｋｇ 速度； ２０ ｋｍ／ｈ スリップ角；０〜８度 以上の条件で各スリップ角でのコーナリングフォース（
ｋｇ）を求める。求めたコーナリングフォースのなかで
スリップ角２度における単位角度光たりのコーナリング
フォースをコーナリングパワー（ｋｇ／ｄｅｇ） と規
定する。
ワンダリング のｉ 法：
以下に示す条件にて実車試験（社内テストコース／轍路
）を行い、轍ワンダリング性能につき■発生し易さ、■
車両の動き量、■車両の動き速さ、■ワンダリングの減
衰状態、■ハンドルの手応えの各項目を判定し、総合評
価点をつけた。評価点の高い方が轍ワンダリング性は良
い。
）を行い、轍ワンダリング性能につき■発生し易さ、■
車両の動き量、■車両の動き速さ、■ワンダリングの減
衰状態、■ハンドルの手応えの各項目を判定し、総合評
価点をつけた。評価点の高い方が轍ワンダリング性は良
い。
実車試験条件：
径ｇに対して２．４倍〜２．８倍とする（ Ｇ ／ ｇ
＝２．４〜２．８）。
＝２．４〜２．８）。
第４図に、層間コード間隔Ｇおよびコード径ｇを具体的
に示す。２．４倍〜２．８倍としたのは下記の実験結果
に基づく。すなわち、タイヤサイズ１０．００ Ｒ２０
１４ＰＲにてＷｌ ／Ｗ＝０゜５２と一定にした状態で
Ｇ／ｇを種々変化させたタイヤを作製し、室内回転試験
機によるベルト部耐久性と実車試験による轍ワンダリン
グ性とを評価した。この結果を第５図に示す。
に示す。２．４倍〜２．８倍としたのは下記の実験結果
に基づく。すなわち、タイヤサイズ１０．００ Ｒ２０
１４ＰＲにてＷｌ ／Ｗ＝０゜５２と一定にした状態で
Ｇ／ｇを種々変化させたタイヤを作製し、室内回転試験
機によるベルト部耐久性と実車試験による轍ワンダリン
グ性とを評価した。この結果を第５図に示す。
第５図において、内棒グラフは室内回転試験機によるベ
ルト部耐久性結果（破壊までの時間）を、斜線棒グラフ
は轍ワンダリング評価点を表わす。
ルト部耐久性結果（破壊までの時間）を、斜線棒グラフ
は轍ワンダリング評価点を表わす。
ベルト − （室 ゛）：タイヤサイズ
： １０．０ＯＲ２０１４ＰＲ試験条件； リムサイズ； ２０Ｘ７．ＯＯＴ タイヤ内圧； ７．２５ ｋｇｆ／ ｃｄ荷重、 ＪＩ
Ｓ正規荷重を１００とじて２４時間毎に５％ずつステツ プアソプ 速度； ４５ ｋｍ／ｈ スリップ角；±２度 第５図かられかるように、ベルト部耐久性はＧ／ｇのあ
る一定値を中心にしてほぼ放物線状的な傾向を示し、ま
た轍ワンダリング性はＧ／ｇのある一定値を越えた領域
ではほぼ安定した評価点となっている。これらの結果か
ら判断して、Ｇ／ｇの範囲を２．４≦Ｇ／ｇ≦２．８と
決定したが、その理由ばＧ／ｇが２゜４未満ではベルト
部耐久性が市場要求水準に達しないこと、またＧ／ｇが
２．８超となるとベルト部耐久性が低下傾向になるのに
加え、３Ｂの端末がはね上がりすぎることになって更生
ハフ時に３Ｂの端末を損傷させる危険性が出てくるから
である。
： １０．０ＯＲ２０１４ＰＲ試験条件； リムサイズ； ２０Ｘ７．ＯＯＴ タイヤ内圧； ７．２５ ｋｇｆ／ ｃｄ荷重、 ＪＩ
Ｓ正規荷重を１００とじて２４時間毎に５％ずつステツ プアソプ 速度； ４５ ｋｍ／ｈ スリップ角；±２度 第５図かられかるように、ベルト部耐久性はＧ／ｇのあ
る一定値を中心にしてほぼ放物線状的な傾向を示し、ま
た轍ワンダリング性はＧ／ｇのある一定値を越えた領域
ではほぼ安定した評価点となっている。これらの結果か
ら判断して、Ｇ／ｇの範囲を２．４≦Ｇ／ｇ≦２．８と
決定したが、その理由ばＧ／ｇが２゜４未満ではベルト
部耐久性が市場要求水準に達しないこと、またＧ／ｇが
２．８超となるとベルト部耐久性が低下傾向になるのに
加え、３Ｂの端末がはね上がりすぎることになって更生
ハフ時に３Ｂの端末を損傷させる危険性が出てくるから
である。
以上説明したように本発明によれば、クロスプライ層お
よびゴム片を上記のように規定したから、操縦安定性、
耐摩耗性、耐久性等を実用レベルに保持しつつ轍ワンダ
リング性を向上させることが可能となる。
よびゴム片を上記のように規定したから、操縦安定性、
耐摩耗性、耐久性等を実用レベルに保持しつつ轍ワンダ
リング性を向上させることが可能となる。
第１図は本発明の空気入りラジアルタイヤの要部を示す
子午線方向断面説明図、第２図（Ａ）〜（Ｄ）はそれぞ
れクロスプライ層の要部を示す断面説明図、第３図はＷ
、／Ｗとコーナリングパワー（ＣＰ）および轍ワンダリ
ング性との関係図、第４図はクロスプライ層の幅方向端
部の拡大断面説明図、第５図はＧ／ｇとベルト部耐久性
および轍ワンダリング性との関係図である。 １・・・カーカス層、２ａ・・・第１番目のベルト層、
２ｂ・・・第２番目のベルト層、２Ｃ・・・第３番目の
ベルト層、２ｄ・・・第４番目のベルト層、３・・・ゴ
ム片。 曹へべ＼コ汽べ膓瑠く
子午線方向断面説明図、第２図（Ａ）〜（Ｄ）はそれぞ
れクロスプライ層の要部を示す断面説明図、第３図はＷ
、／Ｗとコーナリングパワー（ＣＰ）および轍ワンダリ
ング性との関係図、第４図はクロスプライ層の幅方向端
部の拡大断面説明図、第５図はＧ／ｇとベルト部耐久性
および轍ワンダリング性との関係図である。 １・・・カーカス層、２ａ・・・第１番目のベルト層、
２ｂ・・・第２番目のベルト層、２Ｃ・・・第３番目の
ベルト層、２ｄ・・・第４番目のベルト層、３・・・ゴ
ム片。 曹へべ＼コ汽べ膓瑠く
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 一組のテンションメンバーとして作用し得 るクロスプライ層を含む２層以上の金属コードからなる
ベルト層を有し、このベルト層の最大幅Ｂがトレッド展
開幅Ｔに対して８０〜８５％の範囲にある空気入りラジ
アルタイヤにおいて、前記クロスプライ層の幅方向端部
の層間に断面三角形状のゴム片を介在させて該クロスプ
ライ層の幅方向端部の層間を幅方向外側に向って漸次離
反せしめ、前記ゴム片の幅Ｗ＿１を前記クロスプライ層
の重なり幅の半幅Ｗに対して５０〜６０％とし、前記ク
ロスプライ層の幅方向端部の層間コード間隔Ｇを該クロ
スプライ層のコード径ｇに対して２．４倍〜２．８倍と
したことを特徴とする空気入りラジアルタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63312851A JPH02158403A (ja) | 1988-12-13 | 1988-12-13 | 空気入りラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63312851A JPH02158403A (ja) | 1988-12-13 | 1988-12-13 | 空気入りラジアルタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02158403A true JPH02158403A (ja) | 1990-06-18 |
Family
ID=18034194
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63312851A Pending JPH02158403A (ja) | 1988-12-13 | 1988-12-13 | 空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02158403A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06143921A (ja) * | 1992-11-05 | 1994-05-24 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 重荷重用タイヤ |
| JP2004276763A (ja) * | 2003-03-17 | 2004-10-07 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
| US6976518B2 (en) * | 1998-05-08 | 2005-12-20 | Bridgestone Corporation | Pneumatic radial tires |
| JP2007196866A (ja) * | 2006-01-26 | 2007-08-09 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 重荷重用ラジアルタイヤ |
-
1988
- 1988-12-13 JP JP63312851A patent/JPH02158403A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06143921A (ja) * | 1992-11-05 | 1994-05-24 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 重荷重用タイヤ |
| US6976518B2 (en) * | 1998-05-08 | 2005-12-20 | Bridgestone Corporation | Pneumatic radial tires |
| JP2004276763A (ja) * | 2003-03-17 | 2004-10-07 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
| JP2007196866A (ja) * | 2006-01-26 | 2007-08-09 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 重荷重用ラジアルタイヤ |
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