JPH02164499A - 有機性排水の処理方法 - Google Patents
有機性排水の処理方法Info
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- JPH02164499A JPH02164499A JP63317201A JP31720188A JPH02164499A JP H02164499 A JPH02164499 A JP H02164499A JP 63317201 A JP63317201 A JP 63317201A JP 31720188 A JP31720188 A JP 31720188A JP H02164499 A JPH02164499 A JP H02164499A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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- Filtering Materials (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は、都市下水、産業排水等の有機性排水を好気性
生物処理法によって処理する方法に関する。
生物処理法によって処理する方法に関する。
［従来の技術］
有機性排水を好気性生物処理法によって処理する方法と
しては、第４図〜第７図に示す方法が知られている。
しては、第４図〜第７図に示す方法が知られている。
第４図の方法について説明すると、粗大夾雑物が除去さ
れた原水１は最初沈殿池２０に流入し、重力沈殿によっ
て原水１中の懸濁性固形物（以下、ＳＳと云う）が除去
される。沈殿したｓｓは最初沈殿池汚泥２１として引き
抜がれ、一方。
れた原水１は最初沈殿池２０に流入し、重力沈殿によっ
て原水１中の懸濁性固形物（以下、ＳＳと云う）が除去
される。沈殿したｓｓは最初沈殿池汚泥２１として引き
抜がれ、一方。
ＳＳの除去処理がなされた最初沈殿池流出水２２は曝気
槽５に流入する。曝気槽５には空気９が供給されており
、この曝気槽５において浮遊する微生物によってＢＯＤ
成分が酸化分解される０次いで、曝気槽流出水２３は最
終沈殿池１１において重力沈殿によって汚泥１２と浄化
された処理水１３に分離される０分離された汚泥１２は
、その一部が返送汚泥１４として曝気槽５に戻され、残
りは余剰汚泥１５として引き抜かれる。
槽５に流入する。曝気槽５には空気９が供給されており
、この曝気槽５において浮遊する微生物によってＢＯＤ
成分が酸化分解される０次いで、曝気槽流出水２３は最
終沈殿池１１において重力沈殿によって汚泥１２と浄化
された処理水１３に分離される０分離された汚泥１２は
、その一部が返送汚泥１４として曝気槽５に戻され、残
りは余剰汚泥１５として引き抜かれる。
第５図〜第７図において、第４図で説明済みの箇所につ
いては同一の符号を付し説明を省略する。
いては同一の符号を付し説明を省略する。
第５図において、最初沈殿池流出水２２は回転円板槽２
４に流入する９回転円板槽２４では回転円板の回転によ
って空気が供給され、回転円板に付着した微生物によっ
てＢＯＤ成分が酸化分解される。この回転円板槽流出水
２５は最終沈殿池１１に送られる。
４に流入する９回転円板槽２４では回転円板の回転によ
って空気が供給され、回転円板に付着した微生物によっ
てＢＯＤ成分が酸化分解される。この回転円板槽流出水
２５は最終沈殿池１１に送られる。
第６図において、最初沈殿池流出水２２は固定濾床を備
えた接触酸化槽２６に流入する。接触酸化槽２６には空
気９が供給され、この接触酸化槽２６において固定濾床
に付着した微生物によってＢＯＤ成分が酸化分解される
。この接触酸化槽流出水２７は最終沈殿池１１に送られ
る。
えた接触酸化槽２６に流入する。接触酸化槽２６には空
気９が供給され、この接触酸化槽２６において固定濾床
に付着した微生物によってＢＯＤ成分が酸化分解される
。この接触酸化槽流出水２７は最終沈殿池１１に送られ
る。
第７図において、最初沈殿池の流出水２２は粒状の微生
物担体が充填された流動床曝気槽２８に流入する。流動
床曝気槽２８には空気９が供給され、この流動床曝気槽
２８において担体に付着した微生物によってＢＯＤ成分
が酸化分解される。
物担体が充填された流動床曝気槽２８に流入する。流動
床曝気槽２８には空気９が供給され、この流動床曝気槽
２８において担体に付着した微生物によってＢＯＤ成分
が酸化分解される。
この流動床曝気槽流出水２９は最終沈殿池１１に送られ
る。
る。
これらの各方法は、何れも、大別すれば、最初沈殿池２
０において原水中のＳＳを重力沈殿によって除去するＳ
Ｓ除去工程、微生物によってＢＯＤ成分を生物学的に酸
化分解する生物処理工程、及び最終沈殿池２０において
汚泥を分離して処理水を排出する汚泥分離工程の３工程
よりなる。そして、第４図〜第７図に示した各方法は、
生物処理工程における処理方法の相違によって区分され
ている。すなわち、各方法の生物処理工程においては、
第４図の方法では曝気槽５、第５図の方法では回転円板
槽２４、第６図の方法では接触酸化槽２６．第７図の方
法では流動床曝気槽２８がそれぞれ採用されている。
０において原水中のＳＳを重力沈殿によって除去するＳ
Ｓ除去工程、微生物によってＢＯＤ成分を生物学的に酸
化分解する生物処理工程、及び最終沈殿池２０において
汚泥を分離して処理水を排出する汚泥分離工程の３工程
よりなる。そして、第４図〜第７図に示した各方法は、
生物処理工程における処理方法の相違によって区分され
ている。すなわち、各方法の生物処理工程においては、
第４図の方法では曝気槽５、第５図の方法では回転円板
槽２４、第６図の方法では接触酸化槽２６．第７図の方
法では流動床曝気槽２８がそれぞれ採用されている。
これらの処理方法における処理条件及び処理効率を、従
来の標準的処理方法である第４図の方法について説明す
れば、第１表の通りである。
来の標準的処理方法である第４図の方法について説明す
れば、第１表の通りである。
第１表 従来技術の処理条件及び除去率第１表によれば
、ＳＳ処理工程の最初沈殿池においては、ＳＳ除去率が
３０％程度、ＢＯＤ除去率が４０％程度である。また、
曝気槽及び最終沈殿池で生物処理及び汚泥分離処理をし
た後のＢＯＤ除去率は８６％程度であり、全工程でのＢ
ＯＤ除去率は９０％以上になっている。
、ＳＳ処理工程の最初沈殿池においては、ＳＳ除去率が
３０％程度、ＢＯＤ除去率が４０％程度である。また、
曝気槽及び最終沈殿池で生物処理及び汚泥分離処理をし
た後のＢＯＤ除去率は８６％程度であり、全工程でのＢ
ＯＤ除去率は９０％以上になっている。
［発明が解決しようとする課題］
しかし、上記従来技術のＳＳ処理工程におけるＳＳ及び
ＢＯＤ成分の除去率は、十分であるとは云えず、なおそ
の向上を図るべき余地がある。
ＢＯＤ成分の除去率は、十分であるとは云えず、なおそ
の向上を図るべき余地がある。
すなわち、ＳＳ除去工程である最初沈殿池におけるＳＳ
の除去は重力沈殿によるものであり、主として粒径の大
きいＳＳを除去する方法である。
の除去は重力沈殿によるものであり、主として粒径の大
きいＳＳを除去する方法である。
このため、ＳＳ除去の度合いは十分でなく、従って、Ｓ
Ｓ性ＢＯＤ成分である固形有機物の除去も十分ではない
ので、生物処理工程へ流入する流出水のＢＯＤ値低下の
度合いは小さい、ＳＳ性ＢＯＤ成分を多量に含みＢＯＤ
濃度が高いままの流出水を生物処理工程に流入させると
、生物処理工程におけるＢＯＤ負荷が大きく、また微生
物による酸化分解に長時間を要するＳＳ性ＢＯＤ成分濃
度が高いなめにＢＯＤ負荷率を大きくすることができな
い、このため、従来技術においては、生物処理工程の設
備か大型になるとともに、これに伴う動力費などの運転
費も５順を要していた。また、各処理方法にもそれぞれ
問題があり、例えば、固定濾床を備えた接触酸化槽を用
いた方法においては、ＳＳ除去工程の流出水のＳＳ濃度
が高いために、濾床が目詰まりする度合いが大きく、濾
床の逆洗を頻繁に実施しなければならないと云う問題も
ある。
Ｓ性ＢＯＤ成分である固形有機物の除去も十分ではない
ので、生物処理工程へ流入する流出水のＢＯＤ値低下の
度合いは小さい、ＳＳ性ＢＯＤ成分を多量に含みＢＯＤ
濃度が高いままの流出水を生物処理工程に流入させると
、生物処理工程におけるＢＯＤ負荷が大きく、また微生
物による酸化分解に長時間を要するＳＳ性ＢＯＤ成分濃
度が高いなめにＢＯＤ負荷率を大きくすることができな
い、このため、従来技術においては、生物処理工程の設
備か大型になるとともに、これに伴う動力費などの運転
費も５順を要していた。また、各処理方法にもそれぞれ
問題があり、例えば、固定濾床を備えた接触酸化槽を用
いた方法においては、ＳＳ除去工程の流出水のＳＳ濃度
が高いために、濾床が目詰まりする度合いが大きく、濾
床の逆洗を頻繁に実施しなければならないと云う問題も
ある。
本発明は、上記の問題点を解決し、生物処理工程へ流入
するＳＳ工程流出水中のＢＯＤ成分濃度を一層低下させ
て生物処理工程のＢＯＤ負荷を軽減し、効率的な処理が
できる有機性排水の処理方法を提供することを目的とす
る。
するＳＳ工程流出水中のＢＯＤ成分濃度を一層低下させ
て生物処理工程のＢＯＤ負荷を軽減し、効率的な処理が
できる有機性排水の処理方法を提供することを目的とす
る。
［課題を解決するための手段］
上記の目的を達成するために、本発明の方法は、耐水性
繊維を不織に形成し且つ通水時における空隙率が実質的
に変化しない繊維濾材を充填した濾床に原水を通水して
ＳＳを除去するＳＳ除去工程と、前記ＳＳ除去工程の流
出水に空気を供給して前記流出水中のＢＯＤ成分を除去
する生物処理工程と、この生物処理工程の流出水から汚
泥を分離する汚泥分離工程よりなる。
繊維を不織に形成し且つ通水時における空隙率が実質的
に変化しない繊維濾材を充填した濾床に原水を通水して
ＳＳを除去するＳＳ除去工程と、前記ＳＳ除去工程の流
出水に空気を供給して前記流出水中のＢＯＤ成分を除去
する生物処理工程と、この生物処理工程の流出水から汚
泥を分離する汚泥分離工程よりなる。
［作用］
ＳＳ除去工程の目的の一つは、ＳＳ除去の一環としてＢ
ＯＤ成分である固形有機物をできるだけ除去して流出水
中のＢＯＤ濃度を低下させ、生物処理工程の負荷を軽減
させることにある。流出水のＢＯＤ成分濃度を低下させ
るためには、原水中のＳＳ除去率を高めることが必要で
ある。
ＯＤ成分である固形有機物をできるだけ除去して流出水
中のＢＯＤ濃度を低下させ、生物処理工程の負荷を軽減
させることにある。流出水のＢＯＤ成分濃度を低下させ
るためには、原水中のＳＳ除去率を高めることが必要で
ある。
この点に関し、本発明は、ＳＳ除去工程においては、原
水中のＳＳを、高い除去率で、しかも効率的に除去し、
流出水中のＢＯＤ成分を大幅に低下させ得る方法である
０本発明のＳＳ除去工程は濾過操作によることを特徴と
し、この工程におけるＳＳ除去率は高く、また細かいＳ
Ｓをも除去できる。
水中のＳＳを、高い除去率で、しかも効率的に除去し、
流出水中のＢＯＤ成分を大幅に低下させ得る方法である
０本発明のＳＳ除去工程は濾過操作によることを特徴と
し、この工程におけるＳＳ除去率は高く、また細かいＳ
Ｓをも除去できる。
高ＳＳ濃度の原水を濾過する場合、濾床の目詰まりが激
しく１通常の濾過方法は採用できない。
しく１通常の濾過方法は採用できない。
この問題解決のため１本発明におけるＳＳ除去方法には
特別の考慮がなされている９本発明において最も苦心し
た点は濾材の選定であり、濾材の選定は本発明者らによ
る多くの実験と検討を経てなされたのものである０本発
明において使用する濾材は、耐水性繊維を不織に形成し
た繊維濾材であり、空隙率は非常に大きく、従って、通
水抵抗は極めて小さい、しかも、後述のようにＳＳ除去
率が極めて高いやごの濾゛材を用いれば、濾床の目詰ま
りの度合いは大幅に榎和されて長時間の濾過継続が可能
になり、また、ＳＳ除去工程流出水のＢＯＤ成分濃度を
一層低下させることができる。
特別の考慮がなされている９本発明において最も苦心し
た点は濾材の選定であり、濾材の選定は本発明者らによ
る多くの実験と検討を経てなされたのものである０本発
明において使用する濾材は、耐水性繊維を不織に形成し
た繊維濾材であり、空隙率は非常に大きく、従って、通
水抵抗は極めて小さい、しかも、後述のようにＳＳ除去
率が極めて高いやごの濾゛材を用いれば、濾床の目詰ま
りの度合いは大幅に榎和されて長時間の濾過継続が可能
になり、また、ＳＳ除去工程流出水のＢＯＤ成分濃度を
一層低下させることができる。
［実施例］
第２図は本発明のＳＳ除去工程において使用する繊維濾
材を模式的に示した説明図である。この繊維濾材１６は
塩化ビニリデン、ナイロンなどの合成繊維、ステンレス
鋼などの金属線の中から選定された耐水性繊維１７をカ
ールさせる等の曲げ加工をして小さな弾性体にし、これ
を結合剤で被覆結合し、三次元の網目様の構造にして不
織に形成したものである。繊維濾材１６を構成する耐水
性繊維１７の径は１００デニール（約０．０９１−重）
〜１００００デニール（約０．９１龍）の範囲である。
材を模式的に示した説明図である。この繊維濾材１６は
塩化ビニリデン、ナイロンなどの合成繊維、ステンレス
鋼などの金属線の中から選定された耐水性繊維１７をカ
ールさせる等の曲げ加工をして小さな弾性体にし、これ
を結合剤で被覆結合し、三次元の網目様の構造にして不
織に形成したものである。繊維濾材１６を構成する耐水
性繊維１７の径は１００デニール（約０．０９１−重）
〜１００００デニール（約０．９１龍）の範囲である。
そして、繊維濾材１６の空隙率は８０％〜９９．５％の
範囲のものを選定する。
範囲のものを選定する。
耐水性４１維１７の径及び繊維濾材１６の空隙率は選定
実験の結果を基に次のように決定した。
実験の結果を基に次のように決定した。
耐水性繊維１７の径についは、濾床に充填した繊維濾材
１６が通水中に圧縮されて減容されることがあれば、空
隙率が減少して濾過性能が変わるので好ましくない、こ
のため、耐水性繊維１７は通水時に繊維濾材１６が実質
的に圧縮されないだけの強度を有する必要があり、この
条件に適合する耐水性繊維１７の径は約１００デニール
以上が必要となる。しかし、耐水性繊維１７があまり太
いと、濾材単位容積当たりの有効表面積が減少し、濾過
効率が悪化する。このように、濾過効率との関係を考慮
すると耐水性繊維１７の径は１００００デニール以下で
あるのが望ましい。
１６が通水中に圧縮されて減容されることがあれば、空
隙率が減少して濾過性能が変わるので好ましくない、こ
のため、耐水性繊維１７は通水時に繊維濾材１６が実質
的に圧縮されないだけの強度を有する必要があり、この
条件に適合する耐水性繊維１７の径は約１００デニール
以上が必要となる。しかし、耐水性繊維１７があまり太
いと、濾材単位容積当たりの有効表面積が減少し、濾過
効率が悪化する。このように、濾過効率との関係を考慮
すると耐水性繊維１７の径は１００００デニール以下で
あるのが望ましい。
繊維濾材１６の空隙率は、通水中に雉時間で圧損が急上
昇することなく、且つＳＳの除去率が良好であることを
前提にして決定した。繊維濾材１６の空隙率が８０％未
満では、特に生下水のような高ＳＳ濃度の原水を濾過す
る場合、通水後短時間で急激に圧損が増加するので好ま
しくなく、空隙率が９９．５％を超えるとＳＳの除去率
が不十分となり濾材としての機能が不足する。従って繊
維濾材１６の好適な空隙率は８０％〜９９．５％である
。
昇することなく、且つＳＳの除去率が良好であることを
前提にして決定した。繊維濾材１６の空隙率が８０％未
満では、特に生下水のような高ＳＳ濃度の原水を濾過す
る場合、通水後短時間で急激に圧損が増加するので好ま
しくなく、空隙率が９９．５％を超えるとＳＳの除去率
が不十分となり濾材としての機能が不足する。従って繊
維濾材１６の好適な空隙率は８０％〜９９．５％である
。
次に、第２図で説明した繊維濾材の性能を調べた結果に
ついて説明する。
ついて説明する。
塩化ビニリデン繊維よりなり空隙率が９８％のＬＩｉ維
濾材１ｍを充填した濾過槽に、５５２４０ｍｇ／！！を
含む都市下水を、濾過速度１２０ｍ／日で通水した。
濾材１ｍを充填した濾過槽に、５５２４０ｍｇ／！！を
含む都市下水を、濾過速度１２０ｍ／日で通水した。
この試験で得られた性能は、ＳＳ除去率が平均的７５％
であり、２４時間通水後の圧損が約１０ｃｍＨ２Ｏであ
った。
であり、２４時間通水後の圧損が約１０ｃｍＨ２Ｏであ
った。
また、原水及び濾過槽流出水中に含まれているＳＳの粒
径分布を測定したところ、第３図に示すごとくであった
。第３図において、濾過槽流出水中のＳＳの粒径は大部
分が３７μ未満であり、３７μ以上のＳＳは殆ど除去さ
れている。
径分布を測定したところ、第３図に示すごとくであった
。第３図において、濾過槽流出水中のＳＳの粒径は大部
分が３７μ未満であり、３７μ以上のＳＳは殆ど除去さ
れている。
これらの性能から、本発明で使用する繊維濾材は、長時
間目詰まりすることがなく、しかも高いＳＳ除去率を有
することが確認された。
間目詰まりすることがなく、しかも高いＳＳ除去率を有
することが確認された。
第１図は本発明による有機性排水の処理方法の一実施例
を示した図である。この排水処理方法は、ＳＳ除去工程
、生物処理工程、汚泥分離工程の３工程よりなる。第１
図において、ＳＳ除去工程は、粗大夾雑物が除去された
原水１を第２図に示した繊維濾材が充填された濾床３を
備えた濾過槽２に流入させて濾過し、ＳＳを除去する工
程である。生物処理工程は、給気機７、散気器８、及び
これらの接続管路よりなる空気供給手段６によって空気
９が吹き込まれている曝気槽５にＳＳ処理工程の流出水
４を受入れ、溶存酸素の存在下で微生物の作用によって
前記流出水４中のＢＯＤ成分を除去する工程である。ま
た汚泥分離工程は、生物処理工程の流出水１０を最終沈
殿池１１に受入れ、生物処理工程で生成した汚泥を重力
沈殿させ、汚泥１２と処理水１３に分離する工程である
。１４は曝気槽５に戻す返送汚泥、１５は抜き出して別
途処理する余剰汚泥を示す。
を示した図である。この排水処理方法は、ＳＳ除去工程
、生物処理工程、汚泥分離工程の３工程よりなる。第１
図において、ＳＳ除去工程は、粗大夾雑物が除去された
原水１を第２図に示した繊維濾材が充填された濾床３を
備えた濾過槽２に流入させて濾過し、ＳＳを除去する工
程である。生物処理工程は、給気機７、散気器８、及び
これらの接続管路よりなる空気供給手段６によって空気
９が吹き込まれている曝気槽５にＳＳ処理工程の流出水
４を受入れ、溶存酸素の存在下で微生物の作用によって
前記流出水４中のＢＯＤ成分を除去する工程である。ま
た汚泥分離工程は、生物処理工程の流出水１０を最終沈
殿池１１に受入れ、生物処理工程で生成した汚泥を重力
沈殿させ、汚泥１２と処理水１３に分離する工程である
。１４は曝気槽５に戻す返送汚泥、１５は抜き出して別
途処理する余剰汚泥を示す。
各工程の特徴とするところを記述すれば次の通りである
。
。
ＳＳ除去工程においては、濾過槽２に充填された濾材は
空隙率が非常に大きい繊維濾材であるので、大きな濾過
速度で通水することができる。その上、ＳＳの除去率も
高く、従ってＳＳ性ＢＯＤ成分の除去も十分なされ、流
出水４中のＢＯＤ濃度は格段と低下する。生物処理工程
においては、ＳＳ除去工程の流出水４のＢＯＤ濃度が低
いため、曝気槽５におけるＢＯＤ負荷が大幅に低減する
。さらに、流入する流出水４中のＳＳ性ＢＯＤ成分の除
去が十分になされており、ＢＯＤ成分の主体は溶解性Ｂ
ＯＤ成分であるので、ＢＯＤ成分の酸化分解は速やかに
行われる。また、汚泥分離工程においては、曝気槽５で
の汚泥の生成量が少ないので、余剰汚泥１５の抜き出し
量が減少する。
空隙率が非常に大きい繊維濾材であるので、大きな濾過
速度で通水することができる。その上、ＳＳの除去率も
高く、従ってＳＳ性ＢＯＤ成分の除去も十分なされ、流
出水４中のＢＯＤ濃度は格段と低下する。生物処理工程
においては、ＳＳ除去工程の流出水４のＢＯＤ濃度が低
いため、曝気槽５におけるＢＯＤ負荷が大幅に低減する
。さらに、流入する流出水４中のＳＳ性ＢＯＤ成分の除
去が十分になされており、ＢＯＤ成分の主体は溶解性Ｂ
ＯＤ成分であるので、ＢＯＤ成分の酸化分解は速やかに
行われる。また、汚泥分離工程においては、曝気槽５で
の汚泥の生成量が少ないので、余剰汚泥１５の抜き出し
量が減少する。
なお、本実施例においては、生物処理工程の処理方法が
曝気槽を使用する方法である場合について説明したが、
本発明は上記の態様に限定されるものではなく、その処
理方法は、回転円板、接触酸化、流動床など好気性生物
処理によるものであればよく、いずれの場合にも上記実
施例と同様の効果が得られる。
曝気槽を使用する方法である場合について説明したが、
本発明は上記の態様に限定されるものではなく、その処
理方法は、回転円板、接触酸化、流動床など好気性生物
処理によるものであればよく、いずれの場合にも上記実
施例と同様の効果が得られる。
次に、本発明の方法により下水処理を実施した結果につ
いて説明する。
いて説明する。
（実施例）
第２図の繊維濾材を充填して濾床を形成した濾過槽を使
用し、第１［２１に示す方法で実施した。処理条件は第
２表に記載した通りで行った。この結果を第３表に示す
。
用し、第１［２１に示す方法で実施した。処理条件は第
２表に記載した通りで行った。この結果を第３表に示す
。
第２表 処理条件
第３表 実験結果
り、従来法に対し生物処理工程の負荷が軽減されている
。
。
上記の実験結果を基に、本発明の方法による処理条件と
従来法による処理条件の比較を行った。
従来法による処理条件の比較を行った。
この比較を第４表に示す。
第４表 本発明と従来法の処理条件の比較第３表のごと
く、１２０ ｔｄ ／ ｍ”・日の濾過速度（従来法に
対し滞留時間比で約４倍）で通水したＳＳ除去工程のに
おけるＢＯＤ及びＳＳの除去状況は、ＢＯＤが５０％、
ＳＳが８０％除去され、極めて高い除去率が得られた。
く、１２０ ｔｄ ／ ｍ”・日の濾過速度（従来法に
対し滞留時間比で約４倍）で通水したＳＳ除去工程のに
おけるＢＯＤ及びＳＳの除去状況は、ＢＯＤが５０％、
ＳＳが８０％除去され、極めて高い除去率が得られた。
この除去率は、従来法に対し、ＢＯＤ除去率が約１，７
倍、ＳＳ除去率が２倍である。また、濾過槽流出水と処
理水のＢＯＤ及びＳＳの値から算定した生物処理工程及
び汚泥分離工程合計のＢＯＤ及びＳＳの除去率は、ＢＯ
Ｄが８０％、ＳＳが５０％となってお第４表において、
ＳＳ処理工程及び生物処理工程の滞留時間は著しく短縮
されており、従来法に対する本発明の滞留時間比は全工
程で０．４〜０．５となっている。
倍、ＳＳ除去率が２倍である。また、濾過槽流出水と処
理水のＢＯＤ及びＳＳの値から算定した生物処理工程及
び汚泥分離工程合計のＢＯＤ及びＳＳの除去率は、ＢＯ
Ｄが８０％、ＳＳが５０％となってお第４表において、
ＳＳ処理工程及び生物処理工程の滞留時間は著しく短縮
されており、従来法に対する本発明の滞留時間比は全工
程で０．４〜０．５となっている。
［発明の効果］
本発明のＳＳ除去工程においては、耐水性繊維を不織に
形成した繊維濾材の濾床で原水の濾過を行うので、従来
法に対し約４倍の濾過速度で通水しても、ＳＳ除去率は
従来法に対し２倍、これに件いＢＯＤ除去率は１．７倍
となる。従って、流出水のＢＯＤ成分濃度が低くなると
ともに、ＳＳ性ＢＯＤ成分濃度も低くなり、生物処理工
程のＢＯＤ負荷が大幅に軽減される。
形成した繊維濾材の濾床で原水の濾過を行うので、従来
法に対し約４倍の濾過速度で通水しても、ＳＳ除去率は
従来法に対し２倍、これに件いＢＯＤ除去率は１．７倍
となる。従って、流出水のＢＯＤ成分濃度が低くなると
ともに、ＳＳ性ＢＯＤ成分濃度も低くなり、生物処理工
程のＢＯＤ負荷が大幅に軽減される。
この結果、ＳＳ処理工程及び生物処理工程の滞留時間が
大幅に短縮され、処理装置全体の滞留時間は従来法の４
０〜５０％となる。このため、装置規模が小さくて済み
、狭い敷地面積で処理能力の大きい装置を設置すること
ができる。さらに、生物処理工程のＢＯＤ負荷の軽減に
よって、曝気槽に供給する圧縮空気が減少し、動力費の
大幅な節減となる。
大幅に短縮され、処理装置全体の滞留時間は従来法の４
０〜５０％となる。このため、装置規模が小さくて済み
、狭い敷地面積で処理能力の大きい装置を設置すること
ができる。さらに、生物処理工程のＢＯＤ負荷の軽減に
よって、曝気槽に供給する圧縮空気が減少し、動力費の
大幅な節減となる。
一実施例を示した図、第２図は本発明のＳＳ除去工程に
おいて使用する繊維濾材を模式的に示した説明図、第３
図は第２図に示した繊維濾材の性能を調べた結果の説明
図、第４図から第７図は従来技術の説明図である。
おいて使用する繊維濾材を模式的に示した説明図、第３
図は第２図に示した繊維濾材の性能を調べた結果の説明
図、第４図から第７図は従来技術の説明図である。
］・・・原水、２・・・濾過槽、３・・・濾床、４・・
・ＳＳ除去工程の流出水、５・・・曝気槽、９・・・空
気、１０・・・生物処理工程の流出水、１１・・・最終
沈殿槽、１２・・汚泥、１３・・・処理水、１６・・繊
維濾材。
・ＳＳ除去工程の流出水、５・・・曝気槽、９・・・空
気、１０・・・生物処理工程の流出水、１１・・・最終
沈殿槽、１２・・汚泥、１３・・・処理水、１６・・繊
維濾材。
Claims (1)
- 好気性生物処理法による有機性排水の処理方法において
、耐水性繊維を不織に形成し且つ通水時における空隙率
が実質的に変化しない繊維濾材を充填した濾床に原水を
通水してＳＳを除去するＳＳ除去工程と、前記ＳＳ除去
工程の流出水に空気を供給して前記流出水中のＢＯＤ成
分を除去する生物処理工程と、前記生物処理工程の流出
水から汚泥を分離する汚泥分離工程よりなることを特徴
とする有機性排水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63317201A JPH02164499A (ja) | 1988-12-15 | 1988-12-15 | 有機性排水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63317201A JPH02164499A (ja) | 1988-12-15 | 1988-12-15 | 有機性排水の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02164499A true JPH02164499A (ja) | 1990-06-25 |
Family
ID=18085592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63317201A Pending JPH02164499A (ja) | 1988-12-15 | 1988-12-15 | 有機性排水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02164499A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100809026B1 (ko) * | 2007-08-10 | 2008-03-03 | 유성열 | 고농도 유기성 폐수 처리장치 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52139257A (en) * | 1976-05-15 | 1977-11-21 | Hoechst Ag | Method and apparatus for purifying waste water |
-
1988
- 1988-12-15 JP JP63317201A patent/JPH02164499A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52139257A (en) * | 1976-05-15 | 1977-11-21 | Hoechst Ag | Method and apparatus for purifying waste water |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100809026B1 (ko) * | 2007-08-10 | 2008-03-03 | 유성열 | 고농도 유기성 폐수 처리장치 |
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