JPH02179856A - 磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板 - Google Patents
磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板Info
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- JPH02179856A JPH02179856A JP63333830A JP33383088A JPH02179856A JP H02179856 A JPH02179856 A JP H02179856A JP 63333830 A JP63333830 A JP 63333830A JP 33383088 A JP33383088 A JP 33383088A JP H02179856 A JPH02179856 A JP H02179856A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、優れた溶接性を有する無方向性電磁鋼板に関
するものであり、その中でも主として小型変圧器に使用
されるセミプロセス無方向性電磁鋼板に関するものであ
る。
するものであり、その中でも主として小型変圧器に使用
されるセミプロセス無方向性電磁鋼板に関するものであ
る。
無方向性電磁鋼板は小型変圧器２回転機等の電気機器の
鉄芯に使用される。鉄芯の製造方法は無方向性電磁鋼板
を所定の形状に打抜き、積層した後、クランプされるが
、この方法の一つとして溶接がある。小型変圧器は磁性
焼鈍し製造される場合が多い。小型変圧器の一例として
ＥｌコアではＥ型とＩ型に打抜いた後、各々積層し、７
５０°Ｃ×２時間程度の磁性焼鈍を施す。次に、銅線を
巻いたボビンをＥ型の積層に挿入した後Ｉ型をＥ型に溶
接し鉄芯とする。Ｅ型と■型との溶接は通常ＴＩＧ溶接
で行うが、この時、強度はさほど必要とはしないがビー
ドの形成のしやすさが問題となる。すなわち、トーチの
位置精度が悪くてもＥ型。
鉄芯に使用される。鉄芯の製造方法は無方向性電磁鋼板
を所定の形状に打抜き、積層した後、クランプされるが
、この方法の一つとして溶接がある。小型変圧器は磁性
焼鈍し製造される場合が多い。小型変圧器の一例として
ＥｌコアではＥ型とＩ型に打抜いた後、各々積層し、７
５０°Ｃ×２時間程度の磁性焼鈍を施す。次に、銅線を
巻いたボビンをＥ型の積層に挿入した後Ｉ型をＥ型に溶
接し鉄芯とする。Ｅ型と■型との溶接は通常ＴＩＧ溶接
で行うが、この時、強度はさほど必要とはしないがビー
ドの形成のしやすさが問題となる。すなわち、トーチの
位置精度が悪くてもＥ型。
■型が溶接されるようにビードが広くなる鋼板が好まし
い。ところで、溶接条件例えば溶接電流を上げ、溶接速
度を落としビードを広くすることも可能であるが、電極
の消耗が激しくなったり、生産性が落ちたり、入熱が大
きくなり、熱歪み等により変圧器の特性が劣化するなど
の問題が生ずる。
い。ところで、溶接条件例えば溶接電流を上げ、溶接速
度を落としビードを広くすることも可能であるが、電極
の消耗が激しくなったり、生産性が落ちたり、入熱が大
きくなり、熱歪み等により変圧器の特性が劣化するなど
の問題が生ずる。
従来、有機含有皮膜を有する無方向性電磁鋼板の積層鉄
芯の溶接性改善については、特公昭４９−６７４４号公
報、特公昭４９−１９０７８号公報に提案されているが
、これらはいずれも磁性焼鈍前のことであり、皮膜中の
有機物が除去された磁性焼鈍後の溶接性、即ちビード幅
増大に対する改善は従来提案されていない。
芯の溶接性改善については、特公昭４９−６７４４号公
報、特公昭４９−１９０７８号公報に提案されているが
、これらはいずれも磁性焼鈍前のことであり、皮膜中の
有機物が除去された磁性焼鈍後の溶接性、即ちビード幅
増大に対する改善は従来提案されていない。
本発明者らは鉄芯に打抜き、積層し、磁性焼鈍し溶接す
る際のビード幅を広くすぺ（研究を重ねた結果、ビード
幅が広くなる鋼板を発明したものである。
る際のビード幅を広くすぺ（研究を重ねた結果、ビード
幅が広くなる鋼板を発明したものである。
本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１） （Ｃ） ０．０１５％以下、〔Ｓｉ〕０．１
〜３．５％。
〜３．５％。
（Ｍｎ） ０．１〜１．５％、（Ｐ）０．１５％以下、
〔Ｓ〕０．００８％以下、 （ｓｏＺ、／Ｖ〕ｏ、
０１〜１．５％、〔Ｎ〕０．００５０％以下、 〔Ｔ
．Ｏ） ０．０２％以下、残部鉄及び不可避的不純物を
含む無方向性電磁鋼板において、〔ｓｏｌ．ＡＪ） ／
〔Ｓｉ〕≧ｏ、 ０２ 、 （Ａｒｚｏ３） ／（
（Ｓｉｎｇ） ＋ 〔ＭｎＯ〕 ＋（ｊＶＺＯ３） ）
Ｘ １００≧４０％である磁性焼鈍後の溶接性の優れ
た無方向性電磁鋼板。
〔Ｓ〕０．００８％以下、 （ｓｏＺ、／Ｖ〕ｏ、
０１〜１．５％、〔Ｎ〕０．００５０％以下、 〔Ｔ
．Ｏ） ０．０２％以下、残部鉄及び不可避的不純物を
含む無方向性電磁鋼板において、〔ｓｏｌ．ＡＪ） ／
〔Ｓｉ〕≧ｏ、 ０２ 、 （Ａｒｚｏ３） ／（
（Ｓｉｎｇ） ＋ 〔ＭｎＯ〕 ＋（ｊＶＺＯ３） ）
Ｘ １００≧４０％である磁性焼鈍後の溶接性の優れ
た無方向性電磁鋼板。
（２） （Ｃ） ０．０１５％以下、〔Ｓｉ〕０．１
〜３．５％。
〜３．５％。
（Ｍｎ） ０．１〜１．５％、（Ｐ）０．１５％以下、
〔Ｓ〕０．００８％以下、 〔ｓｏｌ．、Ａｆ：ｌ
０．０１〜１．５％、〔Ｎ〕０．００５０％以下、〔Ｔ
Ｏ〕０．０２％以下、Ｂ、Ｓｎ及びＣｕ（７）１種又は
２種以上を各４０．０００３〜０．０１００％。
〔Ｓ〕０．００８％以下、 〔ｓｏｌ．、Ａｆ：ｌ
０．０１〜１．５％、〔Ｎ〕０．００５０％以下、〔Ｔ
Ｏ〕０．０２％以下、Ｂ、Ｓｎ及びＣｕ（７）１種又は
２種以上を各４０．０００３〜０．０１００％。
０．０２〜０．２０％、０．１〜１．０％、残部鉄及び
不可避的不純物を含む無方向性電磁鋼板において、〔ｓ
ｏｌ．ＡＺ） ／ 〔Ｓｉ〕 ≧０．０２ 、 （Ａ
ＺｚＯｚ） ／（ＳｉＯｚ） ＋ 〔ＭｎＯ〕 ＋ （
／ＶｚＯ：＋） ） Ｘ １００２４０％である磁性焼
鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板。
不可避的不純物を含む無方向性電磁鋼板において、〔ｓ
ｏｌ．ＡＺ） ／ 〔Ｓｉ〕 ≧０．０２ 、 （Ａ
ＺｚＯｚ） ／（ＳｉＯｚ） ＋ 〔ＭｎＯ〕 ＋ （
／ＶｚＯ：＋） ） Ｘ １００２４０％である磁性焼
鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板。
（３） （Ｃ） ０．０１５％以下、 〔Ｓｉ〕
０．１〜３．５％。
０．１〜３．５％。
（Ｍｎ） ０．１〜１．５％、（Ｐ）０．１５％以下。
（Ｓ）０．００８％以下、 〔ｓｏｌ、Ａ１３０．０
１〜１．５％。
１〜１．５％。
〔Ｎ） ０．００５０％以下、 〔Ｔ．Ｏ：Ｉ Ｏ，
０２％以下。
０２％以下。
（ｓｂ） ｏ、 ｏ ｉ〜０．５％、残部鉄及び不可避
的不純物を含む無方向性電磁鋼板において、（ｓｏＺ、
Ａｊ）／〔Ｓｉ〕≧０．０２ 、（Ａｌｔｏｓ） ／
（（ＳｉＯｚ） ＋〔ＭｎＯ〕 ＋ （ＡＩ、ｏ、）
） Ｘ １００≧４０％である磁性焼鈍後の溶接性の優
れた無方向性電磁鋼板。
的不純物を含む無方向性電磁鋼板において、（ｓｏＺ、
Ａｊ）／〔Ｓｉ〕≧０．０２ 、（Ａｌｔｏｓ） ／
（（ＳｉＯｚ） ＋〔ＭｎＯ〕 ＋ （ＡＩ、ｏ、）
） Ｘ １００≧４０％である磁性焼鈍後の溶接性の優
れた無方向性電磁鋼板。
（４） （Ｃ） ０．０１５％以下、 〔Ｓｉ〕
０．１〜３．５％。
０．１〜３．５％。
（Ｍｎ） ０．１〜１．５％、（Ｐ）０．１５％以下、
〔Ｓ〕ｏ、ｏｏｓ％以下、 〔ｓｏｌ．Ａｊ） ０．
０１〜１．５％、〔Ｎ〕０．００５０％以下、 〔Ｔ
．Ｏ） ０．０２％以下、 （Ｓｂ〕０．０１〜０．
５％、Ｂ、Ｓｎ及びＣｕの１種又は２種以上を各々０．
０００３〜ｏ、ｏｉｏｏ％、０．０２〜０．２０％、０
．１〜１．０％、残部鉄及び不可避的不純物を含む無方
向性電磁鋼板において、（ｓｏＺ、Ａ１） ／ 〔Ｓｉ
〕≧０．０２゜（Ａｈ０３） ／ （（Ｓｉ（ｈ） ＋
〔ＭｎＯ〕 十（ＡＪｚ（ｈ） ）×１００≧４０％
である磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板。
〔Ｓ〕ｏ、ｏｏｓ％以下、 〔ｓｏｌ．Ａｊ） ０．
０１〜１．５％、〔Ｎ〕０．００５０％以下、 〔Ｔ
．Ｏ） ０．０２％以下、 （Ｓｂ〕０．０１〜０．
５％、Ｂ、Ｓｎ及びＣｕの１種又は２種以上を各々０．
０００３〜ｏ、ｏｉｏｏ％、０．０２〜０．２０％、０
．１〜１．０％、残部鉄及び不可避的不純物を含む無方
向性電磁鋼板において、（ｓｏＺ、Ａ１） ／ 〔Ｓｉ
〕≧０．０２゜（Ａｈ０３） ／ （（Ｓｉ（ｈ） ＋
〔ＭｎＯ〕 十（ＡＪｚ（ｈ） ）×１００≧４０％
である磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板。
（５） （Ｍｎ）を０．３〜１．５％含有する前項（
１） 〜（４）項のいずれかに記載の磁性焼鈍後の溶接
性の優れた無方向性電磁鋼板。
１） 〜（４）項のいずれかに記載の磁性焼鈍後の溶接
性の優れた無方向性電磁鋼板。
本発明者らは、ビード幅を広くすべく鋭意研究を重ねた
。この結果、（ｓｏＺ、ＡＪ） ／ 〔Ｓｉ〕 。
。この結果、（ｓｏＺ、ＡＪ） ／ 〔Ｓｉ〕 。
（ＩＶｚ（ｈ３ ／ （（Ｓｉ（ｈ〕＋ （ＭｎＯ３＋
（ＩＶ２０３） ）Ｘ １００ 、３ｏｆ、ＡＪ、Ｓｂ
、Ｍｎを特定の範囲にすることによりビード幅を広くで
きることを新たに知見した。第１図は本発明者らが行っ
た実験結果を示すものである。
（ＩＶ２０３） ）Ｘ １００ 、３ｏｆ、ＡＪ、Ｓｂ
、Ｍｎを特定の範囲にすることによりビード幅を広くで
きることを新たに知見した。第１図は本発明者らが行っ
た実験結果を示すものである。
（Ｃ）０．００３％、 〔Ｓｉ〕 ０．９〜１．１％
、 （Ｍｎ）０．２％、〔Ｐ〕０．０７％、 （Ｓ
） ０．００２２％〜０．００３９％、 〔Ｎ）
０．００１９％〜０．００３５％、（７，０）０．０
０７〜０．０１２％、 〔ｓｏｌ．Ａｊ） ０．００
１〜１，３％を含有する溶鋼を脱酸方法を変更して溶製
し、酸化物系介在物の組成と（ｓｏＬＡｆ） ／ 〔Ｓ
ｉ〕の比率を変更し、スラブとした。続いて熱延、０．
５０ ｍｍに冷延、連続焼鈍、絶縁皮膜を塗布し製品と
した。
、 （Ｍｎ）０．２％、〔Ｐ〕０．０７％、 （Ｓ
） ０．００２２％〜０．００３９％、 〔Ｎ）
０．００１９％〜０．００３５％、（７，０）０．０
０７〜０．０１２％、 〔ｓｏｌ．Ａｊ） ０．００
１〜１，３％を含有する溶鋼を脱酸方法を変更して溶製
し、酸化物系介在物の組成と（ｓｏＬＡｆ） ／ 〔Ｓ
ｉ〕の比率を変更し、スラブとした。続いて熱延、０．
５０ ｍｍに冷延、連続焼鈍、絶縁皮膜を塗布し製品と
した。
その後、１０ｍｍＸ３０ｍｍに切断し、３０ｍｍ厚さに
６０枚積層し、７５０ ’ＣＸ ２時間の焼鈍を行った
。そして、ＴＩＧ溶接は溶接電流１００Ａ、溶接速度６
５ ｃｍ ／ ｍｉｒ＋＋アーク長２価、アルゴン流Ｗ
ｋ５Ｅ／ｍｉｎ＋締め付は圧力２５ ｋｇｆ／ｃｆｆｌ
、電極はトリフ２％入りタングステン１．６ｍｍφの溶
接条件で行った。
６０枚積層し、７５０ ’ＣＸ ２時間の焼鈍を行った
。そして、ＴＩＧ溶接は溶接電流１００Ａ、溶接速度６
５ ｃｍ ／ ｍｉｒ＋＋アーク長２価、アルゴン流Ｗ
ｋ５Ｅ／ｍｉｎ＋締め付は圧力２５ ｋｇｆ／ｃｆｆｌ
、電極はトリフ２％入りタングステン１．６ｍｍφの溶
接条件で行った。
この時の（ＩＶｚＯｓ） ／ （（ＳｉＯｚ） 十〔Ｍ
ｎＯ〕 十ＣＡＩｚＯ，＋３ ） Ｘ １００と（ｓｏ
Ｚ、ＡＪ） ／ 〔Ｓｉ〕とビード幅の関係を第１図に
示す。
ｎＯ〕 十ＣＡＩｚＯ，＋３ ） Ｘ １００と（ｓｏ
Ｚ、ＡＪ） ／ 〔Ｓｉ〕とビード幅の関係を第１図に
示す。
これより（Ａ！＋＋Ｏ：＋３ ／ （（ＳｉＯｚ：ｌ
＋ 〔ＭｎＯ〕 ＋（／ＶｚＯ３） ） Ｘ １００≧
４０％かつ（ｓｏｆ、／Ｖ） ／（Ｓｉ ）≧０．０２
の場合にビード幅が安定して３ ｍｍ以上に広くなるこ
とが判明した。
＋ 〔ＭｎＯ〕 ＋（／ＶｚＯ３） ） Ｘ １００≧
４０％かつ（ｓｏｆ、／Ｖ） ／（Ｓｉ ）≧０．０２
の場合にビード幅が安定して３ ｍｍ以上に広くなるこ
とが判明した。
第２図の実験は（Ｃ）０．００２％、〔Ｓｉ〕０．１０
〜０．３２％、（Ｍｎ）０．２％、（Ｐ）０．０７％。
〜０．３２％、（Ｍｎ）０．２％、（Ｐ）０．０７％。
（Ｓ）０．００３３〜０．００４７％、 〔Ｎ）
０．００２５〜０．００３２％、 〔Ｔ．Ｏ） ０
．０１１〜０．０１４％、 〔ｓｏｌ．Ａｆ） ０
．００１〜０．０５％を含有する溶鋼を溶接した。酸化
物系介在物の組成は（ＡｊＺＯ３） ／ （（ＳｉＯｚ
） 十〔ＭｎＯ〕 ＋（ＡＪ ２０３ Ｅ ） Ｘ １
００を４７〜５９％とし、 〔５ｏｌｌＪ）／〔Ｓｉ
〕の値を変えスラブとした。これを熱延、板厚０．５０
Ｍに冷延、連続焼鈍、絶縁皮膜を塗布し製品とした。そ
の後の試料調整、磁性焼鈍、溶接条件は第１図の実験と
同一である。
０．００２５〜０．００３２％、 〔Ｔ．Ｏ） ０
．０１１〜０．０１４％、 〔ｓｏｌ．Ａｆ） ０
．００１〜０．０５％を含有する溶鋼を溶接した。酸化
物系介在物の組成は（ＡｊＺＯ３） ／ （（ＳｉＯｚ
） 十〔ＭｎＯ〕 ＋（ＡＪ ２０３ Ｅ ） Ｘ １
００を４７〜５９％とし、 〔５ｏｌｌＪ）／〔Ｓｉ
〕の値を変えスラブとした。これを熱延、板厚０．５０
Ｍに冷延、連続焼鈍、絶縁皮膜を塗布し製品とした。そ
の後の試料調整、磁性焼鈍、溶接条件は第１図の実験と
同一である。
これより、（ｓｏｆ、Ａｆ）の絶対量としては０．０１
％以上必要なことが明らかとなった。
％以上必要なことが明らかとなった。
ビード幅が変わる原因は本発明者らは以下のように考え
る。
る。
０、Ｓは表面活性元素であり、溶接時の溶融池の溶鉄の
表面張力を介してビード幅に影響を与えるものと推定す
る。Ｓは磁気特性の面から、０．００８％以下に限定し
ているためビード幅には影響しないと考えられる。一方
、０は溶接時には鋼中の酸化物と磁性焼鈍時にスリット
断面、打抜き断面に生成する酸化皮膜などの酸素が影響
するものと判断される。
表面張力を介してビード幅に影響を与えるものと推定す
る。Ｓは磁気特性の面から、０．００８％以下に限定し
ているためビード幅には影響しないと考えられる。一方
、０は溶接時には鋼中の酸化物と磁性焼鈍時にスリット
断面、打抜き断面に生成する酸化皮膜などの酸素が影響
するものと判断される。
まず、鋼中の酸化物は、第３図には５１０２−ＭｎＯ二
元系状態図を示すが、ＳｉＯｚ−ＭｎＯ系の複合介在物
は１２００〜１２８０’Ｃで液相が現れ、低融点である
ことが分かる。しかし、第４図に示す５ｒＯｔ Ｍｎ
Ｏ−Ｕ、Ｏ，三元系状態図から分かるとおり、 ＮｚＯ
ｘの比率を４０％以上とすると高融点となり、酸素の放
出源とならないと判断される。
元系状態図を示すが、ＳｉＯｚ−ＭｎＯ系の複合介在物
は１２００〜１２８０’Ｃで液相が現れ、低融点である
ことが分かる。しかし、第４図に示す５ｒＯｔ Ｍｎ
Ｏ−Ｕ、Ｏ，三元系状態図から分かるとおり、 ＮｚＯ
ｘの比率を４０％以上とすると高融点となり、酸素の放
出源とならないと判断される。
次に、磁性焼鈍時に生成する酸化皮膜は鋼のＭ。
Ｓｔと焼鈍雰囲気中の酸素と反応し酸化皮膜を生成する
。鋼中の酸化物の項で述べたとおり／Ｖ ｚ Ｏｚ系の
酸化皮膜が好ましいと推定され、これを達成するために
は（ｓｏＬｊｌＪ） ／ 〔Ｓｉ〕≧０．０２かつ（ｓ
ｏＺ、Ａりの絶対量としては０．０１％以上必要である
と考える。
。鋼中の酸化物の項で述べたとおり／Ｖ ｚ Ｏｚ系の
酸化皮膜が好ましいと推定され、これを達成するために
は（ｓｏＬｊｌＪ） ／ 〔Ｓｉ〕≧０．０２かつ（ｓ
ｏＺ、Ａりの絶対量としては０．０１％以上必要である
と考える。
次にＭｎとｓｂについて述べる。
第５図の実験は、（Ｃ）０．００２％、〔Ｓｉ〕０．５
％、 （Ｍｎ） ０．１〜１．６％、（Ｐ）０．０７
％、〔Ｓ〕０、００３０−０．００４５％、 〔Ｎ）
０．００３０−０．００３５％〔Ｔ．○） ０．００
４〜０．００９％、 〔ｓｏｌ．、／Ｖ〕０．４〜０
．０１１（ｊＶｚ（ｈ） ／ （（Ｓｔ（ｈ） 十〔Ｍ
ｎＯ〕 ＋ （Ａ７ｚＯｚ） ）×１００が４８〜６２
％であるスラブを製造した。
％、 （Ｍｎ） ０．１〜１．６％、（Ｐ）０．０７
％、〔Ｓ〕０、００３０−０．００４５％、 〔Ｎ）
０．００３０−０．００３５％〔Ｔ．○） ０．００
４〜０．００９％、 〔ｓｏｌ．、／Ｖ〕０．４〜０
．０１１（ｊＶｚ（ｈ） ／ （（Ｓｔ（ｈ） 十〔Ｍ
ｎＯ〕 ＋ （Ａ７ｚＯｚ） ）×１００が４８〜６２
％であるスラブを製造した。
これを熱延し、板厚０．５０ｍｍに冷延し、連続焼鈍し
、絶縁皮膜を塗布し製品とした。その後の試料調整、磁
性焼鈍、溶接条件は第１図の実験と同一である。このと
きの（Ｍｎ）とビード幅の関係を第５図に示す。第５図
より、Ｍｎ含有量を０．１％以上とすることによりビー
ド幅が３Ｍ以上得られ、特に（Ｍｎ）を０．３％以上に
することにより本発明において好ましいとするビード幅
３．５ ｍ＋ｎ以上が得られるものである。尚、［Ｍｎ
）の上限は溶接性に関しては特に限定するものではない
。Ｍｎがビード幅を広くする原因は未解明であるが、Ｍ
ｎは蒸気圧の高い元素であるためアークを広げる効果が
あるのではないかと考えられる。
、絶縁皮膜を塗布し製品とした。その後の試料調整、磁
性焼鈍、溶接条件は第１図の実験と同一である。このと
きの（Ｍｎ）とビード幅の関係を第５図に示す。第５図
より、Ｍｎ含有量を０．１％以上とすることによりビー
ド幅が３Ｍ以上得られ、特に（Ｍｎ）を０．３％以上に
することにより本発明において好ましいとするビード幅
３．５ ｍ＋ｎ以上が得られるものである。尚、［Ｍｎ
）の上限は溶接性に関しては特に限定するものではない
。Ｍｎがビード幅を広くする原因は未解明であるが、Ｍ
ｎは蒸気圧の高い元素であるためアークを広げる効果が
あるのではないかと考えられる。
第６図の実験は、（Ｃ’１０．００２％、〔Ｓｉ〕０．
５％、 （Ｍｎ〕０，２％、ｃｐ″３０．０７％、 （
Ｓ ） ０．００２２〜Ｏ，００３４％、 〔Ｎ）
０．００１５〜０．００２０％、〔Ｔ．Ｏ）０．００５
〜０．０１１ ％、 （ｓｏＺ、Ａ／） ０．４〜０
．５％。
５％、 （Ｍｎ〕０，２％、ｃｐ″３０．０７％、 （
Ｓ ） ０．００２２〜Ｏ，００３４％、 〔Ｎ）
０．００１５〜０．００２０％、〔Ｔ．Ｏ）０．００５
〜０．０１１ ％、 （ｓｏＺ、Ａ／） ０．４〜０
．５％。
（Ａ７ｚ０．３） ／ （（Ｓｉ（ｈ） ＋ 〔ＭｎＯ
〕 ＋（ＡＩｚＯｚ） ）×１００は５２〜６６％であ
り、 （Ｓｂ） ０．００１〜０、７％含有するスラ
ブを製造した。これを熱延し、板厚０．５０ｍｍに冷延
し、連続焼鈍し、絶縁皮膜を塗布し製品とした。その後
の試料調整、磁性焼鈍、溶接条件は第１図の実験と同一
である。第６図はこのときの（ｓｂ）とビード幅の関係
を示す。これより（ｓｂ）を０．０１％以上を含有する
と、（Ｍｎ ）の値が０．２％でも本発明において好ま
しいとするビード輻３．５ｍｍ以上が得られるものであ
る。ｓｂは酸化抑制元素であることが知られており、磁
性焼鈍時に生成する酸化皮膜を薄くするためにビード幅
が広くなるものと考える。
〕 ＋（ＡＩｚＯｚ） ）×１００は５２〜６６％であ
り、 （Ｓｂ） ０．００１〜０、７％含有するスラ
ブを製造した。これを熱延し、板厚０．５０ｍｍに冷延
し、連続焼鈍し、絶縁皮膜を塗布し製品とした。その後
の試料調整、磁性焼鈍、溶接条件は第１図の実験と同一
である。第６図はこのときの（ｓｂ）とビード幅の関係
を示す。これより（ｓｂ）を０．０１％以上を含有する
と、（Ｍｎ ）の値が０．２％でも本発明において好ま
しいとするビード輻３．５ｍｍ以上が得られるものであ
る。ｓｂは酸化抑制元素であることが知られており、磁
性焼鈍時に生成する酸化皮膜を薄くするためにビード幅
が広くなるものと考える。
ｃ本発明の諸条件の限定理由〕
ＥＣ）：Ｃは０．０１５％を越えると磁気特性に有害と
なるばかりかＣの析出による磁気時効が著しくなり磁気
特性が劣化するので０．０１５％以下、好ましくは０．
０１０％以下とする。
なるばかりかＣの析出による磁気時効が著しくなり磁気
特性が劣化するので０．０１５％以下、好ましくは０．
０１０％以下とする。
〔Ｓｉ〕 ：Ｓｉは鉄損を減少させる元素である。０
．１％未満では鉄損が悪すぎ、３．５％を越えると冷延
性が悪くなるので０．１〜３．５％とした。
．１％未満では鉄損が悪すぎ、３．５％を越えると冷延
性が悪くなるので０．１〜３．５％とした。
（Ｍｎ） ：Ｍｎは鋼板の硬度を増加させ打抜き性を
改善するために０．１％以上添加する。磁性焼鈍後の積
層鉄芯溶接時のビード幅を広くするためには０．３％以
上必要である。上限の１．５％は経済的理由によるもの
である（第５図参照）。
改善するために０．１％以上添加する。磁性焼鈍後の積
層鉄芯溶接時のビード幅を広くするためには０．３％以
上必要である。上限の１．５％は経済的理由によるもの
である（第５図参照）。
（Ｐ）：Ｐも鋼板の硬度を増加させ打抜き性を改善する
ために添加する。上限の１．５％を越えると脆化が著し
い。
ために添加する。上限の１．５％を越えると脆化が著し
い。
（Ｓ）：ＳはＭｎＳなどの硫化物となり鉄損を悪化させ
るので０．００８％以下とした。Ｓは表面活性元素であ
るが鉄損の面からｏ、ｏｏｓ％以下に限定しているため
ビード幅には影響しないと考えられる。
るので０．００８％以下とした。Ｓは表面活性元素であ
るが鉄損の面からｏ、ｏｏｓ％以下に限定しているため
ビード幅には影響しないと考えられる。
（ｓｏＺ、Ｖ：ｌ ： ｓｏｌ、ＡＩはスリット断面
、打抜き断面に磁性焼鈍時の焼鈍雰囲気中の酸素と反応
して生成する酸化皮膜をｌＶｔ０．が多い組成とし、磁
性焼鈍後の積層鉄芯溶接時のビード幅を広くするために
０．０１％以上添加する。上限の１．５％は冷延性が悪
くなるためである。
、打抜き断面に磁性焼鈍時の焼鈍雰囲気中の酸素と反応
して生成する酸化皮膜をｌＶｔ０．が多い組成とし、磁
性焼鈍後の積層鉄芯溶接時のビード幅を広くするために
０．０１％以上添加する。上限の１．５％は冷延性が悪
くなるためである。
〔Ｔ．Ｎ）：ＮはＡＩＮなどの窒化物となり鉄損を悪化
させるので０．００５０％以下とした。
させるので０．００５０％以下とした。
〔Ｔ．Ｏ〕 ：Ｏは酸化物を形成し鉄損を悪化させるの
で０．０２％以下とした。
で０．０２％以下とした。
〔ｓｏｌ．ＡＺ） ／ 〔Ｓｉ〕 ニスリット断面、打
抜き断面に磁性焼鈍時の焼鈍雰囲気中の酸素と反応して
生成する酸化皮膜をＡ／ ２０３が多い組成とし、積層
鉄芯溶接時のと一ド幅を広くするために（ｓｏＺ、Ａ／
）／ 〔Ｓｉ〕≧０．０２とする（第２図参照）。
抜き断面に磁性焼鈍時の焼鈍雰囲気中の酸素と反応して
生成する酸化皮膜をＡ／ ２０３が多い組成とし、積層
鉄芯溶接時のと一ド幅を広くするために（ｓｏＺ、Ａ／
）／ 〔Ｓｉ〕≧０．０２とする（第２図参照）。
ＣｋｌｔＯｚ〕／（（ＳｉＯｚ） ＋ 〔ＭｎＯ〕 ＋
（ＡＪｚＯｚ） ）Ｘ’ｌＯＯ：鋼中の酸化物組成を
／Ｖ ｚ ０３が多い組成とし、溶接時の酸素の放出を
抑え、磁性焼鈍後の積層鉄芯溶接時のビード幅を広くす
るために（ＡＩｚｏｚ）／ （（ｓｔｏｚ） ＋ 〔Ｍ
ｎＯ〕 ＋ （Ａ１２０３） ） Ｘ １００を４０％
以上とする（第１図参照）。
（ＡＪｚＯｚ） ）Ｘ’ｌＯＯ：鋼中の酸化物組成を
／Ｖ ｚ ０３が多い組成とし、溶接時の酸素の放出を
抑え、磁性焼鈍後の積層鉄芯溶接時のビード幅を広くす
るために（ＡＩｚｏｚ）／ （（ｓｔｏｚ） ＋ 〔Ｍ
ｎＯ〕 ＋ （Ａ１２０３） ） Ｘ １００を４０％
以上とする（第１図参照）。
（Ｂ）、 （Ｓｎ） 、 （Ｃｕ） ： Ｂ、
Ｓｎ、 Ｃｕは必要に応じて添加する元素であり、各々
が０．０００３〜０．０１００％、０．０２〜０．２０
％、０．１〜１．０％を範囲とするが、各々について下
限の添加量未満では磁気特性改善の効果が無く、上限は
経済的理由によるものである。
Ｓｎ、 Ｃｕは必要に応じて添加する元素であり、各々
が０．０００３〜０．０１００％、０．０２〜０．２０
％、０．１〜１．０％を範囲とするが、各々について下
限の添加量未満では磁気特性改善の効果が無く、上限は
経済的理由によるものである。
（ｓｂ） ：Ｓｂは必要に応じて添加する元素であり
、下限の０．０１％は、これ未満の添加量ではビード幅
を広くする効果が無く、上限の０．５％は経済的理由に
よるものである。
、下限の０．０１％は、これ未満の添加量ではビード幅
を広くする効果が無く、上限の０．５％は経済的理由に
よるものである。
種々の成分組成の無方向性電磁鋼板用スラブを製造した
。これを熱延し、第１表のＮＯ，１〜５は熱延板焼鈍無
し、Ｎｏ、 ６〜２１は熱延板焼鈍を行った。
。これを熱延し、第１表のＮＯ，１〜５は熱延板焼鈍無
し、Ｎｏ、 ６〜２１は熱延板焼鈍を行った。
続いて０．５０ ｍｍに冷延し、８００°Ｃ×３０秒の
連続焼鈍を施し、絶縁皮膜を塗布して製品とした。
連続焼鈍を施し、絶縁皮膜を塗布して製品とした。
その後、ビード幅調査用の試料は、１０ｍｍＸ３０醒に
切断し、３０ｍｍ厚さに６０枚積層し、７５０°Ｃ×２
時間の焼鈍を行った。そして、ＴＩＧ溶液は、溶接電流
１００Ａ、溶接速度６５ｃｍ／ｍｉｎ、アーク長２ｍｍ
、アルゴン流量５ Ｉ２／ｍｉｎ、締め付は圧力２５ｋ
ｇｆ／ｃイ、トリア２％入りタングステン１．６飾φ電
極の溶接条件で行った。一方、磁気特性はエプスタイン
試料を７５０ｘ２時間の磁性焼鈍を行い評価した。この
ときの成分組成とビード幅。
切断し、３０ｍｍ厚さに６０枚積層し、７５０°Ｃ×２
時間の焼鈍を行った。そして、ＴＩＧ溶液は、溶接電流
１００Ａ、溶接速度６５ｃｍ／ｍｉｎ、アーク長２ｍｍ
、アルゴン流量５ Ｉ２／ｍｉｎ、締め付は圧力２５ｋ
ｇｆ／ｃイ、トリア２％入りタングステン１．６飾φ電
極の溶接条件で行った。一方、磁気特性はエプスタイン
試料を７５０ｘ２時間の磁性焼鈍を行い評価した。この
ときの成分組成とビード幅。
磁気特性を第１表に示す。また、Ｎ０１１と４のビード
の写真を第７図（ａ）、 （ｂ）に示す。
の写真を第７図（ａ）、 （ｂ）に示す。
Ｎｏ、 １〜５は０．１％Ｓｔ成分系の例でＮα１は（
ｓｏｆ、Ａｊ） 、 Ｎα２は（ＡＺｚＯｉ） ／ （
（ＳｉＯｚ：ｌ 十〔ＭｎＯ〕 ＋ （／ＶＺＯ３）
） Ｘ１００が外れた例であり、ビード幅が狭く、３胴
未満である。Ｎ００３は本発明例でビード幅は３ ｎ＋
＋ｎ以上である。Ｎ０１４はＭｎを０．３％以上とした
例、Ｎα５はｓｂを０．０１％以上添加した例であり、
ビード幅は３．５胴以上である。Ｎｏ、 ６〜１１は２
％Ｓｉ成分系の例であり、Ｎ０１６は（ｓｏｊ、Ａりと
〔ｓｏｌ．、ＡＪ） ／ 〔Ｓｉ〕が外れた例、Ｎ０１
７は（ＡｊｚＯ３）／ （（ＳｉＯｚ） ＋ 〔ＭｎＯ
〕 ＋ （ＡｈＯ＋３ ） Ｘ１００が外れた例であり
、Ｎｏ、８は（ｓｏｆ、／Ｌｊ） ／ 〔Ｓｉ〕が外れ
た例であり、ビード幅が狭く、３ＩＴＩｍ未満である。
ｓｏｆ、Ａｊ） 、 Ｎα２は（ＡＺｚＯｉ） ／ （
（ＳｉＯｚ：ｌ 十〔ＭｎＯ〕 ＋ （／ＶＺＯ３）
） Ｘ１００が外れた例であり、ビード幅が狭く、３胴
未満である。Ｎ００３は本発明例でビード幅は３ ｎ＋
＋ｎ以上である。Ｎ０１４はＭｎを０．３％以上とした
例、Ｎα５はｓｂを０．０１％以上添加した例であり、
ビード幅は３．５胴以上である。Ｎｏ、 ６〜１１は２
％Ｓｉ成分系の例であり、Ｎ０１６は（ｓｏｊ、Ａりと
〔ｓｏｌ．、ＡＪ） ／ 〔Ｓｉ〕が外れた例、Ｎ０１
７は（ＡｊｚＯ３）／ （（ＳｉＯｚ） ＋ 〔ＭｎＯ
〕 ＋ （ＡｈＯ＋３ ） Ｘ１００が外れた例であり
、Ｎｏ、８は（ｓｏｆ、／Ｌｊ） ／ 〔Ｓｉ〕が外れ
た例であり、ビード幅が狭く、３ＩＴＩｍ未満である。
Ｎα９は本発明例であり、ビード幅は３世以上である。
Ｎα１０はＭｎを０．３％以上とした例、Ｎα１１はｓ
ｂを０．０１％以上添加した例であり、ビード幅は３．
５ｍ以上である。
ｂを０．０１％以上添加した例であり、ビード幅は３．
５ｍ以上である。
Ｎ［Ｌ１２〜２１は０．５％Ｓｉ成分系の例で、Ｂ、Ｓ
ｎ。
ｎ。
Ｃｕの１種又は２種以上を添加した例であり、ビード幅
も広く、また良好な磁気特性を得られている。
も広く、また良好な磁気特性を得られている。
（発明の効果）
以上の如く本発明の無方向性電磁鋼板によれば、磁性焼
鈍後の積層鉄芯溶接時にビードが広くなり、電極の消耗
、生産性の低下、変圧器の特性劣化という不利益を招く
ことなく鉄芯を製造することができるものである。
鈍後の積層鉄芯溶接時にビードが広くなり、電極の消耗
、生産性の低下、変圧器の特性劣化という不利益を招く
ことなく鉄芯を製造することができるものである。
第１図は（／Ｖ２Ｏ３） ／ （（ＳｔＯｚ） 十〔Ｍ
ｎＯ〕 ＋〔Ｎｚ（ｈ） ） Ｘ １００と（ｓｏｊ、
八１〕／ 〔Ｓｉ〕とビード幅の関係を示す図、第２図
は〔ｓｏｌ．、Ａ１）と（ｓｏＺ、Ａり ／ 〔Ｓｉ〕
とビード幅の関係を示す図、第３図は５１０２−Ｍｎ０
状態図、第４図は５ｉｆｔ Ｍｎ０−１Ｖ２０．三元
系状態図、第５図は（Ｍｎ〕とビード幅の関係を示す図
、第６図は（ｓｂ）とビード幅の関係を示す図、第７図
（ａ）、 （ｂ）は実施例の第１表のＮｏ。 １と４のビードの金属組織写真である。 第１図 ＣＡｌｚＯｓ） Ｃ５ｉＯ２〕−ＬＭｐｌＦ（ＡｂＯｊ） ｘ”’ ”第
４図 ビード幅 （□）
ｎＯ〕 ＋〔Ｎｚ（ｈ） ） Ｘ １００と（ｓｏｊ、
八１〕／ 〔Ｓｉ〕とビード幅の関係を示す図、第２図
は〔ｓｏｌ．、Ａ１）と（ｓｏＺ、Ａり ／ 〔Ｓｉ〕
とビード幅の関係を示す図、第３図は５１０２−Ｍｎ０
状態図、第４図は５ｉｆｔ Ｍｎ０−１Ｖ２０．三元
系状態図、第５図は（Ｍｎ〕とビード幅の関係を示す図
、第６図は（ｓｂ）とビード幅の関係を示す図、第７図
（ａ）、 （ｂ）は実施例の第１表のＮｏ。 １と４のビードの金属組織写真である。 第１図 ＣＡｌｚＯｓ） Ｃ５ｉＯ２〕−ＬＭｐｌＦ（ＡｂＯｊ） ｘ”’ ”第
４図 ビード幅 （□）
Claims (5)
- （１）〔Ｃ〕０．０１５％以下、〔Ｓｉ〕０．１〜３．
５％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．５％、〔Ｐ〕０．１５％以
下、〔Ｓ〕０．００８％以下、〔ｓｏｌ．Ａｌ〕０．０
１〜１．５％、〔Ｎ〕０．００５０％以下、〔Ｔ．Ｏ〕
０．０２％以下、残部鉄及び不可避的不純物を含む無方
向性電磁鋼板において、〔ｓｏｌ．Ａｌ〕／〔Ｓｉ〕≧
０．０２、〔Ａｌ＿２Ｏ＿３〕／（〔ＳｉＯ＿２〕＋〔
ＭｎＯ〕＋〔Ａｌ＿２Ｏ＿３〕）×１００≧４０％であ
る磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板。 - （２）〔Ｃ〕０．０１５％以下、〔Ｓｉ〕０．１〜３．
５％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．５％、〔Ｐ〕０．１５％以
下、〔Ｓ〕０．００８％以下、〔ｓｏｌ．Ａｌ〕０．０
１〜１．５％、〔Ｎ〕０．００５０％以下、〔Ｔ．Ｏ〕
０．０２％以下、Ｂ、Ｓｎ及びＣｕの１種又は２種以上
を各々０．０００３〜０．０１００％、０．０２〜０．
２０％、０．１〜１．０％、残部鉄及び不可避的不純物
を含む無方向性電磁鋼板において、〔ｓｏｌ．Ａｌ〕／
〔Ｓｉ〕≧０．０２、〔Ａｌ＿２Ｏ＿３〕／〔ＳｉＯ＿
２〕＋〔ＭｎＯ〕＋〔Ａｌ＿２Ｏ＿３〕）×１００≧４
０％である磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼
板。 - （３）〔Ｃ〕０．０１５％以下、〔Ｓｉ〕０．１〜３．
５％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．５％、〔Ｐ〕０．１５％以
下、〔Ｓ〕０．００８％以下、〔ｓｏｌ．Ａｌ〕０．０
１〜１．５％、〔Ｎ〕０．００５０％以下、〔Ｔ．Ｏ〕
０．０２％以下、〔Ｓｂ〕０．０１〜０．５％、残部鉄
及び不可避的不純物を含む無方向性電磁綱板において、
〔ｓｏｌ．Ａｌ〕／〔Ｓｉ〕≧０．０２、〔Ａｌ＿２Ｏ
＿３〕／（〔ＳｉＯ＿２〕＋〔ＭｎＯ〕＋〔Ａｌ＿２Ｏ
＿３〕）×１００≧４０％である磁性焼鈍後の溶接性の
優れた無方向性電磁鋼板。 - （４）〔Ｃ〕０．０１５％以下、〔Ｓｉ〕０．１〜３．
５％、〔Ｍｎ〕０．１〜１．５％、〔Ｐ〕０．１５％以
下、〔Ｓ〕０．００８％以下、〔ｓｏｌ．Ａｌ〕０．０
１〜１．５％、〔Ｎ〕０．００５０％以下、〔Ｔ．Ｏ〕
０．０２％以下、〔Ｓｂ〕０．０１〜０．５％、Ｂ、Ｓ
ｎ及びＣｕの１種又は２種以上を各々０．０００３〜０
．０１００％、０．０２〜０．２０％、０．１〜１．０
％、残部鉄及び不可避的不純物を含む無方向性電磁鋼板
において、〔ｓｏｌ．Ａｌ〕／〔Ｓｉ〕≧０．０２、〔
Ａｌ＿２Ｏ＿３〕／（〔ＳｉＯ＿２〕＋〔ＭｎＯ〕＋〔
Ａｌ＿２Ｏ＿３〕）×１００≧４０％である磁性焼鈍後
の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板。 - （５）〔Ｍｎ〕を０．３〜１．５％含有する請求項（１
）〜（４）項のいずれかに記載の磁性焼鈍後の溶接性の
優れた無方向性電磁鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63333830A JPH068489B2 (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | 磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63333830A JPH068489B2 (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | 磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02179856A true JPH02179856A (ja) | 1990-07-12 |
| JPH068489B2 JPH068489B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=18270420
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63333830A Expired - Lifetime JPH068489B2 (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | 磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068489B2 (ja) |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS532332A (en) * | 1976-06-29 | 1978-01-11 | Nippon Steel Corp | Production of nondirectional electrical steel sheet having excellent surface property |
| JPS57203718A (en) * | 1981-06-10 | 1982-12-14 | Nippon Steel Corp | Manufacture of nondirectional electrical steel plate extremely excellent in its magnetic characteristic |
| JPS5817248A (ja) * | 1981-07-22 | 1983-02-01 | Nissan Motor Co Ltd | 無段変速エンジン補機駆動装置 |
| JPS58104155A (ja) * | 1981-12-14 | 1983-06-21 | Kawasaki Steel Corp | 磁束密度の高い冷間圧延無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
| JPS58151453A (ja) * | 1982-01-27 | 1983-09-08 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度のすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
| JPS59157259A (ja) * | 1983-01-25 | 1984-09-06 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
| JPS60162751A (ja) * | 1984-02-03 | 1985-08-24 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性ならびに表面性状の優れたセミプロセス電磁鋼板およびその製造方法 |
| JPS6144124A (ja) * | 1984-08-07 | 1986-03-03 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS6167753A (ja) * | 1984-09-08 | 1986-04-07 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低く、かつ磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板 |
| JPS62180014A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JPS63134631A (ja) * | 1986-11-22 | 1988-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | セミプロセス電磁鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-28 JP JP63333830A patent/JPH068489B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS532332A (en) * | 1976-06-29 | 1978-01-11 | Nippon Steel Corp | Production of nondirectional electrical steel sheet having excellent surface property |
| JPS57203718A (en) * | 1981-06-10 | 1982-12-14 | Nippon Steel Corp | Manufacture of nondirectional electrical steel plate extremely excellent in its magnetic characteristic |
| JPS5817248A (ja) * | 1981-07-22 | 1983-02-01 | Nissan Motor Co Ltd | 無段変速エンジン補機駆動装置 |
| JPS58104155A (ja) * | 1981-12-14 | 1983-06-21 | Kawasaki Steel Corp | 磁束密度の高い冷間圧延無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
| JPS58151453A (ja) * | 1982-01-27 | 1983-09-08 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度のすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
| JPS59157259A (ja) * | 1983-01-25 | 1984-09-06 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
| JPS60162751A (ja) * | 1984-02-03 | 1985-08-24 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性ならびに表面性状の優れたセミプロセス電磁鋼板およびその製造方法 |
| JPS6144124A (ja) * | 1984-08-07 | 1986-03-03 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS6167753A (ja) * | 1984-09-08 | 1986-04-07 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低く、かつ磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板 |
| JPS62180014A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JPS63134631A (ja) * | 1986-11-22 | 1988-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | セミプロセス電磁鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH068489B2 (ja) | 1994-02-02 |
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