JPH02190444A - 加工性に優れた耐食性高Ｍｎ非磁性鋼 - Google Patents
加工性に優れた耐食性高Ｍｎ非磁性鋼Info
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- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、高Ｍｎ非磁性鋼に係り、更に詳しくは、更に
詳しくは高Ｍｎ鋼の特性を保有し、かつ耐食性及び被削
性（加工性）の良好な高Ｍｎ非磁性鋼に関する。 （従来の技術及び解決しようとする課題）近年、磁気利
用技術の発達に伴って、非磁性鋼の応用範囲が増大の傾
向にある。 特に、最近発達の著しい弱電の技術分野においては、Ｖ
ＴＲ、オーディオ機器、事務機器、その他の電子機器等
の磁気を回避する必要のある精密機器部品として、マイ
クロモーターシャフトや磁気テープのガイドピン及びシ
ャフト等に非磁性鋼使用され、この傾向が顕著である。 このような非磁性鋼としては、従来から知られている５
Ｏ８３０４，３１６などのオーステナイト系ステンレス
鋼が使用されているが、冷間加工を施すと透磁率が約１
．５倍以上の値になるほか、価格も高いという問題があ
る。 そこで、最近は、オーステナイト系ステンレス鋼と同程
度の耐食性を有し、更に強度が高く非磁性が安定し、か
つ経済的であるという特色を有する高Ｍｎ高Ｃｒ系オー
ステナイト＃Ｉ（以下、「耐食性高Ｍｎ非磁性鋼」と称
す。）の利用が増大している。 しかしながら、この耐食性高Ｍｎ非磁性鋼は、上記のよ
うな特色を有するものの、被削性（加工性）が通常の炭
素鋼やステンレス鋼などに比べて著しく劣るという問題
があった。 本発明は、上記従来技術の問題点を解決するためになさ
れたものであって、加工性の優れた耐食性高Ｍｎ非磁性
鋼を提供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、従来の耐食性高
Ｍｎ非磁性鋼の特色である耐食性と高強度と非磁性を保
持しながら、更に被削性の良好な非磁性鋼を見い出すべ
く鋭意研究を行い、検討を重ねた。 まず、被削性を向上させるためには、従来はＳ。 Ｐｂ、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｂｉなどの快削性元素を含有させる
ことが行われているが、高Ｍｎ非磁性鋼にこれらの元素
を多量に添加すると、熱間加工性と耐食性が著しく劣化
することが判明している。 そこで、これらの快削性元素を出来るだけ少量添加する
ことで熱間加工性と耐食性の劣化を起こさずに被削性を
改善しうる成分組成について種々検討した。 その結果、ｐｂとＢｉを組み合わせ、かつ、ＢｉとＰｂ
＋Ｂｉの比（Ｂｉ／（Ｐｂ＋Ｂｉ））が０．３０〜０゜
７０の範囲である場合に切削仕上げ面粗さと、切り屑処
理性が著しく向上し、被剛性を向上できることを知見し
た。 一方、熱間加工性と耐食性は、他の元素を適正範囲に制
限することにより、従来の高Ｍｎ非磁性鋼並みの熱間加
工性と、５ＵＳ３０４並みの耐食性を有する被削性の良
好な耐食性高Ｍｎ非磁性鋼が得られることを知見した。 本発明者は、上記の種々の知見に基づいて耐食性及び被
削性の良好な高Ｍｎ非磁性鋼を開発したものである。 すなわち、本発明は、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ
：０．２０−０．７０％、Ｍｎ：１４．Ｏ〜１８．５％
、Ｐ≦０．０４０％、Ｓ≦０．０１５％、Ｎｉ：１゜５
〜４．０％、Ｃｒ：１４．０〜２０．０％、Ｎ：０゜１
５〜０．６０％、０≦０．０１％、ＡΩ≦０．０２％、
Ｐｂ：０．１〜０．３％及びＢｉ：０．１〜０．３％を
含有し、更にＣｕ：０．７〜４．０％、Ｍｏ：０゜７〜
３．０％及びＢ≦０．０１％と、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ。 Ｗ及びＺｒの１種又は２種以上：Ｏ，ＯＯ５〜１．０％
からなる群から選ばれた１種又は２種以上を含有し、か
つ、ＢｉとＰｂ＋Ｂｉの比が次式％式％ を満足し、残部が鉄及び不可避的不純物からなることを
特徴とする加工性に優れた耐食性高Ｍｎ非磁性鋼を要旨
とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） 本発明における化学成分の限定理由は以下のとおりであ
る。 Ｃ： Ｃは０．０５％未満では所要の非磁性、強度が安定して
得られず、また０、２５％を超えて含有すると耐食性が
５ＵＳ３０４より劣るので、Ｃ含有量は０．０５〜０．
２５％の範囲とする。 Ｓｉ； Ｓｉは０．２０％未満では脱酸効果が不足し、また０、
７０％を超えて含有するとＳｉの酸化物が介在物として
析出し、耐食性が劣化するので、Ｓｉ含有量は０．２０
〜０．７０％の範囲とする。 Ｍｎ： Ｍｎはオーステナイトを生成し、鋼を非磁性化する元素
であり、含有量が１４．０％よりも少ないとこの効果が
不充分となり、１８．５％よりも多く含有すると熱間加
工性を著しく低下させることになる。したがって、Ｍｎ
含有量は１４．０〜１８．５％の範囲とする。 Ｎｉ： Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、４．０％を超え
て含有するとこの効果は飽和し、かつ高価となる。また
１、５％未満では充分な効果が得られない。したがって
、Ｎｉ含有量は１．５〜４．０％の範囲とする。 Ｃｒ： Ｃｒは耐食性を向上させる元素であるが、ｐｂやＢｉが
含有すると、Ｃｒ含有量が１４．０％未満ではこの効果
は充分でなく、また２０．０％を超えて含有すると非磁
性が不安定となる。したがって、Ｃｒ含有量は１４．０
〜２０．０の範囲％とする。 Ｎ： Ｎはオーステナイトを生成すると共に強度を向上させる
元素であるが、含有量が０．１５％未満ではこの効果は
不充分であり、また０、６０％を超えて含有すると鋼塊
中に気泡を生じ、熱間加工性が劣化する。したがって、
Ｎ含有量は０．１５〜０．６０％の範囲とする。 ０： ０は０．０１％を超えて含有するとＢ系非金属介在物が
増加し、耐食性を劣化する。したがって、０含有量は０
．０１％以下に規制する。 Ａｆｉ： ＡＱは脱酸剤として必要な元素であるが、０゜０２％を
超えて含有するとＣ系介在物を生成して耐食性が劣化す
る。したがって、ＡＱ含有量は０゜０２％以下に規制す
る。 Ｐｂ、 Ｂｉ： Ｐｂ、Ｂｉは快削性元素であり、その効果を得るにはそ
れぞれ０．１％以上の含有が必要である。 しかし、それぞれ０．３％を超えると熱間加工性及び耐
食性の著しい劣化を招くので好ましくない。 したがって、Ｐｂ、Ｂｉの各含有量は０．１〜０．３％
の範囲とする。 但し、被削性の向上が顕著に認められるのは、ＢｉとＰ
ｂ＋Ｂｉとの比が次式 ％式％ を満足する必要があることが判明した。 ｐ、ｓ： Ｐが０．０４０％を超える場合、Ｓが０．０１５％を超
える場合は、Ｐは炭化物の析出を助長し。 また、ＳはＭｎＳを多量に析出し、これらにより耐食性
を著しく劣化させるので好ましくない。したがって、Ｓ
含有量は０．０４０％以下、Ｓ含有量は０．０１５％以
下にそれぞれ規制する。 以上の各元素のほか１本発明においては、必要に応じて
、以下の元素の１種又は２種以上を適量で含有させるこ
とができる。 Ｃｕ： Ｃｕは耐食性を向上させる元素であるが、０．７％未満
ではこの効果は不充分であり、また４、０％を超えて含
有すると熱間加工性が劣化するので、Ｃｕ含有量は０．
７〜４．０％の範囲とする。 Ｍｏ： Ｍｏは耐食性を向上させる元素であるが、０．７％未満
ではこの効果は少なく、また３、０％を超えて含有する
とこの効果は飽和し、かつ高価となるので、Ｍｏ含有量
は０．７〜３．０％の範囲とする。 Ｂ： Ｂは結晶粒度を微細化し靭性改善に効果があり、また熱
間加工性を改善する元素である。しかし、０．０１％を
超えて含有させてもこの効果は飽和するので、Ｓ含有量
は０．０１％以下とする。 ■、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｗ％Ｚｒ： Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｚｒは結晶粒度を微細化し、強度
の向上に有効で、かつ、結晶粒界のＣｒ欠乏層生成原因
となるＣｒ炭化物の析出を抑制し、耐食性の改善に有効
であり、そのためにはそれらの１種又は２種以上が合計
で０．００５％以上が必要である。しかし、１．０％を
超えると靭性が低下するので好ましくない。したがって
、Ｖ、Ｔｉ。 Ｎｂ、Ｗ及びＺｒのうちの１種又は２種以上の含有量は
０．００５〜１．０％の範囲とする。 次に本発明の実施例を示す。 （実施例） 第１表に示す化学成分を有する鋼を１５０ｋｇ高周波炉
で溶解し、鋳造後、８０１ＩＩＩＩＩφの棒に鍛造し、
溶体化処理を施した後、各種試験を行い、被剛性、硬さ
、透磁率及び耐食性について評価した。それらの結果を
第２表及び第３表に示す。 また、８０ｍｍφ棒の一部を更に９ｍｍφまで熱間圧延
し、溶体化処理後、冷間伸線により６．３６１１Ｉφ（
伸線加工率５０％）に加工し、各種試験を行い、被削性
、硬さ、透磁率及び耐食性について評価した。それらの
結果を第２表及び第３表に示す。 なお、被削性は、８０ｍｍφ棒について旋盤により以下
の条件で切削性試験を行い、工具寿命により評価した。 〈切削条件〉 工具：Ｐｌｏ 切削速度：１００鳳／ｗｉｎ 送り： ０．１７５ｍｍ／ｒｅｖ 切込み：Ｑ、６５ｍ＋ａ 切削油：バクマルＪ１を使用 また、Ｂｉ／（Ｐｂ＋Ｂｉ）の影響を明確にするため、
第１図に工具摩耗とＢｉ／（Ｐｂ＋Ｂｉ）比の関係を、
また第２図に表面粗さとＢｉ／（Ｐｂ十Ｂｉ）比の関係
を示した０表面粗さは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１に従
い測定し、十点平均粗さ（Ｒｚ）により評価した。 硬さについてはＪＩＳ Ｚ ２２４４に従ってビッ
カース硬さを求め、透磁率はＡＳＴＭ Ａ ３４２に
従い測定した。耐食性は、ＪＩＳ Ｚ ２３７１に
従い塩水噴霧試験を行い、２００時間後に発錆率を測定
して評価した。 第２表及び第３表、並びに第１図及び第２図より以下の
如く考察される。 本発明鋼Ｈａ １〜Ｈａ ６は、第２表及び第１図と第
２図から明らかなように、工具摩耗が少なく、切削仕上
げ面粗さが良好で、優れた被削性が得られると共に、第
３表に示すように耐食性高Ｍｎ非磁性鋼としての従来の
基本的特性を保持していることがわかる。 一方、比較鋼＆７は、Ｐｂ含有量が多く、Ｂｉ含有量が
少なく、しかもＢｉ／（Ｐｂ＋Ｂｉ）比が本発明範囲を
低目に外れているため、被剛性と共に耐食性が劣ってい
る。 比較鋼＆８は、Ｐｂ含有量が少なく、Ｂｉ含有量が多く
、しかもＢ ｉ／ （Ｐ ｂ＋ Ｂ ｉ）比が本発明範
囲を高目に外れているため、比較鋼Ｎα７と同様に被削
性と共に耐食性が劣っている。 比較鋼Ｎα９は、Ｐｂ、Ｂｉ含有量がいずれも多いため
、被削性は良好であるものの、耐食性が著しく劣ってい
る。 比較鋼Ｎα１０はＢｉが含有していない例であり、比較
鋼ＮＱＩＩはｐｂが含有していない例であり、いずれも
被削性が劣っている。 比較鋼Ｎα１２は、市販（７）ＪＩＳＳＵＳ３０４であ
り、耐食性は良好であるものの、透磁率が高く且つ被削
性が劣っている。
詳しくは高Ｍｎ鋼の特性を保有し、かつ耐食性及び被削
性（加工性）の良好な高Ｍｎ非磁性鋼に関する。 （従来の技術及び解決しようとする課題）近年、磁気利
用技術の発達に伴って、非磁性鋼の応用範囲が増大の傾
向にある。 特に、最近発達の著しい弱電の技術分野においては、Ｖ
ＴＲ、オーディオ機器、事務機器、その他の電子機器等
の磁気を回避する必要のある精密機器部品として、マイ
クロモーターシャフトや磁気テープのガイドピン及びシ
ャフト等に非磁性鋼使用され、この傾向が顕著である。 このような非磁性鋼としては、従来から知られている５
Ｏ８３０４，３１６などのオーステナイト系ステンレス
鋼が使用されているが、冷間加工を施すと透磁率が約１
．５倍以上の値になるほか、価格も高いという問題があ
る。 そこで、最近は、オーステナイト系ステンレス鋼と同程
度の耐食性を有し、更に強度が高く非磁性が安定し、か
つ経済的であるという特色を有する高Ｍｎ高Ｃｒ系オー
ステナイト＃Ｉ（以下、「耐食性高Ｍｎ非磁性鋼」と称
す。）の利用が増大している。 しかしながら、この耐食性高Ｍｎ非磁性鋼は、上記のよ
うな特色を有するものの、被削性（加工性）が通常の炭
素鋼やステンレス鋼などに比べて著しく劣るという問題
があった。 本発明は、上記従来技術の問題点を解決するためになさ
れたものであって、加工性の優れた耐食性高Ｍｎ非磁性
鋼を提供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、従来の耐食性高
Ｍｎ非磁性鋼の特色である耐食性と高強度と非磁性を保
持しながら、更に被削性の良好な非磁性鋼を見い出すべ
く鋭意研究を行い、検討を重ねた。 まず、被削性を向上させるためには、従来はＳ。 Ｐｂ、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｂｉなどの快削性元素を含有させる
ことが行われているが、高Ｍｎ非磁性鋼にこれらの元素
を多量に添加すると、熱間加工性と耐食性が著しく劣化
することが判明している。 そこで、これらの快削性元素を出来るだけ少量添加する
ことで熱間加工性と耐食性の劣化を起こさずに被削性を
改善しうる成分組成について種々検討した。 その結果、ｐｂとＢｉを組み合わせ、かつ、ＢｉとＰｂ
＋Ｂｉの比（Ｂｉ／（Ｐｂ＋Ｂｉ））が０．３０〜０゜
７０の範囲である場合に切削仕上げ面粗さと、切り屑処
理性が著しく向上し、被剛性を向上できることを知見し
た。 一方、熱間加工性と耐食性は、他の元素を適正範囲に制
限することにより、従来の高Ｍｎ非磁性鋼並みの熱間加
工性と、５ＵＳ３０４並みの耐食性を有する被削性の良
好な耐食性高Ｍｎ非磁性鋼が得られることを知見した。 本発明者は、上記の種々の知見に基づいて耐食性及び被
削性の良好な高Ｍｎ非磁性鋼を開発したものである。 すなわち、本発明は、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ
：０．２０−０．７０％、Ｍｎ：１４．Ｏ〜１８．５％
、Ｐ≦０．０４０％、Ｓ≦０．０１５％、Ｎｉ：１゜５
〜４．０％、Ｃｒ：１４．０〜２０．０％、Ｎ：０゜１
５〜０．６０％、０≦０．０１％、ＡΩ≦０．０２％、
Ｐｂ：０．１〜０．３％及びＢｉ：０．１〜０．３％を
含有し、更にＣｕ：０．７〜４．０％、Ｍｏ：０゜７〜
３．０％及びＢ≦０．０１％と、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ。 Ｗ及びＺｒの１種又は２種以上：Ｏ，ＯＯ５〜１．０％
からなる群から選ばれた１種又は２種以上を含有し、か
つ、ＢｉとＰｂ＋Ｂｉの比が次式％式％ を満足し、残部が鉄及び不可避的不純物からなることを
特徴とする加工性に優れた耐食性高Ｍｎ非磁性鋼を要旨
とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） 本発明における化学成分の限定理由は以下のとおりであ
る。 Ｃ： Ｃは０．０５％未満では所要の非磁性、強度が安定して
得られず、また０、２５％を超えて含有すると耐食性が
５ＵＳ３０４より劣るので、Ｃ含有量は０．０５〜０．
２５％の範囲とする。 Ｓｉ； Ｓｉは０．２０％未満では脱酸効果が不足し、また０、
７０％を超えて含有するとＳｉの酸化物が介在物として
析出し、耐食性が劣化するので、Ｓｉ含有量は０．２０
〜０．７０％の範囲とする。 Ｍｎ： Ｍｎはオーステナイトを生成し、鋼を非磁性化する元素
であり、含有量が１４．０％よりも少ないとこの効果が
不充分となり、１８．５％よりも多く含有すると熱間加
工性を著しく低下させることになる。したがって、Ｍｎ
含有量は１４．０〜１８．５％の範囲とする。 Ｎｉ： Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、４．０％を超え
て含有するとこの効果は飽和し、かつ高価となる。また
１、５％未満では充分な効果が得られない。したがって
、Ｎｉ含有量は１．５〜４．０％の範囲とする。 Ｃｒ： Ｃｒは耐食性を向上させる元素であるが、ｐｂやＢｉが
含有すると、Ｃｒ含有量が１４．０％未満ではこの効果
は充分でなく、また２０．０％を超えて含有すると非磁
性が不安定となる。したがって、Ｃｒ含有量は１４．０
〜２０．０の範囲％とする。 Ｎ： Ｎはオーステナイトを生成すると共に強度を向上させる
元素であるが、含有量が０．１５％未満ではこの効果は
不充分であり、また０、６０％を超えて含有すると鋼塊
中に気泡を生じ、熱間加工性が劣化する。したがって、
Ｎ含有量は０．１５〜０．６０％の範囲とする。 ０： ０は０．０１％を超えて含有するとＢ系非金属介在物が
増加し、耐食性を劣化する。したがって、０含有量は０
．０１％以下に規制する。 Ａｆｉ： ＡＱは脱酸剤として必要な元素であるが、０゜０２％を
超えて含有するとＣ系介在物を生成して耐食性が劣化す
る。したがって、ＡＱ含有量は０゜０２％以下に規制す
る。 Ｐｂ、 Ｂｉ： Ｐｂ、Ｂｉは快削性元素であり、その効果を得るにはそ
れぞれ０．１％以上の含有が必要である。 しかし、それぞれ０．３％を超えると熱間加工性及び耐
食性の著しい劣化を招くので好ましくない。 したがって、Ｐｂ、Ｂｉの各含有量は０．１〜０．３％
の範囲とする。 但し、被削性の向上が顕著に認められるのは、ＢｉとＰ
ｂ＋Ｂｉとの比が次式 ％式％ を満足する必要があることが判明した。 ｐ、ｓ： Ｐが０．０４０％を超える場合、Ｓが０．０１５％を超
える場合は、Ｐは炭化物の析出を助長し。 また、ＳはＭｎＳを多量に析出し、これらにより耐食性
を著しく劣化させるので好ましくない。したがって、Ｓ
含有量は０．０４０％以下、Ｓ含有量は０．０１５％以
下にそれぞれ規制する。 以上の各元素のほか１本発明においては、必要に応じて
、以下の元素の１種又は２種以上を適量で含有させるこ
とができる。 Ｃｕ： Ｃｕは耐食性を向上させる元素であるが、０．７％未満
ではこの効果は不充分であり、また４、０％を超えて含
有すると熱間加工性が劣化するので、Ｃｕ含有量は０．
７〜４．０％の範囲とする。 Ｍｏ： Ｍｏは耐食性を向上させる元素であるが、０．７％未満
ではこの効果は少なく、また３、０％を超えて含有する
とこの効果は飽和し、かつ高価となるので、Ｍｏ含有量
は０．７〜３．０％の範囲とする。 Ｂ： Ｂは結晶粒度を微細化し靭性改善に効果があり、また熱
間加工性を改善する元素である。しかし、０．０１％を
超えて含有させてもこの効果は飽和するので、Ｓ含有量
は０．０１％以下とする。 ■、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｗ％Ｚｒ： Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｚｒは結晶粒度を微細化し、強度
の向上に有効で、かつ、結晶粒界のＣｒ欠乏層生成原因
となるＣｒ炭化物の析出を抑制し、耐食性の改善に有効
であり、そのためにはそれらの１種又は２種以上が合計
で０．００５％以上が必要である。しかし、１．０％を
超えると靭性が低下するので好ましくない。したがって
、Ｖ、Ｔｉ。 Ｎｂ、Ｗ及びＺｒのうちの１種又は２種以上の含有量は
０．００５〜１．０％の範囲とする。 次に本発明の実施例を示す。 （実施例） 第１表に示す化学成分を有する鋼を１５０ｋｇ高周波炉
で溶解し、鋳造後、８０１ＩＩＩＩＩφの棒に鍛造し、
溶体化処理を施した後、各種試験を行い、被剛性、硬さ
、透磁率及び耐食性について評価した。それらの結果を
第２表及び第３表に示す。 また、８０ｍｍφ棒の一部を更に９ｍｍφまで熱間圧延
し、溶体化処理後、冷間伸線により６．３６１１Ｉφ（
伸線加工率５０％）に加工し、各種試験を行い、被削性
、硬さ、透磁率及び耐食性について評価した。それらの
結果を第２表及び第３表に示す。 なお、被削性は、８０ｍｍφ棒について旋盤により以下
の条件で切削性試験を行い、工具寿命により評価した。 〈切削条件〉 工具：Ｐｌｏ 切削速度：１００鳳／ｗｉｎ 送り： ０．１７５ｍｍ／ｒｅｖ 切込み：Ｑ、６５ｍ＋ａ 切削油：バクマルＪ１を使用 また、Ｂｉ／（Ｐｂ＋Ｂｉ）の影響を明確にするため、
第１図に工具摩耗とＢｉ／（Ｐｂ＋Ｂｉ）比の関係を、
また第２図に表面粗さとＢｉ／（Ｐｂ十Ｂｉ）比の関係
を示した０表面粗さは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１に従
い測定し、十点平均粗さ（Ｒｚ）により評価した。 硬さについてはＪＩＳ Ｚ ２２４４に従ってビッ
カース硬さを求め、透磁率はＡＳＴＭ Ａ ３４２に
従い測定した。耐食性は、ＪＩＳ Ｚ ２３７１に
従い塩水噴霧試験を行い、２００時間後に発錆率を測定
して評価した。 第２表及び第３表、並びに第１図及び第２図より以下の
如く考察される。 本発明鋼Ｈａ １〜Ｈａ ６は、第２表及び第１図と第
２図から明らかなように、工具摩耗が少なく、切削仕上
げ面粗さが良好で、優れた被削性が得られると共に、第
３表に示すように耐食性高Ｍｎ非磁性鋼としての従来の
基本的特性を保持していることがわかる。 一方、比較鋼＆７は、Ｐｂ含有量が多く、Ｂｉ含有量が
少なく、しかもＢｉ／（Ｐｂ＋Ｂｉ）比が本発明範囲を
低目に外れているため、被剛性と共に耐食性が劣ってい
る。 比較鋼＆８は、Ｐｂ含有量が少なく、Ｂｉ含有量が多く
、しかもＢ ｉ／ （Ｐ ｂ＋ Ｂ ｉ）比が本発明範
囲を高目に外れているため、比較鋼Ｎα７と同様に被削
性と共に耐食性が劣っている。 比較鋼Ｎα９は、Ｐｂ、Ｂｉ含有量がいずれも多いため
、被削性は良好であるものの、耐食性が著しく劣ってい
る。 比較鋼Ｎα１０はＢｉが含有していない例であり、比較
鋼ＮＱＩＩはｐｂが含有していない例であり、いずれも
被削性が劣っている。 比較鋼Ｎα１２は、市販（７）ＪＩＳＳＵＳ３０４であ
り、耐食性は良好であるものの、透磁率が高く且つ被削
性が劣っている。
第
表
第
表
（発明の効果）
以上詳述したように１本発明によれば、従来の耐食性高
Ｍｎ非磁性鋼の特色（耐食性、高強度、非磁性）を維持
すると共に、優れた加工性（被剛性）を具備した高Ｍｎ
非磁性鋼を提供することができる。
Ｍｎ非磁性鋼の特色（耐食性、高強度、非磁性）を維持
すると共に、優れた加工性（被剛性）を具備した高Ｍｎ
非磁性鋼を提供することができる。
第１図はＢｉ／（Ｐｂ＋Ｂｉ）比と被削性（工具寿命）
の関係を示す図。 第２図はＢ ｉ／ （Ｐ ｂ＋ Ｂ ｉ）比と切削仕上
げ表面粗さの関係を示す図である。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 Ｂｉ／（Ｔ’ｂｔＢｒ）
の関係を示す図。 第２図はＢ ｉ／ （Ｐ ｂ＋ Ｂ ｉ）比と切削仕上
げ表面粗さの関係を示す図である。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 Ｂｉ／（Ｔ’ｂｔＢｒ）
Claims (2)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｃ：０．０５〜０．２
５％、Ｓｉ：０．２０〜０．７０％、Ｍｎ：１４．０〜
１８．５％、Ｐ≦０．０４０％、Ｓ≦０．０１５％、Ｎ
ｉ：１．５〜４．０％、Ｃｒ：１４．０〜２０．０％、
Ｎ：０．１５〜０．６０％、０≦０．０１％、Ａｌ≦０
．０２％、Ｐｂ：０．１〜０．３％及びＢｉ：０．１〜
０．３％を含有し、かつ、ＢｉとＰｂ＋Ｂｉの比が次式 Ｂｉ／（Ｐｂ＋Ｂｉ）：０．３０〜０．７０を満足し、
残部が鉄及び不可避的不純物からなることを特徴とする
加工性に優れた耐食性高Ｍｎ非磁性鋼。 - （２）前記鋼が更に、Ｃｕ：０．７〜４．０％、Ｍｏ：
０．７〜３．０％及びＢ≦０．０１％と、Ｖ、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｗ及びＺｒの１種又は２種以上：０．００５〜１．
０％からなる群から選ばれた１種又は２種以上を含有す
るものである請求項１に記載の加工性に優れた耐食性高
Ｍｎ非磁性鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP924189A JPH02190444A (ja) | 1989-01-17 | 1989-01-17 | 加工性に優れた耐食性高Ｍｎ非磁性鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP924189A JPH02190444A (ja) | 1989-01-17 | 1989-01-17 | 加工性に優れた耐食性高Ｍｎ非磁性鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02190444A true JPH02190444A (ja) | 1990-07-26 |
Family
ID=11714910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP924189A Pending JPH02190444A (ja) | 1989-01-17 | 1989-01-17 | 加工性に優れた耐食性高Ｍｎ非磁性鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02190444A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06253485A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-09-09 | Japan Casting & Forging Corp | 高強度エンドリングおよびその製造法 |
| EP2248919A1 (en) * | 2009-04-27 | 2010-11-10 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | High corrosion-resistant, high-strength and non-magnetic stainless steel, high corrosion-resistant, high-strength and non-magnetic stainless steel product and method for producing the same |
-
1989
- 1989-01-17 JP JP924189A patent/JPH02190444A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06253485A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-09-09 | Japan Casting & Forging Corp | 高強度エンドリングおよびその製造法 |
| EP2248919A1 (en) * | 2009-04-27 | 2010-11-10 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | High corrosion-resistant, high-strength and non-magnetic stainless steel, high corrosion-resistant, high-strength and non-magnetic stainless steel product and method for producing the same |
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