JPH021972B2 - - Google Patents
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- JPH021972B2 JPH021972B2 JP56184858A JP18485881A JPH021972B2 JP H021972 B2 JPH021972 B2 JP H021972B2 JP 56184858 A JP56184858 A JP 56184858A JP 18485881 A JP18485881 A JP 18485881A JP H021972 B2 JPH021972 B2 JP H021972B2
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- Japan
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- fuel injection
- engine
- qbase
- 2nax
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- 239000000779 smoke Substances 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
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- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D23/00—Controlling engines characterised by their being supercharged
- F02D23/02—Controlling engines characterised by their being supercharged the engines being of fuel-injection type
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は過給機付デイーゼルエンジンのため
の燃料噴射制御方法に関する。
の燃料噴射制御方法に関する。
従来のデイーゼルエンジンにおいては、スモー
ク発生限界を燃料噴射量の限界として燃料噴射制
御を行つているが、第１図に示すように、吸気圧
力の変化にともなつて、スモーク発生限界に対応
した燃料噴射量Qfin〔mm3／str〕は増大する。こ
こに第１図はエンジン回転数Ｎ〔rpm〕とはQfin
〔mm3／str〕とアクセル開度Ac〔％〕との関係を示
し、曲線Ａは吸気圧力が大気圧であるときのスモ
ーク発生限界のQfinを、曲線Ｂは吸気圧力が大
気圧よりも高い過給機使用状態におけるスモーク
発生限界のQfinを、曲線Ｃは吸気圧力が大気圧
よりも低いときのスモーク発生限界のQfinを示
す。
ク発生限界を燃料噴射量の限界として燃料噴射制
御を行つているが、第１図に示すように、吸気圧
力の変化にともなつて、スモーク発生限界に対応
した燃料噴射量Qfin〔mm3／str〕は増大する。こ
こに第１図はエンジン回転数Ｎ〔rpm〕とはQfin
〔mm3／str〕とアクセル開度Ac〔％〕との関係を示
し、曲線Ａは吸気圧力が大気圧であるときのスモ
ーク発生限界のQfinを、曲線Ｂは吸気圧力が大
気圧よりも高い過給機使用状態におけるスモーク
発生限界のQfinを、曲線Ｃは吸気圧力が大気圧
よりも低いときのスモーク発生限界のQfinを示
す。
そして一般に過給機にはウエストバルブなどの
過負荷保護装置が設けられ、吸気圧力の異常な上
昇は抑制されているが、過給機およびその過負荷
保護装置にも性能のばらつきがあり、チヤンバ温
度や排気温度が限界値を越える可能性もあり、エ
ンジンおよび過給機の一部が損傷を受けるおそれ
があつた。
過負荷保護装置が設けられ、吸気圧力の異常な上
昇は抑制されているが、過給機およびその過負荷
保護装置にも性能のばらつきがあり、チヤンバ温
度や排気温度が限界値を越える可能性もあり、エ
ンジンおよび過給機の一部が損傷を受けるおそれ
があつた。
この発明はこのような従来の問題点を解決すべ
く創案されたもので、スモーク発生を防止するだ
けでなく、エンジンおよび過給機をも保護し得る
燃料噴射制御方法を提供することを目的とする。
く創案されたもので、スモーク発生を防止するだ
けでなく、エンジンおよび過給機をも保護し得る
燃料噴射制御方法を提供することを目的とする。
ここで、
Qbase；エンジン回転速度およびアクセル開度に
応じた最適な燃料噴射量、 Qfull；吸気圧力が大気圧であるときの、エンジ
ン回転速度に応じた、スモークを発生すること
のない最大燃料噴射量、 Q′full；種々の吸気圧力についてスモークを発生
することのない、エンジン回転速度に応じた最
大燃料噴射量、 K2；＝Q′full／Qfull、 Qfin；燃料噴射量の目標値、 とするとき、この発明に係る燃料噴射制御方法
は、エンジンおよび過給機を保護し得るK2の最
大値K2naxをエンジン回転速度に基づいて求め、
K2またはK2naxのうち小さい方をK2として用い、
このK2をQfullに乗じて得られるQ′fullとQbaseと
のうちの小さい方をQfinとするものである。
応じた最適な燃料噴射量、 Qfull；吸気圧力が大気圧であるときの、エンジ
ン回転速度に応じた、スモークを発生すること
のない最大燃料噴射量、 Q′full；種々の吸気圧力についてスモークを発生
することのない、エンジン回転速度に応じた最
大燃料噴射量、 K2；＝Q′full／Qfull、 Qfin；燃料噴射量の目標値、 とするとき、この発明に係る燃料噴射制御方法
は、エンジンおよび過給機を保護し得るK2の最
大値K2naxをエンジン回転速度に基づいて求め、
K2またはK2naxのうち小さい方をK2として用い、
このK2をQfullに乗じて得られるQ′fullとQbaseと
のうちの小さい方をQfinとするものである。
次にこの発明に係る燃料噴射制御方法の一実施
例を図面に基づいて説明する。
例を図面に基づいて説明する。
第３図はこの実施例に用いる制御系のブロツク
図であるが、燃料噴射ポンプ１は、エンジンによ
つて駆動されるドライブシヤフト１１、該ドライ
ブシヤフトの端部に設けられるギア１２およびロ
ーラ１３、該ローラ１３に遊嵌結合されるカムプ
レート１４、該カムプレート１４に結合されてエ
ンジンのインジエクシヨンノズル２に燃料を送る
ためのポンプ・プランジヤー１５、燃料をインジ
エクシヨンノズル２およびタイマーピストン１６
に送る燃料ポンプ１７、タイマーピストン１６の
位置を電気的に検出するタイマー位置センサ１
８、進角調整を決めるタイミング制御弁１９、ギ
ア１２の回転速度に応じたパルス信号を出力する
電磁ピツクアツプセンサ２０、ポンププランジヤ
ー１５のスピルポート５０からの燃料洩れを制御
するスピルリング２１、該スピルリング２１を駆
動するリニアソレノイド２２、該リニアソレノイ
ド２２を構成するコイル２３ならびに前記スピル
リング２１を駆動するプランジヤ２４、該プラン
ジヤ２４の移動量を検出するスピル位置センサ２
５、ポンププランジヤー１５への燃料の供給停止
を行う燃料制御弁（FCV）２６（励磁コイル２
７およびバルブ２８より成る）、ポンプ・プラン
ジヤー１５で高圧に加圧された燃料をインジエク
シヨンノズル２からスムーズに噴射させるための
デリバリバルブ５６およびレギユレーテイングバ
ルブ２９より成る。
図であるが、燃料噴射ポンプ１は、エンジンによ
つて駆動されるドライブシヤフト１１、該ドライ
ブシヤフトの端部に設けられるギア１２およびロ
ーラ１３、該ローラ１３に遊嵌結合されるカムプ
レート１４、該カムプレート１４に結合されてエ
ンジンのインジエクシヨンノズル２に燃料を送る
ためのポンプ・プランジヤー１５、燃料をインジ
エクシヨンノズル２およびタイマーピストン１６
に送る燃料ポンプ１７、タイマーピストン１６の
位置を電気的に検出するタイマー位置センサ１
８、進角調整を決めるタイミング制御弁１９、ギ
ア１２の回転速度に応じたパルス信号を出力する
電磁ピツクアツプセンサ２０、ポンププランジヤ
ー１５のスピルポート５０からの燃料洩れを制御
するスピルリング２１、該スピルリング２１を駆
動するリニアソレノイド２２、該リニアソレノイ
ド２２を構成するコイル２３ならびに前記スピル
リング２１を駆動するプランジヤ２４、該プラン
ジヤ２４の移動量を検出するスピル位置センサ２
５、ポンププランジヤー１５への燃料の供給停止
を行う燃料制御弁（FCV）２６（励磁コイル２
７およびバルブ２８より成る）、ポンプ・プラン
ジヤー１５で高圧に加圧された燃料をインジエク
シヨンノズル２からスムーズに噴射させるための
デリバリバルブ５６およびレギユレーテイングバ
ルブ２９より成る。
カムプレート１４はポンププランジヤー１５と
共に回転ならびに往復動する。この往復動は回転
自在ではあるがシヤフト１の軸方向に対しては固
定されているローラ１３にカムプレート１４が乗
り上げることにより生じる。ポンププランジヤー
１５が回転することにより噴射時期が与えられ
る。噴射量の調節においては、噴射量はポンププ
ランジヤー１５のスピルポート５０から洩れる燃
料を制御するスピルリング２１の位置で決る。す
なわちスピルリング２１が右方へ移動するとプラ
ンジヤー１５によつて高圧縮された燃料が洩れる
時期が遅れて高圧縮状態が持続し、ノズルから多
くの燃料が噴射される。ポンプ内の余剰燃料はオ
リフイス３０を介してポンプ入口へ戻される。
共に回転ならびに往復動する。この往復動は回転
自在ではあるがシヤフト１の軸方向に対しては固
定されているローラ１３にカムプレート１４が乗
り上げることにより生じる。ポンププランジヤー
１５が回転することにより噴射時期が与えられ
る。噴射量の調節においては、噴射量はポンププ
ランジヤー１５のスピルポート５０から洩れる燃
料を制御するスピルリング２１の位置で決る。す
なわちスピルリング２１が右方へ移動するとプラ
ンジヤー１５によつて高圧縮された燃料が洩れる
時期が遅れて高圧縮状態が持続し、ノズルから多
くの燃料が噴射される。ポンプ内の余剰燃料はオ
リフイス３０を介してポンプ入口へ戻される。
一方、エンジン側においては、吸気および排気
に関与する過給機２００が吸気マニホールド４と
排気マニホールド３００に連結される。過給機２
００の排気側にはウエストゲートバルブ４００が
設けられ、このウエストゲートバルブ４００を介
して吸気マニホールド４と排気マニホールド３０
０とが連通されている。過給機は周知の如くター
ビンとコンプレツサで成るもので、排気ガスに含
まれる熱エネルギーを前記タービンによつて回収
し、前記コンプレツサーで圧縮した空気を燃焼室
に送り、エンジンパワーを向上させようとするも
のである。
に関与する過給機２００が吸気マニホールド４と
排気マニホールド３００に連結される。過給機２
００の排気側にはウエストゲートバルブ４００が
設けられ、このウエストゲートバルブ４００を介
して吸気マニホールド４と排気マニホールド３０
０とが連通されている。過給機は周知の如くター
ビンとコンプレツサで成るもので、排気ガスに含
まれる熱エネルギーを前記タービンによつて回収
し、前記コンプレツサーで圧縮した空気を燃焼室
に送り、エンジンパワーを向上させようとするも
のである。
燃料量のコントロールに関与するリニアソレノ
イド２２およびFCV２６の制御は、制御装置３
によつて行われるが、このために各種のセンサの
出力信号が取り込まれる。即ち、電磁ピツクアツ
プセンサ２０によるエンジン回転数信号Ｎおよび
スピル位置センサ２５の出力信号Ssとエンジン側
情報である（なお、タイマー位置センサ１８はタ
イミング制御に用いられるもので、本発明には関
与しないため説明を省略する。）。エンジン側情報
は、吸気マニホールド４に設けられる吸気温セン
サ５の出力信号Sa、同じく吸気マニホールド４に
設けられる吸気圧センサ６の出力信号Pn、エン
ジン冷却水温を測定する水温センサ７の出力信号
Swおよびアクセル８の踏量を検出するアクセル
センサ９の出力信号Acの各々であるが、本発明
に係るものは吸気圧センサ６、アクセルセンサ９
であり、他は空燃比制御等の演算に活用されるも
のである。ここでは制御装置３がリニアソレノイ
ド２６の制御と共に他の制御も扱うことを示すた
めに図示したものである。
イド２２およびFCV２６の制御は、制御装置３
によつて行われるが、このために各種のセンサの
出力信号が取り込まれる。即ち、電磁ピツクアツ
プセンサ２０によるエンジン回転数信号Ｎおよび
スピル位置センサ２５の出力信号Ssとエンジン側
情報である（なお、タイマー位置センサ１８はタ
イミング制御に用いられるもので、本発明には関
与しないため説明を省略する。）。エンジン側情報
は、吸気マニホールド４に設けられる吸気温セン
サ５の出力信号Sa、同じく吸気マニホールド４に
設けられる吸気圧センサ６の出力信号Pn、エン
ジン冷却水温を測定する水温センサ７の出力信号
Swおよびアクセル８の踏量を検出するアクセル
センサ９の出力信号Acの各々であるが、本発明
に係るものは吸気圧センサ６、アクセルセンサ９
であり、他は空燃比制御等の演算に活用されるも
のである。ここでは制御装置３がリニアソレノイ
ド２６の制御と共に他の制御も扱うことを示すた
めに図示したものである。
第２図はこの実施例のフローチヤートである
が、前記制御装置３はこのフローチヤートに従つ
て次のような制御を行う。
が、前記制御装置３はこのフローチヤートに従つ
て次のような制御を行う。
(i) エンジン回転速度Ｎ〔rpm〕およびアクセル
開度Ac〔％〕に基づいて、第４図のマツプから
Qbase〔mm3／str〕を求める。このQbaseは、前
述のとおり、ＮおよびAcに応じた最適な燃料
噴射量である。
開度Ac〔％〕に基づいて、第４図のマツプから
Qbase〔mm3／str〕を求める。このQbaseは、前
述のとおり、ＮおよびAcに応じた最適な燃料
噴射量である。
(ii) 吸気圧力Pn〔mmHgabs〕に基づいて、第６図
のグラフからK2を求める。ここに、吸気圧力
Pnが大気圧であるときの、エンジン回転速度
Ｎに応じた、スモークを発生することのない最
大燃料噴射量をQfull〔mm3／str〕とし、種々の
吸気圧力Pnについて、スモークを発生するこ
とのない、エンジン回転速度Ｎに応じた最大燃
料噴射量をQ′fullとするとき、K2＝Q′full／
Qfullである。
のグラフからK2を求める。ここに、吸気圧力
Pnが大気圧であるときの、エンジン回転速度
Ｎに応じた、スモークを発生することのない最
大燃料噴射量をQfull〔mm3／str〕とし、種々の
吸気圧力Pnについて、スモークを発生するこ
とのない、エンジン回転速度Ｎに応じた最大燃
料噴射量をQ′fullとするとき、K2＝Q′full／
Qfullである。
(iii) エンジン回転速度Ｎ〔rpm〕に基づいて、第
５図のグラフからQfull〔mm3／str〕を求め、第
７図のグラフからK2naxを求める。ここにK2nax
は、過給機およびエンジンの各部の温度が所定
値を越えないようにQ′fullを設定するためのK2
の最大値である。
５図のグラフからQfull〔mm3／str〕を求め、第
７図のグラフからK2naxを求める。ここにK2nax
は、過給機およびエンジンの各部の温度が所定
値を越えないようにQ′fullを設定するためのK2
の最大値である。
(iv) K2とK2naxとを比較し、K2≦K2naxならばK2
をそのまま採用し、K2＞K2naxならばK2の値と
してK2naxを採用する。
をそのまま採用し、K2＞K2naxならばK2の値と
してK2naxを採用する。
従つてQ′fullの値は、エンジンまたは過給機
の各部の温度を所定値以上に高めるような値に
達するおそれはなく、これによつてエンジンお
よび過給機が保護されている。
の各部の温度を所定値以上に高めるような値に
達するおそれはなく、これによつてエンジンお
よび過給機が保護されている。
(v) Qfull×K2（このK2はK2そのもの、あるいは
K2として採用されたK2naxを意味する。）の演
算によつて、Q′full〔mm3／str〕の値を求める。
K2として採用されたK2naxを意味する。）の演
算によつて、Q′full〔mm3／str〕の値を求める。
(vi) Q′fullとQbaseとを比較し、Q′full≦Qbaseな
らばQ′fullの値をQfinとして採用し、Q′full＞
QbaseならばQbaseの値をQfinとして採用す
る。ここにQfin〔mm3／str〕は燃料噴射量の目
標値であり、この段階においても燃料噴射量
が、エンジンおよび過給機の保護に関して安全
側に設定されていることが分る。
らばQ′fullの値をQfinとして採用し、Q′full＞
QbaseならばQbaseの値をQfinとして採用す
る。ここにQfin〔mm3／str〕は燃料噴射量の目
標値であり、この段階においても燃料噴射量
が、エンジンおよび過給機の保護に関して安全
側に設定されていることが分る。
(vii) エンジン回転数Ｎ〔rpm〕およびQfin〔mm3／
str〕に基づいて、前記リニアソレノイド２２
の制御の基磁となるスピル指令電圧Vspp〔Ｖ〕
を、第８図のマツプから求める。
str〕に基づいて、前記リニアソレノイド２２
の制御の基磁となるスピル指令電圧Vspp〔Ｖ〕
を、第８図のマツプから求める。
このようにこの実施例では、K2の上限をに対
応するK2naxを求め、K2またはK2naxのうちの小
さい方をK2の値として採用し、さらにQ′fullまた
はQbaseのうちの小さい方をQfinの値として採用
するので、エンジンおよび過給機の各部を確実に
保護し得る。
応するK2naxを求め、K2またはK2naxのうちの小
さい方をK2の値として採用し、さらにQ′fullまた
はQbaseのうちの小さい方をQfinの値として採用
するので、エンジンおよび過給機の各部を確実に
保護し得る。
なおこの発明はこの実施例に限定されるもので
はなく、第９図に示すK2のマツプによつて、
K2naxを越えることのないK2を直接求めてもよ
い。
はなく、第９図に示すK2のマツプによつて、
K2naxを越えることのないK2を直接求めてもよ
い。
第１０図は前記実施例、および第１０図のマツ
プを用いた変形例に適用可能な制御装置３のブロ
ツク図である。
プを用いた変形例に適用可能な制御装置３のブロ
ツク図である。
第１０図において、中央処理装置（CPU）３
１を中枢として、各種の処理を実行するための処
理プログラムおよびモニタプログラムが格納され
たリード・オンリー・メモリ（ROM）３２、演
算内容（Kz、Kznaxなど）および各センサの出力
内容等を一時的に格納すると共に電源断時におけ
る演算内容、設定値等を記憶し続けるバツクアツ
プメモリを有するランダム・アクセス・メモリ
（RAM）３３および入出力回路３４がバス３６
を介してCPU３１に接続され、いわゆるマイク
ロコンピユータが構成される。CPU３１に接続
されて制御を受ける出力機器としては、燃料噴射
量を制御するリニアソレノイド２２、燃料供給、
停止を行うFCV２６であり、FCV２６は駆動回
路３８を介して駆動され、リニアソレノイド２２
はＤ／Ａ変換器３９、サーボアンプ４０の各各を
介し更に駆動回路４１を介して駆動される。入出
力回路３４は、センサ出力を取り込むためのもの
で、各センサ５，６，７，９，２５の出力（バツ
フア４２，４３，４４，４５，４６を介して取り
出される）をマルチプレクサ（MPX）４７でい
ずれか１つを順次または選択し、Ａ／Ｄ変換器４
８でデイジタル信号に変換したのちバス３６にデ
ータを出力する。また、エンジンの回転数Ｎを検
出するための回転数検出器（電磁ピツクアツプセ
ンサ）２０は、その出力信号を波形整形回路４９
で波形整形したのちCPU３１に送る。さらに
CPU３１および入出力装置３４、Ａ／Ｄ変換器
４８およびＤ／Ａ変換器３９の各々にクロツクパ
ルスを送るためのクロツク回路３５が設けられて
いる。
１を中枢として、各種の処理を実行するための処
理プログラムおよびモニタプログラムが格納され
たリード・オンリー・メモリ（ROM）３２、演
算内容（Kz、Kznaxなど）および各センサの出力
内容等を一時的に格納すると共に電源断時におけ
る演算内容、設定値等を記憶し続けるバツクアツ
プメモリを有するランダム・アクセス・メモリ
（RAM）３３および入出力回路３４がバス３６
を介してCPU３１に接続され、いわゆるマイク
ロコンピユータが構成される。CPU３１に接続
されて制御を受ける出力機器としては、燃料噴射
量を制御するリニアソレノイド２２、燃料供給、
停止を行うFCV２６であり、FCV２６は駆動回
路３８を介して駆動され、リニアソレノイド２２
はＤ／Ａ変換器３９、サーボアンプ４０の各各を
介し更に駆動回路４１を介して駆動される。入出
力回路３４は、センサ出力を取り込むためのもの
で、各センサ５，６，７，９，２５の出力（バツ
フア４２，４３，４４，４５，４６を介して取り
出される）をマルチプレクサ（MPX）４７でい
ずれか１つを順次または選択し、Ａ／Ｄ変換器４
８でデイジタル信号に変換したのちバス３６にデ
ータを出力する。また、エンジンの回転数Ｎを検
出するための回転数検出器（電磁ピツクアツプセ
ンサ）２０は、その出力信号を波形整形回路４９
で波形整形したのちCPU３１に送る。さらに
CPU３１および入出力装置３４、Ａ／Ｄ変換器
４８およびＤ／Ａ変換器３９の各々にクロツクパ
ルスを送るためのクロツク回路３５が設けられて
いる。
以上の各センサ出力により、制御装置３は第２
図のフローチヤートに従つた処理を実行し、リニ
アソレノイド２２を最終的に制御する。第５図の
実行は定期的または割込発生時等の不定期になさ
れる。通常、マイクロコンピユータ等を用いた場
合には、複数の処理を実行することができるので
燃料噴射制御のほかに空燃比制御、進角制御ある
いは空調制御等もあわせて処理することができ
る。
図のフローチヤートに従つた処理を実行し、リニ
アソレノイド２２を最終的に制御する。第５図の
実行は定期的または割込発生時等の不定期になさ
れる。通常、マイクロコンピユータ等を用いた場
合には、複数の処理を実行することができるので
燃料噴射制御のほかに空燃比制御、進角制御ある
いは空調制御等もあわせて処理することができ
る。
前述のとおり、この発明に係る燃料噴射制御方
法は、K2に上限を設け、さらにQ′fullまたは
Qbaseのうちの小さい方をQfinとして使用するの
で、エンジンおよび過給機を確実に保護し得ると
いう優れた効果を有する。
法は、K2に上限を設け、さらにQ′fullまたは
Qbaseのうちの小さい方をQfinとして使用するの
で、エンジンおよび過給機を確実に保護し得ると
いう優れた効果を有する。
第１図は吸気圧力の変化にともなうスモーク発
生限界の変化を示すQfin−Ｎ曲線のグラフ、第
２図はこの発明に係る燃料噴射量制御方法の一実
施例を示すフローチヤート、第３図は同実施例に
用いる制御系を示すブロツク図、第４図はAcお
よびＮによるQbaseの変化を示すマツプ、第５図
はQfull−Ｎ曲線を示すグラフ、第６図はK2−Pn
曲線を示すグラフ、第７図はK2nax−Ｎ曲線を示
すグラフ、第８図はQfinおよびＮによるVsppの変
化を示すマツプ、第９図はPnおよびＮによるK2
の変化を示すマツプ、第１０図は前記実施例およ
びその変形例によける制御装置を示すブロツク図
である。 １……燃料噴射ポンプ、３……制御装置、６…
…吸気圧センサ、９……アクセルセンサ、１５…
…プランジヤー、２０……電磁ピツクアツプセン
サ、２１……スピルリング、２２……リニアソレ
ノイド、２６……燃料制御弁（FCV）、２７……
励磁コイル、２８……バルブ、３１……中央処理
装置（CPU）、３２……リード・オン・メモリ
（ROM）、３３……ランダム・アクセス・メモリ
（RAM）、３４……入出力回路、３６……バス、
３８，４１……駆動回路、３９……Ｄ／Ａ変換
器、４０……サーボアンプ、４２〜４６，５０，
５２……バツフア、４７……マルチプレクサ、４
８……Ａ／Ｄ変換器、４９……波形整形回路。
生限界の変化を示すQfin−Ｎ曲線のグラフ、第
２図はこの発明に係る燃料噴射量制御方法の一実
施例を示すフローチヤート、第３図は同実施例に
用いる制御系を示すブロツク図、第４図はAcお
よびＮによるQbaseの変化を示すマツプ、第５図
はQfull−Ｎ曲線を示すグラフ、第６図はK2−Pn
曲線を示すグラフ、第７図はK2nax−Ｎ曲線を示
すグラフ、第８図はQfinおよびＮによるVsppの変
化を示すマツプ、第９図はPnおよびＮによるK2
の変化を示すマツプ、第１０図は前記実施例およ
びその変形例によける制御装置を示すブロツク図
である。 １……燃料噴射ポンプ、３……制御装置、６…
…吸気圧センサ、９……アクセルセンサ、１５…
…プランジヤー、２０……電磁ピツクアツプセン
サ、２１……スピルリング、２２……リニアソレ
ノイド、２６……燃料制御弁（FCV）、２７……
励磁コイル、２８……バルブ、３１……中央処理
装置（CPU）、３２……リード・オン・メモリ
（ROM）、３３……ランダム・アクセス・メモリ
（RAM）、３４……入出力回路、３６……バス、
３８，４１……駆動回路、３９……Ｄ／Ａ変換
器、４０……サーボアンプ、４２〜４６，５０，
５２……バツフア、４７……マルチプレクサ、４
８……Ａ／Ｄ変換器、４９……波形整形回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 過給機付デイーゼルエンジンのための燃料噴
射制御方法において、 Qbase；エンジン回転速度およびアクセル開度に
応じた最適な燃料噴射量、 Qfull；吸気圧力が略大気圧であるときの、エン
ジン回転速度に応じた、スモークを発生するこ
とのない最大燃料噴射量、 Q′full；種々の吸気圧力についてスモークを発生
することのない、エンジン回転速度に応じた最
大燃料噴射量、 K2；＝Q′full／Qfu′ll、 K2nax；過給機およびエンジンの各部の温度が所
定値を越えないようにQ′fullを設定するための
K2の最大値、 Qfin；燃料噴射量の目標値、 とするとき、エンジン回転速度およびアクセル開
度に基づいてQbaseを求め、エンジン回転速度に
基づいてQfullを求め、吸気圧力に基づいてK2を
求め、エンジン回転速度に基づいてK2naxを求め、
K2≦K2naxのときにはQ′full＝Qfull×K2とし、
K2＞K2naxのときにはQ′full＝Qfull×K2naxとし、
このようにして求めたQ′fullとQbaseとを比較し、
Q′full≦QbaseならばQfin＝Q′fullとし、Q′full＞
QbaseならばQfin＝Qbaseとすることを特徴とす
る燃料噴射制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56184858A JPS5888431A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | 燃料噴射制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56184858A JPS5888431A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | 燃料噴射制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5888431A JPS5888431A (ja) | 1983-05-26 |
| JPH021972B2 true JPH021972B2 (ja) | 1990-01-16 |
Family
ID=16160532
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56184858A Granted JPS5888431A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | 燃料噴射制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5888431A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60145440A (ja) * | 1984-01-06 | 1985-07-31 | Nissan Motor Co Ltd | 燃料噴射量制御装置 |
| JPS60184945A (ja) * | 1984-03-02 | 1985-09-20 | Toyota Motor Corp | 電子制御デイ−ゼルエンジンの気筒別燃料噴射量制御方法 |
| JPH0188043U (ja) * | 1987-12-03 | 1989-06-09 | ||
| JP2003004450A (ja) | 2001-06-25 | 2003-01-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 角速度および加速度検出用複合センサ |
-
1981
- 1981-11-18 JP JP56184858A patent/JPS5888431A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5888431A (ja) | 1983-05-26 |
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