JPH0220807B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0220807B2 JPH0220807B2 JP59219323A JP21932384A JPH0220807B2 JP H0220807 B2 JPH0220807 B2 JP H0220807B2 JP 59219323 A JP59219323 A JP 59219323A JP 21932384 A JP21932384 A JP 21932384A JP H0220807 B2 JPH0220807 B2 JP H0220807B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust manifold
- mounting
- engine
- cylinder
- bolt
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Exhaust Silencers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は多気筒内燃機関における排気マニホ
ルドに関する。
ルドに関する。
従来の技術
従来、例えば６気筒の内燃機関における排気マ
ニホルドは、第３図に示すようにシリンダヘツド
１に形成された各取付用フランジ１１…に、排気
マニホルド２の各ブランチ３…に形成された各排
気マニホルド取付用フランジ１２…をガスケツト
４を介して密着させ、シリンダヘツド１に植設さ
れるスタツドボルト５に平ワツシヤ６及びばね座
金７を介して螺合したナツト８を締め付けてシリ
ンダヘツド１に取付けられている。また、上記排
気マニホルド取付用フランジ１２…には、スタツ
ドボルト５挿通用のボルト孔９…が夫々形成され
ており、このボルト孔９…の内径は第５図に示す
ように隣接した中央２つの取付用フランジ１２，
１２の内側各１つのみが排気マニホルド２の取付
時における位置決めのためスタツドボルト５の外
径と略同径に形成されているが、他の内径は第６
図に示すようスタツドボルト５の両側に一定の間
隙S3，S4をもつて比較的大径に形成されている。
この間隙S3，S4は、排気マニホルド２が機関の運
転−停止によつて熱膨張・収縮し、これに伴つて
取付用フランジ１２…が変形移動するのを吸収す
るためのものである。したがつて、この間隙S3，
S4は、大きすぎると取付用フランジ１２…の移動
量も大きくなりシリンダヘツド１の取付フランジ
１１…とのズレによりガスケツト７のシール巾が
少なくなるため一般に１〜６mm位までに抑えられ
ている（例えば特開昭57−181916号公報参照）。
ニホルドは、第３図に示すようにシリンダヘツド
１に形成された各取付用フランジ１１…に、排気
マニホルド２の各ブランチ３…に形成された各排
気マニホルド取付用フランジ１２…をガスケツト
４を介して密着させ、シリンダヘツド１に植設さ
れるスタツドボルト５に平ワツシヤ６及びばね座
金７を介して螺合したナツト８を締め付けてシリ
ンダヘツド１に取付けられている。また、上記排
気マニホルド取付用フランジ１２…には、スタツ
ドボルト５挿通用のボルト孔９…が夫々形成され
ており、このボルト孔９…の内径は第５図に示す
ように隣接した中央２つの取付用フランジ１２，
１２の内側各１つのみが排気マニホルド２の取付
時における位置決めのためスタツドボルト５の外
径と略同径に形成されているが、他の内径は第６
図に示すようスタツドボルト５の両側に一定の間
隙S3，S4をもつて比較的大径に形成されている。
この間隙S3，S4は、排気マニホルド２が機関の運
転−停止によつて熱膨張・収縮し、これに伴つて
取付用フランジ１２…が変形移動するのを吸収す
るためのものである。したがつて、この間隙S3，
S4は、大きすぎると取付用フランジ１２…の移動
量も大きくなりシリンダヘツド１の取付フランジ
１１…とのズレによりガスケツト７のシール巾が
少なくなるため一般に１〜６mm位までに抑えられ
ている（例えば特開昭57−181916号公報参照）。
発明が解決しようとする問題点
ところで、上記排気マニホルド２は、上記のよ
うな熱サイクルを繰り返すことにより、運転停止
時に生じる熱収縮量が増大するが、この収縮量
は、第７図の太い実線及び第４図で示すように機
関中央側の第３・４気筒位置２３，２４付近では
あまり大きくないが、第２・第５気筒位置２２，
２５付近から第１・第６気筒位置２１，２６付近
にかけて次第に大きくなつている。つまり、機関
前後端側の各ブランチ３，３及び各取付用フラン
ジ１２，１２が最も大きくなつている。
うな熱サイクルを繰り返すことにより、運転停止
時に生じる熱収縮量が増大するが、この収縮量
は、第７図の太い実線及び第４図で示すように機
関中央側の第３・４気筒位置２３，２４付近では
あまり大きくないが、第２・第５気筒位置２２，
２５付近から第１・第６気筒位置２１，２６付近
にかけて次第に大きくなつている。つまり、機関
前後端側の各ブランチ３，３及び各取付用フラン
ジ１２，１２が最も大きくなつている。
しかしながら、上記従来の排気マニホルド２に
あつては、第５図に示したように機関中央付近２
個所以外はボルト孔９…とスタツドボルト５…の
間隙S3，S4が全て同じ大きさに形成されているた
め、この間隙S3，S4を上記排気マニホルド取付用
フランジ１２…の移動量とガスケツト７のシール
巾との関係から例えば第２・第５気筒位置２２，
２５の取付用フランジ１２，１２の収縮量に合わ
せて設定した場合は、収縮過程において第１・第
６気筒位置２１，２６側のボルト孔９，９がスタ
ツドボルト５，５に突き当り、このスタツドボル
ト５，５にのみ過大なせん断応力が加えられるた
め、排気マニホルド２やスタツドボルト５が折
損・損壊したりあるいはスタツドボルト５，５付
近のシリンダヘツド１に亀裂を生じさせる惧れが
あつた。
あつては、第５図に示したように機関中央付近２
個所以外はボルト孔９…とスタツドボルト５…の
間隙S3，S4が全て同じ大きさに形成されているた
め、この間隙S3，S4を上記排気マニホルド取付用
フランジ１２…の移動量とガスケツト７のシール
巾との関係から例えば第２・第５気筒位置２２，
２５の取付用フランジ１２，１２の収縮量に合わ
せて設定した場合は、収縮過程において第１・第
６気筒位置２１，２６側のボルト孔９，９がスタ
ツドボルト５，５に突き当り、このスタツドボル
ト５，５にのみ過大なせん断応力が加えられるた
め、排気マニホルド２やスタツドボルト５が折
損・損壊したりあるいはスタツドボルト５，５付
近のシリンダヘツド１に亀裂を生じさせる惧れが
あつた。
また、排気ガスによつて高温加熱された排気マ
ニホルド２は、集合部２ａが熱膨張により伸びる
が、取付用フランジ１２…はスタツドボルト５と
ナツト８により伸びが規制されるため、第４図の
指示個所Ａの部分（ブランチ３付根部）にも過大
な応力が発生する。この応力は、第８図に示す様
に排気マニホルド２の材質耐久力σ1の限界以上に
達し、排気マニホルド２が冷却されて常温になつ
たとき永久歪となつて残留するため、経時的にＡ
部が脆くなつて排気マニホルド２が破損するとい
つた問題がある。このブランチ３付根部の熱収縮
量も第９図に示すように機関の前後端側の第１・
第６気筒位置２１，２６が最も大きい。また、他
の従来例としては、例えば実開昭57−164209号公
報や実公昭57−50492号公報に記載された技術の
ように、シリンダヘツドの排気ポートの開口部周
囲に凹部を形成したり、シリンダヘツドと排気マ
ニホルドとの対接面のいずれか一方又は両方に逃
し凹部を形成して排気マニホルドの熱変形を吸収
する工夫もなされてはいるが、単に各凹部を形成
するだけで凹部内面と取付フランジ外面や取付ボ
ルト外面間の間隙の設定巾を高精度に設定するこ
とが困難であるため、前述の各問題点を解決する
有効な手段とはなり得ない。
ニホルド２は、集合部２ａが熱膨張により伸びる
が、取付用フランジ１２…はスタツドボルト５と
ナツト８により伸びが規制されるため、第４図の
指示個所Ａの部分（ブランチ３付根部）にも過大
な応力が発生する。この応力は、第８図に示す様
に排気マニホルド２の材質耐久力σ1の限界以上に
達し、排気マニホルド２が冷却されて常温になつ
たとき永久歪となつて残留するため、経時的にＡ
部が脆くなつて排気マニホルド２が破損するとい
つた問題がある。このブランチ３付根部の熱収縮
量も第９図に示すように機関の前後端側の第１・
第６気筒位置２１，２６が最も大きい。また、他
の従来例としては、例えば実開昭57−164209号公
報や実公昭57−50492号公報に記載された技術の
ように、シリンダヘツドの排気ポートの開口部周
囲に凹部を形成したり、シリンダヘツドと排気マ
ニホルドとの対接面のいずれか一方又は両方に逃
し凹部を形成して排気マニホルドの熱変形を吸収
する工夫もなされてはいるが、単に各凹部を形成
するだけで凹部内面と取付フランジ外面や取付ボ
ルト外面間の間隙の設定巾を高精度に設定するこ
とが困難であるため、前述の各問題点を解決する
有効な手段とはなり得ない。
問題点を解決するための手段
この発明は上記問題点に鑑み案出されたもの
で、とりわけ、機関の略中央に位置する排気マニ
ホルド取付用フランジの位置決め用ボルト孔の内
径を、位置決め用の取付ボルトの外径と略同一に
設定すると共に、前記位置決め用ボルト孔以外の
ボルト孔の内面と取付ボルトとの外面との間に形
成される熱変形吸収用の間隙を、機関の中央側か
ら前後端側に亘つて漸次大きく形成したことを特
徴としている。
で、とりわけ、機関の略中央に位置する排気マニ
ホルド取付用フランジの位置決め用ボルト孔の内
径を、位置決め用の取付ボルトの外径と略同一に
設定すると共に、前記位置決め用ボルト孔以外の
ボルト孔の内面と取付ボルトとの外面との間に形
成される熱変形吸収用の間隙を、機関の中央側か
ら前後端側に亘つて漸次大きく形成したことを特
徴としている。
作 用
本発明によれば、前記ボルト孔と取付ボルト間
の間隙の設定巾を、該間隙を有しない中央側の位
置決め用ボルト孔と取付ボルトとを基準として各
気筒の熱変形量に応じて高精度に設定できるた
め、各気筒位置ごとに熱変形移動量が異なる上記
各取付用フランジのボルト孔内面を各取付ボルト
に略同時かつ均一に当接させることができる。こ
のため、特定の取付ボルトに対する偏つた荷重が
防止され、取付ボルトの折損やシリンダヘツド及
び排気マニホルドの損壊等が確実に防止されるも
のである。
の間隙の設定巾を、該間隙を有しない中央側の位
置決め用ボルト孔と取付ボルトとを基準として各
気筒の熱変形量に応じて高精度に設定できるた
め、各気筒位置ごとに熱変形移動量が異なる上記
各取付用フランジのボルト孔内面を各取付ボルト
に略同時かつ均一に当接させることができる。こ
のため、特定の取付ボルトに対する偏つた荷重が
防止され、取付ボルトの折損やシリンダヘツド及
び排気マニホルドの損壊等が確実に防止されるも
のである。
実施例
以下この発明に係る多気筒内燃機関の排気マニ
ホルドの実施例を図面に基づいて詳述する。
ホルドの実施例を図面に基づいて詳述する。
この実施例の排気マニホルドは、前記第３図及
び第４図に示したものと同様に６気筒の内燃機関
に適用したものであつて、この排気マニホルド２
は、集合部２ａに一体に形成された６つのブラン
チ３…と、この各ブランチ３の端部夫々に形成さ
れたシリンダヘツド取付用フランジ１２…とから
なり、一方シリンダヘツド１は、上記シリンダヘ
ツド取付用フランジ１２に対応した排気マニホル
ド取付用フランジ１１を備え、両フランジ１１，
１２…をガスケツト４を介してスタツドボルト５
に螺着したナツト８を締付けて排気マニホルド２
がシリンダヘツド１に取付けられている。
び第４図に示したものと同様に６気筒の内燃機関
に適用したものであつて、この排気マニホルド２
は、集合部２ａに一体に形成された６つのブラン
チ３…と、この各ブランチ３の端部夫々に形成さ
れたシリンダヘツド取付用フランジ１２…とから
なり、一方シリンダヘツド１は、上記シリンダヘ
ツド取付用フランジ１２に対応した排気マニホル
ド取付用フランジ１１を備え、両フランジ１１，
１２…をガスケツト４を介してスタツドボルト５
に螺着したナツト８を締付けて排気マニホルド２
がシリンダヘツド１に取付けられている。
そして、シリンダヘツド１の機関中央側に位置
する取付用フランジ１１には、第５図に示すよう
に位置決め用のスタツドボルト５，５が植設され
ている一方、排気マニホルド２の排気マニホルド
取付用フランジ１２には、スタツドボルト５…挿
通用のボルト孔９…が夫々形成されている。この
ボルト孔９…の内径は、前記位置決め用スタツド
ボルト孔５，５が挿通する中央２つのみが前記位
置決め用スタツドボルト孔５，５の外径と略同一
に設定されているのに対し、これ以外のボルト孔
９…の内径は、スタツドボルト５…の外径より大
きく設定されている。即ち、機関第１気筒に位置
する排気マニホルド取付用フランジ１２を示す第
１図に基づいて説明すれば、前記ボルト孔９，９
の内面９ａ，９ａとスタツドボルト５，５の外面
５ａ，５ａ間に取付用フランジ１２の熱変形収縮
移動量を吸収する第１間隙S1と伸長移動量を吸収
する第２間隙S2が夫々形成されている。この第１
間隙S1は、比較的収縮移動量の少ない機関中央側
から収縮移動量の多い前後端側の各取付用フラン
ジ１２…に亘つて漸次大きく形成されている。具
体的には、第７図の太い実線上の斜線部分で示す
ように、機関中央側の第３、第４気筒位置２３，
２４の取付用フランジ１２，１２の位置決め用ボ
ルト孔９，９及び位置決め用スタツドボルト５，
５間以外の第１間隙S1（斜線領域）を単純比例値
Ｘ点よりも小さい値に設定し、また、第２、第５
気筒位置２２，２５の第１間隙S1も単純比例値Ｙ
点よりも小さい値に設定している。更に、機関前
後側の第１、第６気筒位置２１，２６では単純比
例値Ｚ点よりも大きい値に設定している。
する取付用フランジ１１には、第５図に示すよう
に位置決め用のスタツドボルト５，５が植設され
ている一方、排気マニホルド２の排気マニホルド
取付用フランジ１２には、スタツドボルト５…挿
通用のボルト孔９…が夫々形成されている。この
ボルト孔９…の内径は、前記位置決め用スタツド
ボルト孔５，５が挿通する中央２つのみが前記位
置決め用スタツドボルト孔５，５の外径と略同一
に設定されているのに対し、これ以外のボルト孔
９…の内径は、スタツドボルト５…の外径より大
きく設定されている。即ち、機関第１気筒に位置
する排気マニホルド取付用フランジ１２を示す第
１図に基づいて説明すれば、前記ボルト孔９，９
の内面９ａ，９ａとスタツドボルト５，５の外面
５ａ，５ａ間に取付用フランジ１２の熱変形収縮
移動量を吸収する第１間隙S1と伸長移動量を吸収
する第２間隙S2が夫々形成されている。この第１
間隙S1は、比較的収縮移動量の少ない機関中央側
から収縮移動量の多い前後端側の各取付用フラン
ジ１２…に亘つて漸次大きく形成されている。具
体的には、第７図の太い実線上の斜線部分で示す
ように、機関中央側の第３、第４気筒位置２３，
２４の取付用フランジ１２，１２の位置決め用ボ
ルト孔９，９及び位置決め用スタツドボルト５，
５間以外の第１間隙S1（斜線領域）を単純比例値
Ｘ点よりも小さい値に設定し、また、第２、第５
気筒位置２２，２５の第１間隙S1も単純比例値Ｙ
点よりも小さい値に設定している。更に、機関前
後側の第１、第６気筒位置２１，２６では単純比
例値Ｚ点よりも大きい値に設定している。
したがつて、上記構成によれば、第１間隙S1の
設定巾を、位置決め用ボルト孔９，９と位置決め
用スタツドボルト５，５の機関中央付近を基準と
して両端側によれば夫々熱変形量に応じて漸次大
きくかつ高精度に設定することができる。このた
め、機関の運転−停止の繰り返しにより取付用フ
ランジ１２の熱収縮が増加しても、各取付用フラ
ンジ１２…の各ボルト孔９…の内面がスタツドボ
ルト５…の外面に対して同時かつ均一圧で当接す
る。この結果、スタツドボルト５…及び取付用フ
ランジ１２…に掛かる荷重が全体に分散され、特
定のスタツドボルト５や取付フランジ１２に過大
な荷重が掛かることを防止できる。この結果、ス
タツドボルト５や取付用フランジ１２の折損・破
損を確実に防止できる。
設定巾を、位置決め用ボルト孔９，９と位置決め
用スタツドボルト５，５の機関中央付近を基準と
して両端側によれば夫々熱変形量に応じて漸次大
きくかつ高精度に設定することができる。このた
め、機関の運転−停止の繰り返しにより取付用フ
ランジ１２の熱収縮が増加しても、各取付用フラ
ンジ１２…の各ボルト孔９…の内面がスタツドボ
ルト５…の外面に対して同時かつ均一圧で当接す
る。この結果、スタツドボルト５…及び取付用フ
ランジ１２…に掛かる荷重が全体に分散され、特
定のスタツドボルト５や取付フランジ１２に過大
な荷重が掛かることを防止できる。この結果、ス
タツドボルト５や取付用フランジ１２の折損・破
損を確実に防止できる。
しかも、排気マニホルド２のシリンダヘツド１
に対する取付位置決めを、機関の略中央位置で行
なうことができるため、例えば機関前後端側のい
ずれか一方側で位置決めを行なう場合に比較し
て、固定化された位置決め用ボルト孔９，９から
排気マニホルド２端部までの長さが半分の長さと
なる。したがつて、排気マニホルド２の最大熱変
形量の絶対値を半分に抑えることが可能になり、
前記間隙S1の高精度な設定巾と相俟つてスタツド
ボルト５等に対するせん断集中応力を十分に防止
できる。
に対する取付位置決めを、機関の略中央位置で行
なうことができるため、例えば機関前後端側のい
ずれか一方側で位置決めを行なう場合に比較し
て、固定化された位置決め用ボルト孔９，９から
排気マニホルド２端部までの長さが半分の長さと
なる。したがつて、排気マニホルド２の最大熱変
形量の絶対値を半分に抑えることが可能になり、
前記間隙S1の高精度な設定巾と相俟つてスタツド
ボルト５等に対するせん断集中応力を十分に防止
できる。
また、この実施例では機関前後端側の第１間隙
S1の値を単純比例値より大きく設定しているが、
これは製造上のばらつき等により生ずる機関前後
端側の取付用フランジ１２とスタツドボルト５と
の当接時期が中央側より早くなるのを防止するた
めである。また、第１間隙S1を単純比例値より大
きく設定するといつても、ガスケツトのシール性
に支障をきたさない範囲であることは勿論であ
る。
S1の値を単純比例値より大きく設定しているが、
これは製造上のばらつき等により生ずる機関前後
端側の取付用フランジ１２とスタツドボルト５と
の当接時期が中央側より早くなるのを防止するた
めである。また、第１間隙S1を単純比例値より大
きく設定するといつても、ガスケツトのシール性
に支障をきたさない範囲であることは勿論であ
る。
更に、上記実施例では第１間隙S1を中心に説明
してあるが、伸長側の第２間隙S2も上記同様に構
成すれば、熱膨張による排気マニホルドのブラン
チ付根部（Ａ部）に対する収縮歪量が減少するた
め、排気マニホルドの破損等が確実に防止でき
る。
してあるが、伸長側の第２間隙S2も上記同様に構
成すれば、熱膨張による排気マニホルドのブラン
チ付根部（Ａ部）に対する収縮歪量が減少するた
め、排気マニホルドの破損等が確実に防止でき
る。
第２図はこの発明の第２実施例を示し、この実
施例では第１・第２間隙S1，S2を含めたボルト孔
９…の形状が真円に形成されたものであつて、真
円形成により加工作業が極めて容易となる。
施例では第１・第２間隙S1，S2を含めたボルト孔
９…の形状が真円に形成されたものであつて、真
円形成により加工作業が極めて容易となる。
尚、上記実施例は６気筒機関に適用している
が、その他４気筒あるいは８気筒等の多気筒機関
に適用することも実施に応じ可能である。
が、その他４気筒あるいは８気筒等の多気筒機関
に適用することも実施に応じ可能である。
発明の効果
以上の説明で明らかなように、この発明に係る
多気筒内燃機関の排気マニホルドは、とりわけ、
熱変形吸収用の間隙を、位置決め用ボルト孔と位
置決め用取付ボルトが設けられた機関略中央位置
を基準として前後端側に漸次大きくかつ高精度に
設定できるため、排気マニホルドの熱変形による
収縮方向あるいは膨張方向移動の際各スタツドボ
ルトに対し各ボルト孔の内面を略同時かつ均一に
当接させることができる。この結果、スタツドボ
ルト及び排気マニホルド取付用フランジに掛る荷
重が全体に分散され、スタツドボルトや排気マニ
ホルドの破損が確実に防止される。更に、スタツ
ドボルトとボルト孔の均一当接によりガスケツト
との十分な密着が得られシール性の向上が図れ
る。
多気筒内燃機関の排気マニホルドは、とりわけ、
熱変形吸収用の間隙を、位置決め用ボルト孔と位
置決め用取付ボルトが設けられた機関略中央位置
を基準として前後端側に漸次大きくかつ高精度に
設定できるため、排気マニホルドの熱変形による
収縮方向あるいは膨張方向移動の際各スタツドボ
ルトに対し各ボルト孔の内面を略同時かつ均一に
当接させることができる。この結果、スタツドボ
ルト及び排気マニホルド取付用フランジに掛る荷
重が全体に分散され、スタツドボルトや排気マニ
ホルドの破損が確実に防止される。更に、スタツ
ドボルトとボルト孔の均一当接によりガスケツト
との十分な密着が得られシール性の向上が図れ
る。
しかも、排気マニホルドのシリンダヘツドに対
する取付位置決めを、機関の略中央位置で行なえ
るため、例えば機関前後端側のいずれか一方側で
位置決めを行なう場合に比較して、排気マニホル
ドの最大熱変形量の絶対値を半分に抑えることが
でき、前記間隙の高精度な設定巾と相俟つて取付
ボルト等に対する偏荷重を一層防止することがで
きる。
する取付位置決めを、機関の略中央位置で行なえ
るため、例えば機関前後端側のいずれか一方側で
位置決めを行なう場合に比較して、排気マニホル
ドの最大熱変形量の絶対値を半分に抑えることが
でき、前記間隙の高精度な設定巾と相俟つて取付
ボルト等に対する偏荷重を一層防止することがで
きる。
第１図はこの発明に係る排気マニホルドの第１
気筒側排気マニホルド取付用フランジを第４図の
線−線断面方向みた背面図、第２図は同取付
用フランジの異なる例を示す背面図、第３図はシ
リンダヘツドと排気マニホルドを分解して示す斜
視図、第４図は本発明の第１実施例の排気マニホ
ルドを示す平面図、第５図は第４図の−線断
面方向からみた排気マニホルド取付用フランジを
示す背面図、第６図は同従来の第１気筒側取付用
フランジを示す背面図、第７図は排気マニホルド
の熱収縮量を示す特性図、第８図は排気マニホル
ドが熱収縮する時の応力と歪との関係を示す特性
図、第９図は排気マニホルドの冷熱サイクル数と
ブランチの熱収縮量の関係を示す特性図である。 ２……排気マニホルド、５……スタツドボルト
（取付ボルト）、５ａ……外面、９……ボルト孔、
９ａ……内面、１２……排気マニホルド取付用フ
ランジ、２１……第１気筒位置、２２……第２気
筒位置、２３……第３気筒位置、２４……第４気
筒位置、２５……第５気筒位置、２６……第６気
筒位置、S1，S3……収縮側間隙、S2，S4……伸長
側間隙。
気筒側排気マニホルド取付用フランジを第４図の
線−線断面方向みた背面図、第２図は同取付
用フランジの異なる例を示す背面図、第３図はシ
リンダヘツドと排気マニホルドを分解して示す斜
視図、第４図は本発明の第１実施例の排気マニホ
ルドを示す平面図、第５図は第４図の−線断
面方向からみた排気マニホルド取付用フランジを
示す背面図、第６図は同従来の第１気筒側取付用
フランジを示す背面図、第７図は排気マニホルド
の熱収縮量を示す特性図、第８図は排気マニホル
ドが熱収縮する時の応力と歪との関係を示す特性
図、第９図は排気マニホルドの冷熱サイクル数と
ブランチの熱収縮量の関係を示す特性図である。 ２……排気マニホルド、５……スタツドボルト
（取付ボルト）、５ａ……外面、９……ボルト孔、
９ａ……内面、１２……排気マニホルド取付用フ
ランジ、２１……第１気筒位置、２２……第２気
筒位置、２３……第３気筒位置、２４……第４気
筒位置、２５……第５気筒位置、２６……第６気
筒位置、S1，S3……収縮側間隙、S2，S4……伸長
側間隙。
Claims (1)
- １ 機関前後方向に亘つて複数設けられた排気マ
ニホルド取付用フランジを、取付ボルトによつて
シリンダヘツドに取り付ける排気マニホルドにお
いて、機関の略中央に位置する前記排気マニホル
ド取付用フランジの位置決め用ボルト孔の内径
を、位置決め用の前記取付ボルトの外径と略同一
に設定すると共に、前記位置決め用ボルト孔以外
のボルト孔の内面と取付ボルトの外面との間に形
成される熱変形吸収用の間隙を、機関の中央側か
ら前後端側に亘つて漸次大きく形成したことを特
徴とする多気筒内燃機関の排気マニホルド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21932384A JPS6198911A (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 多気筒内燃機関の排気マニホルド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21932384A JPS6198911A (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 多気筒内燃機関の排気マニホルド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6198911A JPS6198911A (ja) | 1986-05-17 |
| JPH0220807B2 true JPH0220807B2 (ja) | 1990-05-10 |
Family
ID=16733667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21932384A Granted JPS6198911A (ja) | 1984-10-18 | 1984-10-18 | 多気筒内燃機関の排気マニホルド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6198911A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6269020U (ja) * | 1985-10-22 | 1987-04-30 | ||
| JP2553379Y2 (ja) * | 1990-11-21 | 1997-11-05 | 三恵工業株式会社 | エキゾーストマニホルド |
| EP1538326A1 (de) * | 2003-12-02 | 2005-06-08 | GE Jenbacher GmbH & Co. OHG | Anordnung zum dichten und lösbaren Verbinden zweier Werkstücke |
| DE102009033879B4 (de) * | 2009-07-17 | 2012-10-11 | Audi Ag | Brennkraftmaschine mit Abgaskrümmer |
| CN103498719B (zh) * | 2013-08-30 | 2015-12-16 | 广西玉柴机器股份有限公司 | 发动机排气管 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5750492U (ja) * | 1980-09-08 | 1982-03-23 | ||
| JPS57164209U (ja) * | 1981-04-10 | 1982-10-16 |
-
1984
- 1984-10-18 JP JP21932384A patent/JPS6198911A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6198911A (ja) | 1986-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0495668A (ja) | マニホルド用金属ガスケット | |
| US4545101A (en) | Method for preventing cylinder head warpage, and over-heating of internal combustion engines | |
| JPH08200059A (ja) | 排気マニホルドジョイント | |
| JPH0139847Y2 (ja) | ||
| JPS6198911A (ja) | 多気筒内燃機関の排気マニホルド | |
| EP0486255B1 (en) | Metallic gasket | |
| JPH01177405A (ja) | 自動二輪車等のマフラ | |
| US4165612A (en) | Structure for mounting an exhaust manifold to the body of an internal combustion engine | |
| JP2000027643A (ja) | 排気マニホールドの締結構造 | |
| JP3448901B2 (ja) | エンジンの排気装置 | |
| JP2524063Y2 (ja) | 内燃機関の排気マニホールド取付構造 | |
| JPH0110423Y2 (ja) | ||
| JPH0534374Y2 (ja) | ||
| JPH07247836A (ja) | 排気マニホルド | |
| JP2560955Y2 (ja) | 内燃機関の排気マニホールド取付構造 | |
| JPH0417807Y2 (ja) | ||
| JPH053724Y2 (ja) | ||
| JPH0111953Y2 (ja) | ||
| JP2516106Y2 (ja) | エキゾーストマニホールド取付け装置 | |
| JPH04181070A (ja) | 金属製ガスケット及びその製造方法 | |
| JPH0444812Y2 (ja) | ||
| JPS6339456Y2 (ja) | ||
| JPH07310540A (ja) | 内燃機関の排気装置 | |
| US4462344A (en) | Intake and exhaust manifold arrangement of internal combustion engine | |
| JPS58124014A (ja) | ６気筒機関の分割型排気マニホ−ルド |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |