JPH02229751A - 無機質板材の製造方法 - Google Patents
無機質板材の製造方法Info
- Publication number
- JPH02229751A JPH02229751A JP4928489A JP4928489A JPH02229751A JP H02229751 A JPH02229751 A JP H02229751A JP 4928489 A JP4928489 A JP 4928489A JP 4928489 A JP4928489 A JP 4928489A JP H02229751 A JPH02229751 A JP H02229751A
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- JP
- Japan
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- plate
- rolls
- compressing
- compound
- molding
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- Pending
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は無４！！質板材の製造方法に関し、詳しくは
不燃性無機質板材の製造方法に関する．〔従来の技術〕 セメント配合物で無８ｌ質成形品を製造する場合、石綿
繊維は補強繊維として非常に存用であることが知られて
いる。
不燃性無機質板材の製造方法に関する．〔従来の技術〕 セメント配合物で無８ｌ質成形品を製造する場合、石綿
繊維は補強繊維として非常に存用であることが知られて
いる。
この石綿繊維は成形体の強度向上に寄与する他、成形直
後の保形性をも付与すると言った利点を有する． しかしながら、石綿繊維は公害原因となることより使用
の制限、ないしは全廃が強く要請され、石綿に代わる補
強繊維が種々模索され、あるいは石綿の使用制限に伴う
強度低下をセメントマトリックスの結合強度を高めて補
うことが種々提案されている。
後の保形性をも付与すると言った利点を有する． しかしながら、石綿繊維は公害原因となることより使用
の制限、ないしは全廃が強く要請され、石綿に代わる補
強繊維が種々模索され、あるいは石綿の使用制限に伴う
強度低下をセメントマトリックスの結合強度を高めて補
うことが種々提案されている。
（従来技術の問題点〕
石綿代替繊維としてはバルブ繊維が種々の理由より有望
であり広く用いられているが、バルブ繊維によって石綿
添加に見合う補強効果を得るにはかなり大量の添加を必
要とするため、建材の不燃性が阻害され、従ってパルプ
繊維の添加量を低下せざるを得す、強度向上には、セメ
ントマトリックスの結合強度を高めることによるしかな
い。
であり広く用いられているが、バルブ繊維によって石綿
添加に見合う補強効果を得るにはかなり大量の添加を必
要とするため、建材の不燃性が阻害され、従ってパルプ
繊維の添加量を低下せざるを得す、強度向上には、セメ
ントマトリックスの結合強度を高めることによるしかな
い。
一方、石綿の添加麗の低減及び徽粉シリカの使用に伴い
、いわゆる乾式製法時における板材の圧縮伸び率も上昇
し、ロールとロールとの間で成形板材を圧縮する場合で
は伸び率が１０〜１５％にも達する場合が有る。
、いわゆる乾式製法時における板材の圧縮伸び率も上昇
し、ロールとロールとの間で成形板材を圧縮する場合で
は伸び率が１０〜１５％にも達する場合が有る。
このため、単層板の場合主として成形板裏面に多数の微
小クランクが発生し、これが板材の強度、たわみ性を著
るしく低下させることとなり、また表面化粧層を設けた
積層板の場合は各層の伸び率の相違により眉間剥離が生
じ易くなり、また前記と同様な強度低下も生じる問題が
ある．従って、石綿使用を廃した成形板材では、ロール
による圧縮率を高くできないため、比重が小さく、吸水
率の大きい、従って凍結融解性の低い板材しか成形出来
ないと言った問題が有った．〔発明が解決しようとする
課題〕 この発明は上記問題点に鑑み、乾式製法において無石綿
、ないしは低石綿配合のセメント配合物でも、単ＮＦｉ
ないしは積層板の何れの板材をもクランクの発生、ない
しは眉間剥離のおそれ無く、充分に高い圧縮力で加圧で
き、もって、耐凍結融解性に優れる無機質板材の製造方
法を得ることを目的としてなされたものである． 〔課題を解決するための技術〕 即ら、この発明の無ｉｉ板材の製造方法は石綿配合量が
１重■％以下とされ、パルプ繊維の添加量が３〜７重量
％とされた乾燥粉末状のセメント配合物を、成形ヘル１
・へ層状に供給し、常法によりロール圧縮し、所定厚さ
に圧縮成仮した後、最終的に該成形板を剛性の有る盤状
体を対面配置した加圧装置で圧縮成形し、以後常法によ
り養生硬化することを特徴とするものである． 〔作用〕 この発明において使用されるセメント配合物は、石綿配
合量が１重同％以下、ないしは無添加とされる以外は常
法と同じであり、例えば下記のような配合とされる。
小クランクが発生し、これが板材の強度、たわみ性を著
るしく低下させることとなり、また表面化粧層を設けた
積層板の場合は各層の伸び率の相違により眉間剥離が生
じ易くなり、また前記と同様な強度低下も生じる問題が
ある．従って、石綿使用を廃した成形板材では、ロール
による圧縮率を高くできないため、比重が小さく、吸水
率の大きい、従って凍結融解性の低い板材しか成形出来
ないと言った問題が有った．〔発明が解決しようとする
課題〕 この発明は上記問題点に鑑み、乾式製法において無石綿
、ないしは低石綿配合のセメント配合物でも、単ＮＦｉ
ないしは積層板の何れの板材をもクランクの発生、ない
しは眉間剥離のおそれ無く、充分に高い圧縮力で加圧で
き、もって、耐凍結融解性に優れる無機質板材の製造方
法を得ることを目的としてなされたものである． 〔課題を解決するための技術〕 即ら、この発明の無ｉｉ板材の製造方法は石綿配合量が
１重■％以下とされ、パルプ繊維の添加量が３〜７重量
％とされた乾燥粉末状のセメント配合物を、成形ヘル１
・へ層状に供給し、常法によりロール圧縮し、所定厚さ
に圧縮成仮した後、最終的に該成形板を剛性の有る盤状
体を対面配置した加圧装置で圧縮成形し、以後常法によ
り養生硬化することを特徴とするものである． 〔作用〕 この発明において使用されるセメント配合物は、石綿配
合量が１重同％以下、ないしは無添加とされる以外は常
法と同じであり、例えば下記のような配合とされる。
記
石綿 ′ ０〜１ 重量％セメン
ト ４０．０〜５５．０ 重量％微粉
シリカ ２５．０〜４０．０（プレーン値
６０００〜１２０００ｃａ＋”／ｇ）パルプ繊維
３．０〜７．０ 重量％合成繊維
０．０１〜０．５〃細骨材 ｌ
Ｏ〜３０ また、上記配合材料による単層のはかこの層上に下記材
料よりなる化粧層を積層．した積層体であっても良い。
ト ４０．０〜５５．０ 重量％微粉
シリカ ２５．０〜４０．０（プレーン値
６０００〜１２０００ｃａ＋”／ｇ）パルプ繊維
３．０〜７．０ 重量％合成繊維
０．０１〜０．５〃細骨材 ｌ
Ｏ〜３０ また、上記配合材料による単層のはかこの層上に下記材
料よりなる化粧層を積層．した積層体であっても良い。
記
セメント ４０．０〜６０．０ 重量
％微粉シリカ ２０．０〜６０．０
〃（ブレーン値６０００〜ｌ２０００ｃＩｌ２／ｇ）パ
ルプ繊維 ０．５〜５．０ 重量％合成
繊維 ０．Ｏｌ〜０．５〃顛料
２．０〜８．０この発明における無機質板
材の製造方法は、乾燥粉末状のセメント配合材料を成形
ベルト上へ層状に供給し、圧縮成板していく、いわゆる
乾式法を前提としている。
％微粉シリカ ２０．０〜６０．０
〃（ブレーン値６０００〜ｌ２０００ｃＩｌ２／ｇ）パ
ルプ繊維 ０．５〜５．０ 重量％合成
繊維 ０．Ｏｌ〜０．５〃顛料
２．０〜８．０この発明における無機質板
材の製造方法は、乾燥粉末状のセメント配合材料を成形
ベルト上へ層状に供給し、圧縮成板していく、いわゆる
乾式法を前提としている。
この発明において、上記乾燥粉末原料を成形ベルト上へ
ｉｌ１層に或いは積層し、供給後は通常のバンクロール
、ミドルロール、及びフロントロールにて順次圧縮成仮
していくが、最終的に成板体を対面配置した剛性の有る
盤状体の間、例えば構成部材を鋼材としたキャタピラベ
ルトを対面配置した装置などによワて加圧圧縮する。
ｉｌ１層に或いは積層し、供給後は通常のバンクロール
、ミドルロール、及びフロントロールにて順次圧縮成仮
していくが、最終的に成板体を対面配置した剛性の有る
盤状体の間、例えば構成部材を鋼材としたキャタピラベ
ルトを対面配置した装置などによワて加圧圧縮する。
このとき、成形された板状体は表裏面が平らな面で均一
に圧縮されるため、加圧力をかなり高くしても材料の伸
びが少なくクランクの発生或いは伸び率の相違に基づく
眉間剥離は完全に防止される。
に圧縮されるため、加圧力をかなり高くしても材料の伸
びが少なくクランクの発生或いは伸び率の相違に基づく
眉間剥離は完全に防止される。
このため、添加の微粉シリカによるセメントマトリノク
スの結合強度の向上と相俟って、強度、たわみ性及び耐
凍結融解性に優れた板材が製造可能となる。
スの結合強度の向上と相俟って、強度、たわみ性及び耐
凍結融解性に優れた板材が製造可能となる。
以後は常法により養生硬化されるが、オートクレープに
よる高温、高圧養生を行なえばさらに強度に優れた板材
が得られるのである。
よる高温、高圧養生を行なえばさらに強度に優れた板材
が得られるのである。
次に、この発明の実施例を説明する。
（実施例１）
表１に示す配合にて、夫々の原料を乾燥状態で混合し、
次いで、これら原料を第１図に示す乾式製造装置１にて
［１′Ｌ層板を成形した。
次いで、これら原料を第１図に示す乾式製造装置１にて
［１′Ｌ層板を成形した。
表１
まず、混合原料Ａを、水で冫冨潤させた成形ベルトコン
ベヤ２上へ層状に供給し、該層状原料をバンクロール３
、ミドルロール４、及びフロントロール５で順次圧縮し
ていき、最終的に、構成部材を鋼材としたキャタピラ６
Ａ、６Ｂを対面配置した加圧装置６にて成形板Ｇを圧力
１５０ｋｇ／ｃｄ〜２５０ｋｇ／ｃｄに変化させて圧縮
成板した。
ベヤ２上へ層状に供給し、該層状原料をバンクロール３
、ミドルロール４、及びフロントロール５で順次圧縮し
ていき、最終的に、構成部材を鋼材としたキャタピラ６
Ａ、６Ｂを対面配置した加圧装置６にて成形板Ｇを圧力
１５０ｋｇ／ｃｄ〜２５０ｋｇ／ｃｄに変化させて圧縮
成板した。
なお、上記加圧装置６は第２図に示すように成形板Ｇを
受ける下面キャタピラ６Ａと成形Ｆｉｃ上面を押圧する
上面キャタピラ６Ｂのそれぞれをアイドラ７・・・７で
押圧し、これにより所定の面圧を得られるように構成さ
れている。
受ける下面キャタピラ６Ａと成形Ｆｉｃ上面を押圧する
上面キャタピラ６Ｂのそれぞれをアイドラ７・・・７で
押圧し、これにより所定の面圧を得られるように構成さ
れている。
また、第１図中８は板材を所定寸法毎に裁断するカノク
を示す。
を示す。
このときの層状原料の伸び率を測定したところ、表２の
結果となった。
結果となった。
なお、従来のロール／ロール圧縮の場合、表２比較例に
示す通りで、加圧力に比例して伸び率が上昇しているの
が判明した。
示す通りで、加圧力に比例して伸び率が上昇しているの
が判明した。
次に、上記で得た厚さ５鰭、中２７ｃｍ、長さ７０ｃｍ
の成形仮Ｇを８．５ａｔｍＸｌ５時間の条件でオー
トクレープ養生を行い、試験片を得た。
の成形仮Ｇを８．５ａｔｍＸｌ５時間の条件でオー
トクレープ養生を行い、試験片を得た。
これらの試験片につき、曲げ強度、曲げたわみ、乾燥見
掛比重を測定したところ表２右欄に示す結果となった． なお曲げ強度および撓み試験は中２７０１１１、スパン
５８ｃｍ， ＲＲスピード１６ａｍの条件で行った。
掛比重を測定したところ表２右欄に示す結果となった． なお曲げ強度および撓み試験は中２７０１１１、スパン
５８ｃｍ， ＲＲスピード１６ａｍの条件で行った。
表２より明らかなように、本発明方法によれば従来に比
し物性の優れた無機質板材が製造できる．表２ 第１図はこの発明の方法を実施する装置の側面図、第２
図はキャタピラによる加圧装置の側面図である。
し物性の優れた無機質板材が製造できる．表２ 第１図はこの発明の方法を実施する装置の側面図、第２
図はキャタピラによる加圧装置の側面図である。
（伸び率は加圧後の長さと加圧前の長さの差を加圧前の
長さで除した値に１００％を乗じた値を言う．）〔効果
〕 この発明は以上説明したように、成形板の最終加圧を、
平盤により表裏面より同時に行なうため、板材の伸びが
非常に低く抑えられ、従って石綿繊維の使用を低く制限
しても、単層、積層体を問わず高強度、高密度の板材が
製造できるのである．
長さで除した値に１００％を乗じた値を言う．）〔効果
〕 この発明は以上説明したように、成形板の最終加圧を、
平盤により表裏面より同時に行なうため、板材の伸びが
非常に低く抑えられ、従って石綿繊維の使用を低く制限
しても、単層、積層体を問わず高強度、高密度の板材が
製造できるのである．
Claims (1)
- （１）石綿配合量が１重量％以下とされ、パルプ繊維の
添加量が３〜７重量％とされた乾燥粉末状のセメント配
合物を、成形ベルトへ層状に供給し、常法によりロール
圧縮し、所定厚さに圧縮成板した後、最終的に該成形板
を剛性の有る盤状体を対面配置した加圧装置で圧縮成形
し、以後常法により養生硬化することを特徴とする無機
質板材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4928489A JPH02229751A (ja) | 1989-02-28 | 1989-02-28 | 無機質板材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4928489A JPH02229751A (ja) | 1989-02-28 | 1989-02-28 | 無機質板材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02229751A true JPH02229751A (ja) | 1990-09-12 |
Family
ID=12826582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4928489A Pending JPH02229751A (ja) | 1989-02-28 | 1989-02-28 | 無機質板材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02229751A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013011174A1 (es) * | 2011-07-18 | 2013-01-24 | Jordi Codina Mir | Instalación para el moldeo de tablas de aglomerado pétreo |
-
1989
- 1989-02-28 JP JP4928489A patent/JPH02229751A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013011174A1 (es) * | 2011-07-18 | 2013-01-24 | Jordi Codina Mir | Instalación para el moldeo de tablas de aglomerado pétreo |
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