JPH02236219A - 超微結晶磁性合金の製造方法 - Google Patents
超微結晶磁性合金の製造方法Info
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- JPH02236219A JPH02236219A JP1057471A JP5747189A JPH02236219A JP H02236219 A JPH02236219 A JP H02236219A JP 1057471 A JP1057471 A JP 1057471A JP 5747189 A JP5747189 A JP 5747189A JP H02236219 A JPH02236219 A JP H02236219A
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
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- H01F1/15308—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals based on Fe/Ni
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、可飽和リアクトル、トランス、チョークコイ
ル、磁気ヘッド等に用いられる高周波磁気特性に優れた
超微結晶磁性合金の製造方法に関するものである。
ル、磁気ヘッド等に用いられる高周波磁気特性に優れた
超微結晶磁性合金の製造方法に関するものである。
［従来の技術］
上記した磁心部品は一般に、磁歪が小さいこと、高い実
効透磁率を有すること、高い飽和磁束密度を有すること
が必要であり、更に、これらの磁気特性が経時変化せず
，耐久性に優れることが必要である。
効透磁率を有すること、高い飽和磁束密度を有すること
が必要であり、更に、これらの磁気特性が経時変化せず
，耐久性に優れることが必要である。
上記特性に加えて、特に磁気増幅回路などに用いられる
可飽和リアクトルに対しては、コア損失が小さいこと、
制御磁化特性が良好であること（制御不能磁束密度が小
さい）も要求される。
可飽和リアクトルに対しては、コア損失が小さいこと、
制御磁化特性が良好であること（制御不能磁束密度が小
さい）も要求される。
また、半導体回路用リアクトルは半導体回路のオン、オ
フ時に発生する電流スパイクや電流リンキングによって
半導体に規格値以上の電流が流れ半導体回路が破壊され
たり、ノイズにより半導体回路が誤動作するのを防止す
るために挿入されるものであり、特に実効透磁率が高く
、上記した異常電流のみを抑制するために高い角形比が
要求される。
フ時に発生する電流スパイクや電流リンキングによって
半導体に規格値以上の電流が流れ半導体回路が破壊され
たり、ノイズにより半導体回路が誤動作するのを防止す
るために挿入されるものであり、特に実効透磁率が高く
、上記した異常電流のみを抑制するために高い角形比が
要求される。
また、コモンモードチョークにおいては特に、単極性ノ
イズを防止するため、有効動作磁束密度を大きくする必
要が有り、直流Ｂ−Ｈカープにおける角形比が小さいこ
とが要求される。
イズを防止するため、有効動作磁束密度を大きくする必
要が有り、直流Ｂ−Ｈカープにおける角形比が小さいこ
とが要求される。
また、トランスにおいては、特に、コモンモードチョー
クと同様に単極性ノイズを防止するため直流Ｂ−Ｈカー
ブにおける角形比が低いこと、および最近のスイッチン
グ電源の高周波駆動型への移行に伴い、高周波特性（例
えば高周波で駆動したときの鉄損が小さいこと）に優れ
ることが要求される。
クと同様に単極性ノイズを防止するため直流Ｂ−Ｈカー
ブにおける角形比が低いこと、および最近のスイッチン
グ電源の高周波駆動型への移行に伴い、高周波特性（例
えば高周波で駆動したときの鉄損が小さいこと）に優れ
ることが要求される。
近年、高い飽和磁束密度を有する相料として、Ｆｅ基お
よびＣｏ基非品質合金が注目されている。
よびＣｏ基非品質合金が注目されている。
Ｇｏ基非品質合金は磁歪が小さく、実効透磁率が高いと
いう利点があり，最近、可飽和リアクトル用磁心材とし
て、特開昭５７−２１０６１２号公報あるいは特開昭５
７−２１５１２号公報にＣｏ基非品質合金を使用するの
が開示された。これに対しＦｅ基非品質合金は飽和磁束
密度がＣＯ基の非品質合金よりも高く、特公昭５８−１
１８３号公報に記載されているように非酸化性雰囲気で
熱処理することによって高角形比の直流磁気特性が得ら
れる利点のあることが知られている。
いう利点があり，最近、可飽和リアクトル用磁心材とし
て、特開昭５７−２１０６１２号公報あるいは特開昭５
７−２１５１２号公報にＣｏ基非品質合金を使用するの
が開示された。これに対しＦｅ基非品質合金は飽和磁束
密度がＣＯ基の非品質合金よりも高く、特公昭５８−１
１８３号公報に記載されているように非酸化性雰囲気で
熱処理することによって高角形比の直流磁気特性が得ら
れる利点のあることが知られている。
上記したようにＦｅ基の非品質合金はＣＯ基非晶質合金
に比べ飽和磁束密度が高いという利点があるが、例えば
スイッチング電源の磁気増幅回路にＦｅ基の非品質合金
を用いた可飽和リアクトルを使用した場合、特に２ ０
ｋ ｔｌ ｚ以上の高周波で駆動する場合、コア損失
や制御磁化特性がＧｏ基の非品質合金よりも劣っており
、全制御磁化力が大きいため、出力電圧を制御するため
の制御磁化電流が大きくなるという問題や磁心の温度上
昇が大きくなるという問題があり、制御回路の負担が増
加し効率が低下したり、周囲の部品の耐久性が低下する
場合があった。
に比べ飽和磁束密度が高いという利点があるが、例えば
スイッチング電源の磁気増幅回路にＦｅ基の非品質合金
を用いた可飽和リアクトルを使用した場合、特に２ ０
ｋ ｔｌ ｚ以上の高周波で駆動する場合、コア損失
や制御磁化特性がＧｏ基の非品質合金よりも劣っており
、全制御磁化力が大きいため、出力電圧を制御するため
の制御磁化電流が大きくなるという問題や磁心の温度上
昇が大きくなるという問題があり、制御回路の負担が増
加し効率が低下したり、周囲の部品の耐久性が低下する
場合があった。
また、半導体回路用リアクトルをＦｅ基の非晶質合金で
構成した場合は，磁歪が著しく大きく、実効透磁率も低
いためスパイク電流等の防止効果は十分なものではなか
った。
構成した場合は，磁歪が著しく大きく、実効透磁率も低
いためスパイク電流等の防止効果は十分なものではなか
った。
また、スイッチング電源のトランスには従来は主にＭｎ
−Ｚｎフェライトが用いられているが、高周波で駆動す
るスイッチング電源のトランスにＦｅ基の非品質合金を
用いる試みが信学技報ＰＥ−８４−３８１２頁に記載さ
れている。しかし、この報告では、Ｆｅ基の非品質合金
を用いた場合は磁歪が大きいため機械的ストレスにより
特性が劣化しやすく，含浸コアやカットコアとした場合
、高周波磁気特性が劣化するという問題点が指摘されて
いる。
−Ｚｎフェライトが用いられているが、高周波で駆動す
るスイッチング電源のトランスにＦｅ基の非品質合金を
用いる試みが信学技報ＰＥ−８４−３８１２頁に記載さ
れている。しかし、この報告では、Ｆｅ基の非品質合金
を用いた場合は磁歪が大きいため機械的ストレスにより
特性が劣化しやすく，含浸コアやカットコアとした場合
、高周波磁気特性が劣化するという問題点が指摘されて
いる。
そのため、Ｃｏ基の非品質合金に匹敵する低磁歪および
高い実効透磁率を有し、かっＦ ｅ基の非品質合金と同
等の飽和磁束密度を有し、さらに特性が経時変化せず耐
久性に優れる材料が望まれていた。
高い実効透磁率を有し、かっＦ ｅ基の非品質合金と同
等の飽和磁束密度を有し、さらに特性が経時変化せず耐
久性に優れる材料が望まれていた。
このような欠点を解決できるものとして本発明者等は、
特願昭６２−３６７１８７号等で新しい超微細結晶粒組
織を有する合金およびその製造方法を出ＩＭした。
特願昭６２−３６７１８７号等で新しい超微細結晶粒組
織を有する合金およびその製造方法を出ＩＭした。
この合金はＦｅを主体としＣｕおよびＭ（ただしＭは、
Ｎｂ，Ｗ，Ｔａ，Ｚｒ，Ｈｆ，”Ｉ’ｉ及びＭ ｏ ）
等からなる合金で組織の少なくとも５０％が粒径１００
０Ａ以下の超微細な結晶粒からなる合金である。
Ｎｂ，Ｗ，Ｔａ，Ｚｒ，Ｈｆ，”Ｉ’ｉ及びＭ ｏ ）
等からなる合金で組織の少なくとも５０％が粒径１００
０Ａ以下の超微細な結晶粒からなる合金である。
この合金は前述の可飽和リアクトルやコモンモードチョ
ークに使用する場合、磁場中熱処理にょりＢ − Ｈ曲
線の形を用途に適する形とし使用される− ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、単純な磁場中熱処理を行ったたけでは例
えば高角形比タイプの特性とする場合は組成によっては
磁心損失が著しく増加する問題がある。一方低角形比タ
イプの特性とする場合は実効透磁率か低くなりすぎる問
題がある。
ークに使用する場合、磁場中熱処理にょりＢ − Ｈ曲
線の形を用途に適する形とし使用される− ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、単純な磁場中熱処理を行ったたけでは例
えば高角形比タイプの特性とする場合は組成によっては
磁心損失が著しく増加する問題がある。一方低角形比タ
イプの特性とする場合は実効透磁率か低くなりすぎる問
題がある。
このような問題を解決する製造方法として本発明者等は
先に特願昭６３−７７３１５で結晶化熱処理の後、磁場
中熱処理を行う方法等を出願している。
先に特願昭６３−７７３１５で結晶化熱処理の後、磁場
中熱処理を行う方法等を出願している。
しかし、このような製造方法は特性ばらつきが比較的大
きい問題があり別の方法で同様の特性を得る製造方法が
望まれていた。
きい問題があり別の方法で同様の特性を得る製造方法が
望まれていた。
本発明の目的は高角形比低磁心損失、あるいは低角形比
高透磁率特性を示す高周波磁気特性に優れた超微細磁性
合金の製造方法を提供することである。
高透磁率特性を示す高周波磁気特性に優れた超微細磁性
合金の製造方法を提供することである。
［問題点を解決するための手段］
上記目的を達成するために鋭意検討の結果、本発明考等
は、 Ｆｅ，ＣｕおよびＭ（ただしＭは、Ｎｂ，Ｗ，”Ｉ’
ａ ， Ｚ ｒ ， Ｈ ｆ ， Ｔ ｉ及びＭｏから
なる群から選ばれた少な《とも一種の元素）を必須元索
として含み、組織の少なくとも５０％が微細な結晶粒か
らなる超微結晶磁性合金の製造方法において、磁場を特
定方向に印加し、第１の磁場中熱処理を行った後、その
方向と異なる方向に磁場を印加し第２の磁場中熱処理を
行うことにより磁気特性を改善した超微結晶磁性合金を
安定に製造することができることを見い出し本発明に想
到した。
は、 Ｆｅ，ＣｕおよびＭ（ただしＭは、Ｎｂ，Ｗ，”Ｉ’
ａ ， Ｚ ｒ ， Ｈ ｆ ， Ｔ ｉ及びＭｏから
なる群から選ばれた少な《とも一種の元素）を必須元索
として含み、組織の少なくとも５０％が微細な結晶粒か
らなる超微結晶磁性合金の製造方法において、磁場を特
定方向に印加し、第１の磁場中熱処理を行った後、その
方向と異なる方向に磁場を印加し第２の磁場中熱処理を
行うことにより磁気特性を改善した超微結晶磁性合金を
安定に製造することができることを見い出し本発明に想
到した。
磁場中熱処理の際の磁場の印加方向は、高角形比タイプ
の１３ − Ｈ曲線とする場合、第１の磁場中熱処理の
磁場印加方向を薄帯の長手方向（磁心形状にした場合は
磁心の隘路方向）、第２の磁場中熱処理の磁場印加方向
を薄帯の幅方向（磁心形状にした場合は磁路と垂直方向
）とするのが最も好ましく、高角形比低磁心損失の合金
が得やすい。
の１３ − Ｈ曲線とする場合、第１の磁場中熱処理の
磁場印加方向を薄帯の長手方向（磁心形状にした場合は
磁心の隘路方向）、第２の磁場中熱処理の磁場印加方向
を薄帯の幅方向（磁心形状にした場合は磁路と垂直方向
）とするのが最も好ましく、高角形比低磁心損失の合金
が得やすい。
一方、低角形比タイプのＢ − Ｈ曲線とする場合は、
第１表の磁場中熱処理の磁場印加方向を薄帯の幅方向（
磁心形状にした場合は磁路と垂直方向）第２の磁場中熱
処理の磁場印加方向を薄帯の長手方向（磁心形状にした
場合は磁路方向）とするのが最も好ましく、低角形比で
高透磁率の合金が得やすい。
第１表の磁場中熱処理の磁場印加方向を薄帯の幅方向（
磁心形状にした場合は磁路と垂直方向）第２の磁場中熱
処理の磁場印加方向を薄帯の長手方向（磁心形状にした
場合は磁路方向）とするのが最も好ましく、低角形比で
高透磁率の合金が得やすい。
本発明の製造方法においては組織の少なくとも５０％が
微細な結晶粒となるようにする熱処理が必要であるが、
この熱処理は前述の第１の磁場中熱処理の際、結晶化さ
せながら行っても良いし、第１の磁場中熱処理の前に別
に行っても良い。
微細な結晶粒となるようにする熱処理が必要であるが、
この熱処理は前述の第１の磁場中熱処理の際、結晶化さ
せながら行っても良いし、第１の磁場中熱処理の前に別
に行っても良い。
熱処理の雰囲気はＡｒや窒素等の不活性ガス雰囲気、真
空中や水素中等が望ましい。印加する磁場の大きさは印
加方向や合金の形状で異なるが、長子方向に印加する場
合はＯ．ｌＯｅ以上，幅方向に印加する場合はｌｏｏｏ
ｅ以上が望ましい。
空中や水素中等が望ましい。印加する磁場の大きさは印
加方向や合金の形状で異なるが、長子方向に印加する場
合はＯ．ｌＯｅ以上，幅方向に印加する場合はｌｏｏｏ
ｅ以上が望ましい。
特に望ましくは、長手方向でｔｏｅ以上、幅方向でｌｏ
０００ｅ以上である。
０００ｅ以上である。
また，製造される合金の結晶粒の平均粒径は１０００人
以下であるが、５００人以下の平均粒径の場合、特に優
れた特性が得やすい。より好ましくは２０〜２００人で
ある。
以下であるが、５００人以下の平均粒径の場合、特に優
れた特性が得やすい。より好ましくは２０〜２００人で
ある。
また上述の特性は２つ以上の印加方向の異なる磁場を合
成した磁界中で熱処理することによっても得ることがで
きる。
成した磁界中で熱処理することによっても得ることがで
きる。
本発明に係る合金としては、本発明者等が特ｊ頭昭６２
−３６７１８７号として先に出願したＦｅ基の超微結晶
合金がある。この合金は 組成式： （Ｆｅ，−，Ｍａ）， ＠ Ｉ −Ａ − Ｆ−，−，
ＣｕＳｉ ，Ｂ．Ｍ’。
−３６７１８７号として先に出願したＦｅ基の超微結晶
合金がある。この合金は 組成式： （Ｆｅ，−，Ｍａ）， ＠ Ｉ −Ａ − Ｆ−，−，
ＣｕＳｉ ，Ｂ．Ｍ’。
（ただしＭはＣｏ及び／又はＮｉであり、Ｍ゜はＮｂ，
Ｗ，Ｔａ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ及びＭｏからなる群から選
ばれた少なくとも１種の元素であり、ａ＋ Ｘ＋ Ｖ
＋ Ｚ及びαはそれぞれ０≦ａ≦０．５，０．１≦Ｘ
≦３， Ｏ， Ｏ≦ｙ≦３０Ｉ Ｏ≦Ｚ≦２５．５
≦ｙ＋ｚ≦３０および０．１≦α≦３０を満たす。）に
より表される組成を有し、組織の少なくとも５０％が微
細な結晶粒からなるＦｅ基の超微結晶合金、 あるいは、 組成式： （Ｆｅ，−Ｊａ）ｎｅｗ−ｚ−ｙ−ｘ−ａ−＋−ＩＣＬ
ｌｘＳｌｙｌ３Ｊ’ ａＭ”ＢＸ，（ただしＭはＣｏ及
び／又はＮｉであり、Ｍ゛はＮｂ，Ｗ，’ｒａ，Ｚｒ，
｝Ｉｆ，’ｒｉ及びＭｏからなる群から選ばれた少なく
とも１種の元素、Ｍ”は■， Ｃ ｒ， Ｍｎ， Ａ
ｌ，白金元索、Ｓｃ，Ｙ，希土類元素、Ａｕ，Ｚｕ，Ｓ
ｎ，Ｒｅからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素
、ＸはＣ， Ｇｅ，Ｐ，Ｇａ，Ｓｂ，Ｉｎ，１３ｅ，Ａ
ｓからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素であり
、ａ，Ｘ＋ ｙ＋ Ｚ＋ ＯＬ＋ β及びＴはそれ
ぞれ０≦ａ≦０．５， Ｏ． ｌ≦Ｘ≦３．Ｏ；
０≦ｙ≦３０，０≦２≦２５，５≦ｙ十ｚ≦３０．０
。ｌ≦α≦３０．β≦１０， γ≦１０を満たす。）
により表される組成を有し、組織の少なくとも５０％が
微細な結晶粒からなるＦｅ基の趨微結晶合金である。
Ｗ，Ｔａ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ及びＭｏからなる群から選
ばれた少なくとも１種の元素であり、ａ＋ Ｘ＋ Ｖ
＋ Ｚ及びαはそれぞれ０≦ａ≦０．５，０．１≦Ｘ
≦３， Ｏ， Ｏ≦ｙ≦３０Ｉ Ｏ≦Ｚ≦２５．５
≦ｙ＋ｚ≦３０および０．１≦α≦３０を満たす。）に
より表される組成を有し、組織の少なくとも５０％が微
細な結晶粒からなるＦｅ基の超微結晶合金、 あるいは、 組成式： （Ｆｅ，−Ｊａ）ｎｅｗ−ｚ−ｙ−ｘ−ａ−＋−ＩＣＬ
ｌｘＳｌｙｌ３Ｊ’ ａＭ”ＢＸ，（ただしＭはＣｏ及
び／又はＮｉであり、Ｍ゛はＮｂ，Ｗ，’ｒａ，Ｚｒ，
｝Ｉｆ，’ｒｉ及びＭｏからなる群から選ばれた少なく
とも１種の元素、Ｍ”は■， Ｃ ｒ， Ｍｎ， Ａ
ｌ，白金元索、Ｓｃ，Ｙ，希土類元素、Ａｕ，Ｚｕ，Ｓ
ｎ，Ｒｅからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素
、ＸはＣ， Ｇｅ，Ｐ，Ｇａ，Ｓｂ，Ｉｎ，１３ｅ，Ａ
ｓからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素であり
、ａ，Ｘ＋ ｙ＋ Ｚ＋ ＯＬ＋ β及びＴはそれ
ぞれ０≦ａ≦０．５， Ｏ． ｌ≦Ｘ≦３．Ｏ；
０≦ｙ≦３０，０≦２≦２５，５≦ｙ十ｚ≦３０．０
。ｌ≦α≦３０．β≦１０， γ≦１０を満たす。）
により表される組成を有し、組織の少なくとも５０％が
微細な結晶粒からなるＦｅ基の趨微結晶合金である。
ここで、Ｆｅ， ＣｕおよびＭ（ただしＭは、Ｎｂ，
Ｗ， ’ｌ”ａ， Ｚｒ， Ｈｆ， ’ｌ’ｉ及びＭｏ
からなる群から選ばれた少なくとも一種以上の元素）を
必須元素としたのは、結晶核の生成を促進し結晶成長を
助長する元素と考えられるＣｕと結晶の成長を抑制する
元素と考えられるＭの相互作用によってＦｅ基の超微結
晶合金が得られるためである．この微結晶合金は非品質
化した後熱処理することによって微結晶化するものであ
り、上記必須元素の他にＳｉ，Ｂ等の非品質化を促進す
る元素を含む方が好ましい。
Ｗ， ’ｌ”ａ， Ｚｒ， Ｈｆ， ’ｌ’ｉ及びＭｏ
からなる群から選ばれた少なくとも一種以上の元素）を
必須元素としたのは、結晶核の生成を促進し結晶成長を
助長する元素と考えられるＣｕと結晶の成長を抑制する
元素と考えられるＭの相互作用によってＦｅ基の超微結
晶合金が得られるためである．この微結晶合金は非品質
化した後熱処理することによって微結晶化するものであ
り、上記必須元素の他にＳｉ，Ｂ等の非品質化を促進す
る元素を含む方が好ましい。
［実施例］
以下、本発明を実施例に従って説明するが、本発明はこ
れらに限定されるのではない。
れらに限定されるのではない。
来巖桝±
原子％でＣ ｕ ｌ％，Ｎｂ２．５％，Ｓｉ１３．５％
Ｂ７．２％残部実質的にＦｅからなる合金溶湯を単ロー
ル法により急冷し、幅５ｎｎｎ，厚さ１８μｍの非晶質
合金薄帯を作製した。
Ｂ７．２％残部実質的にＦｅからなる合金溶湯を単ロー
ル法により急冷し、幅５ｎｎｎ，厚さ１８μｍの非晶質
合金薄帯を作製した。
次に、この合金を巻回し、外径１９ｍｕ＋、内径１５叩
のトロイダル巻磁心とした後、ガラス被覆銅線を巻き、
銅線に電流を流し磁心の磁路方向と薄帯の長手方向に５
０ｅの磁場を印加した。次にこの磁心を５５０℃に保っ
た窒素ガス雰囲気の管状炉に入れ１時間保持後、室温ま
で約１０℃／ｍｉｎの速度で冷却し第１の磁場中熱処理
を行った。次いで，磁路と垂直方向（薄帯幅方向）に約
３００００ｅの磁場がかかる構造の３００℃に保った磁
場中熱処理炉に試料を入れ磁場を印加し一定時間保持後
炉から取りだし空冷し第２の磁場中熱処理を行った。熱
処理パターンを第１図に示す。
のトロイダル巻磁心とした後、ガラス被覆銅線を巻き、
銅線に電流を流し磁心の磁路方向と薄帯の長手方向に５
０ｅの磁場を印加した。次にこの磁心を５５０℃に保っ
た窒素ガス雰囲気の管状炉に入れ１時間保持後、室温ま
で約１０℃／ｍｉｎの速度で冷却し第１の磁場中熱処理
を行った。次いで，磁路と垂直方向（薄帯幅方向）に約
３００００ｅの磁場がかかる構造の３００℃に保った磁
場中熱処理炉に試料を入れ磁場を印加し一定時間保持後
炉から取りだし空冷し第２の磁場中熱処理を行った。熱
処理パターンを第１図に示す。
角形比Ｂｒ／Ｂ，，と１００ＫＨｚ，２ＫＧにおける磁
心損失Ｐｃの第２の熱処理の磁場中熱処理時間依存性を
第２図に示す。
心損失Ｐｃの第２の熱処理の磁場中熱処理時間依存性を
第２図に示す。
第２の磁場中熱処理を行う本発明製造方法により、高角
形比で低磁心損失の特性を得ることができる。なお、合
金は薄板組織の大部分が粒径約１００人程度の超微細な
結晶粒からなっていた。
形比で低磁心損失の特性を得ることができる。なお、合
金は薄板組織の大部分が粒径約１００人程度の超微細な
結晶粒からなっていた。
失施，健ス
原子％でＣｕｌ％，Ｎｂ３％，Ｓｉｌ３．５％Ｂ９％残
部実施的にＦｅからなる合金溶湯を単ロール法により急
冷し５幅１０Ｍ，厚さ１８μｍの非晶質合金薄帯を作製
した。
部実施的にＦｅからなる合金溶湯を単ロール法により急
冷し５幅１０Ｍ，厚さ１８μｍの非晶質合金薄帯を作製
した。
次に、二の合金薄板にＡＱ２０，を表面コーティングし
、これを巻回して、外径１９ｍｍ、内径１５鴫のトロイ
ダル磁心とした後、磁路と垂直方向（薄帯幅方向）に約
４００００ｅの磁場を印加しながら５℃／ ｍｉｎの昇温速度で５５０℃まで昇温し１時間保持後３
℃／ｍｉｎの冷却速度で３００℃まで冷却しこんどは磁
路方向（薄帯長手方向）にｌ ００ｅの磁場を印加し、
３００’Ｃに一定時間保持後室温まで５”Ｃ／ＩＩＩｉ
ｎの冷却速度で冷却した。熱処理パターンを第３図に示
す。磁路方向に磁場を印加する場合は磁心の中央部に銅
の棒を配置しそこに直流電流を流し印加した。
、これを巻回して、外径１９ｍｍ、内径１５鴫のトロイ
ダル磁心とした後、磁路と垂直方向（薄帯幅方向）に約
４００００ｅの磁場を印加しながら５℃／ ｍｉｎの昇温速度で５５０℃まで昇温し１時間保持後３
℃／ｍｉｎの冷却速度で３００℃まで冷却しこんどは磁
路方向（薄帯長手方向）にｌ ００ｅの磁場を印加し、
３００’Ｃに一定時間保持後室温まで５”Ｃ／ＩＩＩｉ
ｎの冷却速度で冷却した。熱処理パターンを第３図に示
す。磁路方向に磁場を印加する場合は磁心の中央部に銅
の棒を配置しそこに直流電流を流し印加した。
熱処理後の合金薄帯のミクロ組織は実施例１と同様であ
った。
った。
角形比Ｂ ｒ ／ Ｂ ｌ ＠とｌ Ｋ Ｈ ｚにおけ
る実効透磁率μｍｌＫの第２の熱処理の磁場中熱処理時
間依存性を第４図に示す。
る実効透磁率μｍｌＫの第２の熱処理の磁場中熱処理時
間依存性を第４図に示す。
第２の磁場中熱処理を行う本発明製造方法により、低角
形比で高透磁率の特性を得ることができる。このような
特性は、コモンモードチョーク磁心等に最適である。
形比で高透磁率の特性を得ることができる。このような
特性は、コモンモードチョーク磁心等に最適である。
尖厳桝主
原子％でＣｕｌ％，Ｎｂ２．５％，Ｍｏ０，５％，Ｓｉ
１４％，８９％，００１％，残部実質的にＦｅからなる
合金溶渇を単ロール法により急冷し、幅２５ｍｍ，厚さ
２０μ＋７１の非晶質合金薄帯を作製した。
１４％，８９％，００１％，残部実質的にＦｅからなる
合金溶渇を単ロール法により急冷し、幅２５ｍｍ，厚さ
２０μ＋７１の非晶質合金薄帯を作製した。
次に、この合金薄帯表面に電気泳動法によりＭｇＯ粉末
をつけてこの薄帯を巻回し、外径８０Ｍ，内径６５ｍｍ
のトロイダル巻磁心を作製した。 次に、この磁心にガ
ラス被覆銅線を巻き、Ａｒガス雰囲気中４５０℃に保っ
た炉中に入れ銅線に電流を流し、薄帯長手方向に１００
ｅの磁界を印加した。一方薄帯幅方向に炉の外部よ１ハ
５００ｅの磁場を印加し合成磁場中で熱処理を行った
。炉に試料を入れた後２゜Ｃ／ｍｉｎの昇温速度で５３
０℃まで昇温し１時間保持後２．５゜Ｃ／ｌＩＩｉｎの
昇温速度で室温まで冷却した。
をつけてこの薄帯を巻回し、外径８０Ｍ，内径６５ｍｍ
のトロイダル巻磁心を作製した。 次に、この磁心にガ
ラス被覆銅線を巻き、Ａｒガス雰囲気中４５０℃に保っ
た炉中に入れ銅線に電流を流し、薄帯長手方向に１００
ｅの磁界を印加した。一方薄帯幅方向に炉の外部よ１ハ
５００ｅの磁場を印加し合成磁場中で熱処理を行った
。炉に試料を入れた後２゜Ｃ／ｍｉｎの昇温速度で５３
０℃まで昇温し１時間保持後２．５゜Ｃ／ｌＩＩｉｎの
昇温速度で室温まで冷却した。
熱処理後の合金の磁心損失は１００ＫＨｚ，２ＫＧで４
５０ｏ＋ｗ／ｃｃであった。比較のため同一条件で，薄
帯幅方向の磁場印加をやめて熱処理を行ったところ、１
００ＫＨｚ，２ＫＧの磁心損失は９ ６ ０ｉ＋ｗ／ｃ
ｃであり、本発明熱処理により磁心損失が低誠された。
５０ｏ＋ｗ／ｃｃであった。比較のため同一条件で，薄
帯幅方向の磁場印加をやめて熱処理を行ったところ、１
００ＫＨｚ，２ＫＧの磁心損失は９ ６ ０ｉ＋ｗ／ｃ
ｃであり、本発明熱処理により磁心損失が低誠された。
［５Ｍ明の効果］
本発明によれば可飽和リアクトル、トランス、チョーク
コイル、磁気ヘッド等に適する高／４波磁気特性に優れ
た超微結晶磁性合金の製造方法を提供できるため、その
効果は著しいものがある．
コイル、磁気ヘッド等に適する高／４波磁気特性に優れ
た超微結晶磁性合金の製造方法を提供できるため、その
効果は著しいものがある．
第１図，および第３図は本発明に係る熱処理パターン例
を示した図、第２図，および第４図は磁気特性と磁場中
熱処理時間の関係を示した本発明を説明するための図で
ある。 算１図 ？ｌｆＪ２図 鯖間 ＥＪ話偽中′ａ埒４１待間（ｈ） 浄 図 時 開 悼 図 ぷＰ！５中嘉赤理閏間（九） 第 図 磁場中熱処理時間 （ｈ） 手続補正書 （自発） 平成 ♂・１０イ７ 日 平成０１年特許願第５７４ ７ １号 発明の名称 超微結晶合金の製造方法 補正をする者 事件との関係
を示した図、第２図，および第４図は磁気特性と磁場中
熱処理時間の関係を示した本発明を説明するための図で
ある。 算１図 ？ｌｆＪ２図 鯖間 ＥＪ話偽中′ａ埒４１待間（ｈ） 浄 図 時 開 悼 図 ぷＰ！５中嘉赤理閏間（九） 第 図 磁場中熱処理時間 （ｈ） 手続補正書 （自発） 平成 ♂・１０イ７ 日 平成０１年特許願第５７４ ７ １号 発明の名称 超微結晶合金の製造方法 補正をする者 事件との関係
Claims (5)
- （１）Ｆｅ，ＣｕおよびＭ（ただしＭは、Ｎｂ，Ｗ，Ｔ
ａ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔｉ及びＭｏからなる群から選ばれた
少なくとも一種の元素）を必須元素として含み、組織の
少なくとも５０％が微細な結晶粒からなる超微結晶磁性
合金の製造方法において、磁場を特定方向に印加し第１
の磁場中熱処理を行った後、その方向と異なる方向に磁
場を印加し第２の磁場中熱処理を行うことを特徴とする
超微結晶磁性合金の製造方法。 - （２）第１の磁場中熱処理の磁場印加方向を前記合金薄
帯の長手方向、第２の磁場中熱処理の磁場印加方向を前
記合金薄帯の幅方向あるいは厚さ方向とすることを特徴
とする請求項１に記載の超微結晶磁性合金の製造方法。 - （３）第１の磁場中熱処理の磁場印加方向を前記合金薄
帯の幅方向あるいは厚さ方向、第２の磁場中熱処理の磁
場印加方向を前記合金薄帯の長手方向とすることを特徴
とする請求項１に記載の超微結晶磁性合金の製造方法。 - （４）前記熱処理工程を複数回行うことを特徴とする請
求項１ないし３のいずれかに記載の超微結晶磁性合金の
製造方法。 - （５）前記組成の超微結晶磁性合金の製造方法において
、磁場中熱処理を印加方向の異なる磁場を合成した磁界
中で行うことを特徴とする超微結晶磁性合金の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1057471A JP2859286B2 (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 超微結晶磁性合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1057471A JP2859286B2 (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 超微結晶磁性合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02236219A true JPH02236219A (ja) | 1990-09-19 |
| JP2859286B2 JP2859286B2 (ja) | 1999-02-17 |
Family
ID=13056613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1057471A Expired - Fee Related JP2859286B2 (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 超微結晶磁性合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2859286B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106575567A (zh) * | 2014-07-28 | 2017-04-19 | 日立金属株式会社 | 变流器用芯及其制造方法以及具备该芯的装置 |
| JP2021034513A (ja) * | 2019-08-22 | 2021-03-01 | 日立金属株式会社 | 巻磁心、並びに、巻磁心、及び、カレントトランスの製造方法 |
| CN114864210A (zh) * | 2022-05-11 | 2022-08-05 | 晶熵科技(广东)有限公司 | 铁基非晶纳米晶合金、其应用及其制备方法 |
-
1989
- 1989-03-09 JP JP1057471A patent/JP2859286B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106575567A (zh) * | 2014-07-28 | 2017-04-19 | 日立金属株式会社 | 变流器用芯及其制造方法以及具备该芯的装置 |
| JP2021034513A (ja) * | 2019-08-22 | 2021-03-01 | 日立金属株式会社 | 巻磁心、並びに、巻磁心、及び、カレントトランスの製造方法 |
| CN114864210A (zh) * | 2022-05-11 | 2022-08-05 | 晶熵科技(广东)有限公司 | 铁基非晶纳米晶合金、其应用及其制备方法 |
| CN114864210B (zh) * | 2022-05-11 | 2025-04-29 | 松山湖材料实验室 | 铁基非晶纳米晶合金、其应用及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2859286B2 (ja) | 1999-02-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |