JPH0224572B2 - - Google Patents
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- JPH0224572B2 JPH0224572B2 JP59247947A JP24794784A JPH0224572B2 JP H0224572 B2 JPH0224572 B2 JP H0224572B2 JP 59247947 A JP59247947 A JP 59247947A JP 24794784 A JP24794784 A JP 24794784A JP H0224572 B2 JPH0224572 B2 JP H0224572B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aqueous solution
- water vapor
- temperature regenerator
- chamber
- absorption
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、例えば臭化リチユウム水溶液のごと
く、水蒸気分圧の低い化学物質の水溶液を用い、
該水溶液を加熱して沸騰せしめて発生した水蒸気
を冷却して凝縮せしめる水溶液濃縮器、及び、水
を加熱して沸騰せしめて発生した水蒸気を前記の
濃縮液で作られた濃縮液に吸収せしめる希釈器を
備えて、冷熱又は温熱を得るように構成された吸
収式の温度回生器に関するものである。
く、水蒸気分圧の低い化学物質の水溶液を用い、
該水溶液を加熱して沸騰せしめて発生した水蒸気
を冷却して凝縮せしめる水溶液濃縮器、及び、水
を加熱して沸騰せしめて発生した水蒸気を前記の
濃縮液で作られた濃縮液に吸収せしめる希釈器を
備えて、冷熱又は温熱を得るように構成された吸
収式の温度回生器に関するものである。
第４図はこの種の温度回生器の構造を説明する
ための系統図である。
ための系統図である。
この温度回生器の基本システムは、濃縮ユニツ
ト１０１と、希釈ユニツト１０２とによつて構成
されている。上記の濃縮ユニツト１０１は濃縮室
３４と凝縮室３３とを備えており、上記の希釈ユ
ニツト１０２は蒸発室２４と吸収室２３とを備え
ている。
ト１０１と、希釈ユニツト１０２とによつて構成
されている。上記の濃縮ユニツト１０１は濃縮室
３４と凝縮室３３とを備えており、上記の希釈ユ
ニツト１０２は蒸発室２４と吸収室２３とを備え
ている。
吸収式温度回生器の原理は、臭化リチウム等の
水溶液の吸湿性を利用し、その濃厚液に密閉した
空間で水蒸気を吸収させると、凝縮熱に希釈熱に
より発熱することを利用した高温エネルギーの発
生（吸収式ヒートポンプ）方法とそれにより水蒸
気圧が下がり、水がより低温で蒸発することを利
用して低温エネルギーを発生する（吸収式冷凍
機）方法の２通りがある。
水溶液の吸湿性を利用し、その濃厚液に密閉した
空間で水蒸気を吸収させると、凝縮熱に希釈熱に
より発熱することを利用した高温エネルギーの発
生（吸収式ヒートポンプ）方法とそれにより水蒸
気圧が下がり、水がより低温で蒸発することを利
用して低温エネルギーを発生する（吸収式冷凍
機）方法の２通りがある。
以下臭化リチウム水溶液を例にとり、具体的に
説明を加える。
説明を加える。
第４図の希釈ユニツト１０２の吸収室２３に濃
度60％の臭化リチウム水溶液を入れ、蒸発室２４
に水を入れて、室内を真空にしていく。吸湿性の
大きい臭化リチウムは、水蒸気分圧が低いため
に、蒸発せずに、同一温度でも蒸発室２４内の水
のみ蒸発がおこり、蒸発室２４の水は蒸発潜熱を
うばわれて温度が下がる。一方吸収室２３内の臭
化リチウムは、蒸発室２４で発生した水蒸気１４
を吸収し、その凝縮熱と希釈熱により発熱し温度
が逆に上がる現象を示す。この現象は、第５図の
臭化リチウム水溶液の蒸気圧線図（Du¨hring線
図）で説明できる。例えば、蒸発室２４へ50℃程
度の低温の熱エネルギーを供給し水を40℃で蒸発
させると、希釈ユニツト１０２内の絶対圧力は57
mmHgとなる。発生した水蒸気は濃度60％の臭化
リチウム水溶液へ吸収され、発熱すると同時に水
溶液は希釈される。水溶液濃度が55％になつたと
すると、その時の吸収温度は75℃になり、吸収室
２３により70℃位の高温の熱エネルギーが得られ
る。反対に吸収室２３の濃度55％の臭化リチウム
水溶液を、外部より熱をうばい冷却し、40℃に保
てば、ユニツト内の絶対圧力は9.3mmHgに低下し
て、蒸発室２４内の水の蒸発が激しくなり温度が
下がり、10℃位になり、蒸発室２４から15℃程度
により低温の熱エネルギーが得られる。
度60％の臭化リチウム水溶液を入れ、蒸発室２４
に水を入れて、室内を真空にしていく。吸湿性の
大きい臭化リチウムは、水蒸気分圧が低いため
に、蒸発せずに、同一温度でも蒸発室２４内の水
のみ蒸発がおこり、蒸発室２４の水は蒸発潜熱を
うばわれて温度が下がる。一方吸収室２３内の臭
化リチウムは、蒸発室２４で発生した水蒸気１４
を吸収し、その凝縮熱と希釈熱により発熱し温度
が逆に上がる現象を示す。この現象は、第５図の
臭化リチウム水溶液の蒸気圧線図（Du¨hring線
図）で説明できる。例えば、蒸発室２４へ50℃程
度の低温の熱エネルギーを供給し水を40℃で蒸発
させると、希釈ユニツト１０２内の絶対圧力は57
mmHgとなる。発生した水蒸気は濃度60％の臭化
リチウム水溶液へ吸収され、発熱すると同時に水
溶液は希釈される。水溶液濃度が55％になつたと
すると、その時の吸収温度は75℃になり、吸収室
２３により70℃位の高温の熱エネルギーが得られ
る。反対に吸収室２３の濃度55％の臭化リチウム
水溶液を、外部より熱をうばい冷却し、40℃に保
てば、ユニツト内の絶対圧力は9.3mmHgに低下し
て、蒸発室２４内の水の蒸発が激しくなり温度が
下がり、10℃位になり、蒸発室２４から15℃程度
により低温の熱エネルギーが得られる。
一般に吸湿性水溶液の水蒸気分圧は、濃度が増
加すると急激に低下し供給エネルギーと得られる
熱エネルギーの温度差は大きくなる。つまり、吸
収式システムの性能も、濃縮ユニツトでより高濃
度まで水溶液を濃縮するかにかかつている。
加すると急激に低下し供給エネルギーと得られる
熱エネルギーの温度差は大きくなる。つまり、吸
収式システムの性能も、濃縮ユニツトでより高濃
度まで水溶液を濃縮するかにかかつている。
以上のように吸収式システムは、濃縮ユニツト
１０１で濃縮された水が蒸発室２４へ入り、蒸発
し温度が下がり発生した水蒸気１４が吸収室２３
で、濃縮ユニツト１０１から供給された濃厚液１
１に吸収されて発熱する。高温の熱エネルギーを
得るには、蒸発室２４の温度が下がらないように
熱を供給すれば、吸収室２３から、供給した熱よ
り高温の熱が得られる。また低温の熱エネルギー
を得るには、吸収室２３の温度があがらないよう
に、吸収室温度より低い温度の熱を供給し、吸収
室２３より熱をうばい冷却すると、蒸発室２４か
ら、供給した熱（冷却）より低い温度の熱が得ら
れる。希釈ユニツト１０２の蒸発室２４へ供給し
た水１２は水蒸気１４となり吸収室２３内で濃厚
液１１に吸収され、希釈された希薄液１３は再び
濃縮ユニツト１０１へ入る。
１０１で濃縮された水が蒸発室２４へ入り、蒸発
し温度が下がり発生した水蒸気１４が吸収室２３
で、濃縮ユニツト１０１から供給された濃厚液１
１に吸収されて発熱する。高温の熱エネルギーを
得るには、蒸発室２４の温度が下がらないように
熱を供給すれば、吸収室２３から、供給した熱よ
り高温の熱が得られる。また低温の熱エネルギー
を得るには、吸収室２３の温度があがらないよう
に、吸収室温度より低い温度の熱を供給し、吸収
室２３より熱をうばい冷却すると、蒸発室２４か
ら、供給した熱（冷却）より低い温度の熱が得ら
れる。希釈ユニツト１０２の蒸発室２４へ供給し
た水１２は水蒸気１４となり吸収室２３内で濃厚
液１１に吸収され、希釈された希薄液１３は再び
濃縮ユニツト１０１へ入る。
以上に説明した吸収式温度回生器に所望の機能
を発揮させる為に、沸騰して発生した蒸気の中に
含まれている微細な液滴を除去して純粋な蒸気を
循環させなければならない。この液滴除去に関す
る技術については、社団法人日本冷凍協会編“吸
収冷凍機とその応用”に詳しく報じられている。
を発揮させる為に、沸騰して発生した蒸気の中に
含まれている微細な液滴を除去して純粋な蒸気を
循環させなければならない。この液滴除去に関す
る技術については、社団法人日本冷凍協会編“吸
収冷凍機とその応用”に詳しく報じられている。
上記の文献に示された方法は、沸騰蒸発面に対
して空間を介して波形スクラバーを設け、このス
クラバーによつて微細液滴を除去するものであつ
て、前記の空間の部分は、微細液滴の内で比較的
大きい粒径の液滴を自由落下せしめて分離する為
に設けられている。この分離対象である液滴は、
比較的大粒径であつても、その径はミクロンオー
ダー程度のものであるから、蒸気中に半ば浮遊し
つつ徐々に降下する。従つて、この区域における
蒸気を大きくすることができない。
して空間を介して波形スクラバーを設け、このス
クラバーによつて微細液滴を除去するものであつ
て、前記の空間の部分は、微細液滴の内で比較的
大きい粒径の液滴を自由落下せしめて分離する為
に設けられている。この分離対象である液滴は、
比較的大粒径であつても、その径はミクロンオー
ダー程度のものであるから、蒸気中に半ば浮遊し
つつ徐々に降下する。従つて、この区域における
蒸気を大きくすることができない。
また、微細液滴を除去する為に設けた前記スク
ラバーも、蒸気速度が大きくなると除去性能が低
下するため、蒸気速度を大きくとれない。したが
つて、前記空間部及びスクラバー部の蒸気速度制
限から空間容積を大きくとる必要があり、装置が
大型化する。
ラバーも、蒸気速度が大きくなると除去性能が低
下するため、蒸気速度を大きくとれない。したが
つて、前記空間部及びスクラバー部の蒸気速度制
限から空間容積を大きくとる必要があり、装置が
大型化する。
第４図に示した従来技術に係る吸収式温度回生
器においては、濃縮ユニツト１０１の濃縮室３４
で希薄液１３は加熱される。この時、濃縮ユニツ
ト１０１は減圧されているために希薄液は沸騰し
蒸発する。この水蒸気中には臭化リチウムを含む
液滴が存在するために飛沫除去器３５を設け、こ
れを除去した後、水蒸気１４のみが凝縮室３３へ
導入され冷却されて凝縮し復水される。もし飛沫
除去器３５による液滴の分離がない場合には凝縮
室３３へ臭化リチウムが混入し、純水が得られず
に、次第に復水中の臭化リチウム濃度が増し、極
端なケースでは第５図に示した温度線図の純水の
温度−圧力では操作出来ずに運転不能となる。現
状ではこれを回避するために定期的に、純水の交
換及び臭化リチウム水溶液の補充を行つている。
したがつて、飛沫除去器２５，３５の除去性能は
重要であり、この性能向上のためには前述したよ
うに濃縮室３４、吸収室２３の空間容積を大きく
とつて蒸気速度を低下させて同伴飛沫中の比較的
大粒子を自由落下で分離し、さらに残りの飛沫を
飛沫除去器２５，３５で分離しており、この時に
も除去性能は蒸気速度に関係するために容積を大
きくしている。
器においては、濃縮ユニツト１０１の濃縮室３４
で希薄液１３は加熱される。この時、濃縮ユニツ
ト１０１は減圧されているために希薄液は沸騰し
蒸発する。この水蒸気中には臭化リチウムを含む
液滴が存在するために飛沫除去器３５を設け、こ
れを除去した後、水蒸気１４のみが凝縮室３３へ
導入され冷却されて凝縮し復水される。もし飛沫
除去器３５による液滴の分離がない場合には凝縮
室３３へ臭化リチウムが混入し、純水が得られず
に、次第に復水中の臭化リチウム濃度が増し、極
端なケースでは第５図に示した温度線図の純水の
温度−圧力では操作出来ずに運転不能となる。現
状ではこれを回避するために定期的に、純水の交
換及び臭化リチウム水溶液の補充を行つている。
したがつて、飛沫除去器２５，３５の除去性能は
重要であり、この性能向上のためには前述したよ
うに濃縮室３４、吸収室２３の空間容積を大きく
とつて蒸気速度を低下させて同伴飛沫中の比較的
大粒子を自由落下で分離し、さらに残りの飛沫を
飛沫除去器２５，３５で分離しており、この時に
も除去性能は蒸気速度に関係するために容積を大
きくしている。
本発明は上述の事情に鑑みて為されたもので、
蒸気中の微細液滴の分離性能が良く、しかも蒸気
の最高流速に対する許容度が大きくて装置全体を
小形に構成し得る吸収式温度回生器を提供しよう
とするものである。
蒸気中の微細液滴の分離性能が良く、しかも蒸気
の最高流速に対する許容度が大きくて装置全体を
小形に構成し得る吸収式温度回生器を提供しよう
とするものである。
上記の目的を達成する為、本発明は、第４図に
ついて説明した吸収式温度回生器の基本的な構
成、即ち、水蒸気分圧の低い化学物質の水溶液を
用い、該水溶液を加熱して沸騰せしめて発生した
水蒸気を冷却して凝縮せしめる水溶液濃縮器、及
び、水を加熱して沸騰せしめて発生した水蒸気を
前記の濃縮液で作られた濃縮液に吸収せしめる希
釈器を備えて冷熱又は温熱を得る構造の吸収式温
度回生器に改良を加え、蒸気を選択的に透過せし
めて液体の透過を阻止する膜を構成して、該膜を
前記水溶液濃縮器の沸騰面に沿つて配設したこと
を特徴とする。
ついて説明した吸収式温度回生器の基本的な構
成、即ち、水蒸気分圧の低い化学物質の水溶液を
用い、該水溶液を加熱して沸騰せしめて発生した
水蒸気を冷却して凝縮せしめる水溶液濃縮器、及
び、水を加熱して沸騰せしめて発生した水蒸気を
前記の濃縮液で作られた濃縮液に吸収せしめる希
釈器を備えて冷熱又は温熱を得る構造の吸収式温
度回生器に改良を加え、蒸気を選択的に透過せし
めて液体の透過を阻止する膜を構成して、該膜を
前記水溶液濃縮器の沸騰面に沿つて配設したこと
を特徴とする。
次に、本発明の１実施例を第１図乃至第３図に
ついて説明する。
ついて説明する。
本実施例は、第４図に示した従来技術に係る吸
収式温度回生器に本発明を適用して改良した１例
であつて、第１図（本例）において第４図（従来
例）と同一の図面参照番号を付した部材は従来技
術におけると同様、乃至は類似の構成部材であ
る。
収式温度回生器に本発明を適用して改良した１例
であつて、第１図（本例）において第４図（従来
例）と同一の図面参照番号を付した部材は従来技
術におけると同様、乃至は類似の構成部材であ
る。
本例（第１図）を従来例（第４図）と比較して
異なる点を次に述べる。
異なる点を次に述べる。
本例における濃縮ユニツト１０１′では濃縮室
３４と凝縮室３３との間の蒸気通路に疎水性多孔
質膜５５を配設し、希釈ユニツト１０２′では蒸
発室２４と吸収希釈室２３との間の蒸気通路に疎
水性多孔質膜４５を配してある。
３４と凝縮室３３との間の蒸気通路に疎水性多孔
質膜５５を配設し、希釈ユニツト１０２′では蒸
発室２４と吸収希釈室２３との間の蒸気通路に疎
水性多孔質膜４５を配してある。
本発明により濃縮室３４へ導入され加熱されて
沸騰蒸発する希薄液１３からの水蒸気１４と同伴
飛沫は前記疎水性膜５５で濾過され、飛沫は透過
せずに、水蒸気１４のみが透過し、冷却されて復
水される。この復水は純水である。一方、希釈吸
収器１０２′では蒸発室２４で発生した水蒸気１
４中の同伴水滴は疎水性膜４５で完全に分離さ
れ、吸収室２３では純粋な水蒸気１４のみが濃縮
液１１に吸収されるため、希釈は全て蒸気の吸収
であり凝縮潜熱として完全に回収される。
沸騰蒸発する希薄液１３からの水蒸気１４と同伴
飛沫は前記疎水性膜５５で濾過され、飛沫は透過
せずに、水蒸気１４のみが透過し、冷却されて復
水される。この復水は純水である。一方、希釈吸
収器１０２′では蒸発室２４で発生した水蒸気１
４中の同伴水滴は疎水性膜４５で完全に分離さ
れ、吸収室２３では純粋な水蒸気１４のみが濃縮
液１１に吸収されるため、希釈は全て蒸気の吸収
であり凝縮潜熱として完全に回収される。
第２図は本発明に用いる疎水性多孔質膜の通気
抵抗の一例を示した図表で、孔径が大きくなると
当然のことながら圧力損失が低下している。さら
に第３図は疎水性多孔質膜による水蒸気透過状況
を顕微鏡下による観察をもとに模式的に示したも
ので疎水性多孔質膜１は孔２を有している。ここ
に液滴４を含んだ水蒸気１４が当該膜に接近して
も、疎水性であるために液滴４は膜１に接触出来
ず、破線１０で示される境界線が形成され、液滴
４は透過されない。したがつて孔径より小さい粒
径の液滴も分離可能となる。この現象は、第２図
に示した孔径と圧力損失との関係において孔径
5μｍ以上では流速ｖが早くても、急激に圧力損
失が低下していることから説明できる。すなわち
孔径が5μｍ以上になると第３図に示した気液境
界線１０が孔の中で一致せず開口した状態とな
り、液滴４も通過できるようになるためである。
以上のミクロ的観察から、当該疎水性多孔質膜の
孔径を1μｍ乃至5μｍとすることによつて実用的
効果を発揮せしめることができる。
抵抗の一例を示した図表で、孔径が大きくなると
当然のことながら圧力損失が低下している。さら
に第３図は疎水性多孔質膜による水蒸気透過状況
を顕微鏡下による観察をもとに模式的に示したも
ので疎水性多孔質膜１は孔２を有している。ここ
に液滴４を含んだ水蒸気１４が当該膜に接近して
も、疎水性であるために液滴４は膜１に接触出来
ず、破線１０で示される境界線が形成され、液滴
４は透過されない。したがつて孔径より小さい粒
径の液滴も分離可能となる。この現象は、第２図
に示した孔径と圧力損失との関係において孔径
5μｍ以上では流速ｖが早くても、急激に圧力損
失が低下していることから説明できる。すなわち
孔径が5μｍ以上になると第３図に示した気液境
界線１０が孔の中で一致せず開口した状態とな
り、液滴４も通過できるようになるためである。
以上のミクロ的観察から、当該疎水性多孔質膜の
孔径を1μｍ乃至5μｍとすることによつて実用的
効果を発揮せしめることができる。
第６図は本発明の他の実施例を示すもので、疎
水性多孔質膜５５は濃縮ユニツト１０１にのみ設
けた場合であつて、濃縮液側からの飛沫防止のみ
を対称にした例である。
水性多孔質膜５５は濃縮ユニツト１０１にのみ設
けた場合であつて、濃縮液側からの飛沫防止のみ
を対称にした例である。
以上に述べた如く、本実施例の温度回生器によ
れば、水蒸気中に含まれている飛沫の分離が可能
であり、さらに小型化が可能となる。また本発明
の効果は濃度を高めた時にさらに発揮できる。す
なわち、前述したように、濃縮器で濃度を高める
程、希釈ユニツトでの冷熱及び温熱の変化幅が大
きくとれることになるが、高濃度になるに従つ
て、粘性が増し、発泡現象が起こり易く、同伴飛
沫の増加傾向を示すので、本例の如き疎水性多孔
質膜が極めて有効となつてくる。
れば、水蒸気中に含まれている飛沫の分離が可能
であり、さらに小型化が可能となる。また本発明
の効果は濃度を高めた時にさらに発揮できる。す
なわち、前述したように、濃縮器で濃度を高める
程、希釈ユニツトでの冷熱及び温熱の変化幅が大
きくとれることになるが、高濃度になるに従つ
て、粘性が増し、発泡現象が起こり易く、同伴飛
沫の増加傾向を示すので、本例の如き疎水性多孔
質膜が極めて有効となつてくる。
以上に詳述した如く、本発明の吸収式温度回生
器によれば、蒸気中に含まれる微細な液滴を高精
度で分離することができ、しかも蒸気の流速を比
較的大きくとれるので装置全体を小形軽量に構成
し得るという優れた実用的効果を奏する。
器によれば、蒸気中に含まれる微細な液滴を高精
度で分離することができ、しかも蒸気の流速を比
較的大きくとれるので装置全体を小形軽量に構成
し得るという優れた実用的効果を奏する。
第１図は本発明の吸収式温度回生器の１実施例
を示す系統図、第２図は孔径と圧力損失との関係
を示す図表、第３図は疎水性多孔質の膜の特性を
説明する模式図、第４図は従来の吸収式温度回生
器の１例を示す系統図、第５図は温度と蒸気圧と
の関係を示す図表、第６図は前記と異なる実施例
の系統図である。 １……疎水性多孔質膜、２……孔、１１……濃
厚液、１２……水、１３……希薄液、１４……水
蒸気、２３……吸収室、２４……蒸発室、２５…
…飛沫除去器、３３……凝縮室、３４……濃縮
室、３５……飛沫除去器、４５……疎水性多孔質
膜、５５……疎水性多孔質膜、１０１，１０１′
……濃縮ユニツト、１０２，１０２′……希釈ユ
ニツト。
を示す系統図、第２図は孔径と圧力損失との関係
を示す図表、第３図は疎水性多孔質の膜の特性を
説明する模式図、第４図は従来の吸収式温度回生
器の１例を示す系統図、第５図は温度と蒸気圧と
の関係を示す図表、第６図は前記と異なる実施例
の系統図である。 １……疎水性多孔質膜、２……孔、１１……濃
厚液、１２……水、１３……希薄液、１４……水
蒸気、２３……吸収室、２４……蒸発室、２５…
…飛沫除去器、３３……凝縮室、３４……濃縮
室、３５……飛沫除去器、４５……疎水性多孔質
膜、５５……疎水性多孔質膜、１０１，１０１′
……濃縮ユニツト、１０２，１０２′……希釈ユ
ニツト。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 水蒸気分圧の低い化学物質の水溶液を用い、
該水溶液を加熱して沸騰せしめて発生した水蒸気
を冷却して凝縮せしめる水溶液濃縮器、及び、水
を加熱して沸騰せしめて発生した水蒸気を前記の
濃縮器で作られた濃縮液に吸収せしめる希釈器を
備えて、冷熱及び温熱の少なくとも何れか一方を
得る温度回生器において、蒸気を選択的に透過せ
しめて液体の透過を阻止する疎水性多孔質膜を構
成して、該膜を前記水溶液濃縮器の沸騰面に沿つ
て配設したことを特徴とする吸収式温度回生器。 ２ 前記の疎水性多孔質膜は、沸騰面から離間さ
せて設けたものであることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の吸収式温度回生器。 ３ 前記の疎水性多項質膜は、各孔の孔径が１乃
至5μｍであることを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載の吸収式温度回生器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24794784A JPS61129019A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | 吸収式温度回生器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24794784A JPS61129019A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | 吸収式温度回生器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61129019A JPS61129019A (ja) | 1986-06-17 |
| JPH0224572B2 true JPH0224572B2 (ja) | 1990-05-30 |
Family
ID=17170911
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24794784A Granted JPS61129019A (ja) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | 吸収式温度回生器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61129019A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19629719A1 (de) * | 1995-07-24 | 1997-01-30 | Mitsubishi Electric Corp | Wasserverdampfungs-Kühlsystem und -verfahren auf Basis einer elektrolytischen Reaktion |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0677728B2 (ja) * | 1987-03-11 | 1994-10-05 | 株式会社日立製作所 | 廃液濃縮器および廃液処理装置 |
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