JPH02250915A - 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 - Google Patents
高清浄極低炭素鋼の溶製方法Info
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〈産業上の利用分野〉
本発明は、真空脱ガス処理によって溶製される極低炭素
鋼の溶製方法に関するものである。 〈従来の技術〉 極低炭素鋼は、通常出鋼時に溶鋼を完全には脱酸せず、
真空脱ガス処理時に固溶０とＣとのＣＯ反応によって脱
炭が行われる。脱炭後、＾ｌを添加して溶鋼を完全に脱
酸するために、真空脱ガス処理時に生成するＡｆｉ、Ｏ
，量が多く、また取鍋スラグ中の（Ｔ、 Ｆｅ）も低下
せず、キルド処理以降に鋼中の＾ｌとスラグとの反応で
生成する１、０゜量も多（なり、低次＾２キルド鋼に比
べて、鋼中介在物が多い。 鋼中の＾ｌとスラグとの反応を抑えるために、特開昭５
９−７０７１０号公報には取鍋スラグ上にスラグ改質材
を添加し、スラグの酸化度を低下させる技術が開示され
てい名、シかし、この方法をＦｆ４低炭素鋼に適用する
と真空脱ガス装置での脱炭反応速度が低下し、所要のＣ
レベルにまで脱炭するのに要する時間が長くなるという
問題があり、また、その理由が解明されず極低炭素鋼に
は使用されていなかったのが実状であった。 〈発明が解決しようとする課題〉 本発明は、前述のような従来技術の問題に鑑み、極低炭
素鋼の真空脱ガス処理・溶製時において、脱炭速度を低
下させることなく鋼中介在物を低減することのできる溶
製方法に関するものである。 く課題を解決するための手段〉 本発明は、■真空脱ガス装置で晟炭処理を施す極低炭素
鋼の溶製において、真空脱ガス処理前の取鍋スラグ中、
Ｔ、Ｆｅ濃度を０．５重量％以上、６．０重量％以下と
し、かつＳｉＯ２濃度を１５．０重量％以下とする手段
を用いることを特徴とする高洗浄極低炭素鋼の溶製方法
であり、また■出鋼時に取鍋に流出した取鍋スラグを除
去した後、Ｔ、Ｆｅ濃度が０．５重量％以上、６．０重
量％以下で、かつＳｉＯ２濃度が１５．０１１１ｔ％以
下の合成スラグをｔｓｔｔａの上に添加することを特徴
とする高洗浄極低炭素鋼の溶製方法で、かつ■出鋼時に
取鍋に流出した取鍋スラグ上にＡｊ！あるいはへ２滓の
ような還元剤を添加して該スラグ中、Ｔ、 Ｆｅ１１１
１度を０．５重量％以上、６．０重量％以下で、かつＳ
ｉＯ２濃度が１５．０重量％以下とすることを特徴とす
る高洗浄極低炭素鋼の溶製方法である。 〈発明をなすに至った経過および作用〉鋼の清浄度を表
す指標の一つとして鋼中全酸素濃度
鋼の溶製方法に関するものである。 〈従来の技術〉 極低炭素鋼は、通常出鋼時に溶鋼を完全には脱酸せず、
真空脱ガス処理時に固溶０とＣとのＣＯ反応によって脱
炭が行われる。脱炭後、＾ｌを添加して溶鋼を完全に脱
酸するために、真空脱ガス処理時に生成するＡｆｉ、Ｏ
，量が多く、また取鍋スラグ中の（Ｔ、 Ｆｅ）も低下
せず、キルド処理以降に鋼中の＾ｌとスラグとの反応で
生成する１、０゜量も多（なり、低次＾２キルド鋼に比
べて、鋼中介在物が多い。 鋼中の＾ｌとスラグとの反応を抑えるために、特開昭５
９−７０７１０号公報には取鍋スラグ上にスラグ改質材
を添加し、スラグの酸化度を低下させる技術が開示され
てい名、シかし、この方法をＦｆ４低炭素鋼に適用する
と真空脱ガス装置での脱炭反応速度が低下し、所要のＣ
レベルにまで脱炭するのに要する時間が長くなるという
問題があり、また、その理由が解明されず極低炭素鋼に
は使用されていなかったのが実状であった。 〈発明が解決しようとする課題〉 本発明は、前述のような従来技術の問題に鑑み、極低炭
素鋼の真空脱ガス処理・溶製時において、脱炭速度を低
下させることなく鋼中介在物を低減することのできる溶
製方法に関するものである。 く課題を解決するための手段〉 本発明は、■真空脱ガス装置で晟炭処理を施す極低炭素
鋼の溶製において、真空脱ガス処理前の取鍋スラグ中、
Ｔ、Ｆｅ濃度を０．５重量％以上、６．０重量％以下と
し、かつＳｉＯ２濃度を１５．０重量％以下とする手段
を用いることを特徴とする高洗浄極低炭素鋼の溶製方法
であり、また■出鋼時に取鍋に流出した取鍋スラグを除
去した後、Ｔ、Ｆｅ濃度が０．５重量％以上、６．０重
量％以下で、かつＳｉＯ２濃度が１５．０１１１ｔ％以
下の合成スラグをｔｓｔｔａの上に添加することを特徴
とする高洗浄極低炭素鋼の溶製方法で、かつ■出鋼時に
取鍋に流出した取鍋スラグ上にＡｊ！あるいはへ２滓の
ような還元剤を添加して該スラグ中、Ｔ、 Ｆｅ１１１
１度を０．５重量％以上、６．０重量％以下で、かつＳ
ｉＯ２濃度が１５．０重量％以下とすることを特徴とす
る高洗浄極低炭素鋼の溶製方法である。 〈発明をなすに至った経過および作用〉鋼の清浄度を表
す指標の一つとして鋼中全酸素濃度
〔０〕７がある。極
低炭素鋼冷延コイルの介在物性欠陥数と
低炭素鋼冷延コイルの介在物性欠陥数と
〔０〕７との間
には第１図に示すような関係があり、（０） ｔ ＜３
６ｐｐｍで介在物性欠陥指数が問題にならないレベルに
まで低下する。 そこで、（０） ｙ ＜３０ｐｐｗｍを得るための条件
を調査した結果、次のことが判明した。
には第１図に示すような関係があり、（０） ｔ ＜３
６ｐｐｍで介在物性欠陥指数が問題にならないレベルに
まで低下する。 そこで、（０） ｙ ＜３０ｐｐｗｍを得るための条件
を調査した結果、次のことが判明した。
〔０〕！に及ぼすスラグ組成、特に（Ｔ、 Ｆｅ） 。
（Ｓｉｎｇ）の影響を第２図、第３図に示したが、この
図から、スラグ中の（Ｔ、Ｆｅ）を６重量％（以下％と
略す）以下にし、かつ（Ｓｉｎｇ）を１５％以下とする
ことにより
図から、スラグ中の（Ｔ、Ｆｅ）を６重量％（以下％と
略す）以下にし、かつ（Ｓｉｎｇ）を１５％以下とする
ことにより
〔０〕７を３０ｐｐｍ以下とできることが明
らかである。スラグ中の（ＦｅＯ）や（Ｓｉ０、）が鋼
中＾ｌと次に示すような反応をして八！２０、を生成す
るため（Ｔ、 Ｆｅ）や（Ｓｉｎｇ）濃度が高いと〔０
〕７が増加すると考えられる。 ２＾Ｊ！＋３ＰｅＯ−ＡＩ！、０３ ＋３Ｆｅ２ ＡＮ
＋３／２ＳｉＯ＊ −ＡＮ ＊＊＊ ＋ ３／２ Ｓ
ｌしかしながら、極低炭素鋼の場合、ＲＨ装置において
真空脱炭処理を施すが、第４図に示すように（Ｔ、Ｆｅ
）が０．５％以下まで下がると脱炭不良率指数が上り、
真空脱炭中の脱炭速度が低下し、操業時間内にＣ濃度が
目標値まで下がらな（なる。 これは、脱炭反応に要する０のうちある割合はスラグか
ら供給されていたが、（Ｔ、 ｒｅ）が低い場合には、
この■が不足するために脱炭速度が低下すると考えられ
る。この新発見が本発明をなすに至った理由である。 したがって、スラグ中の（Ｔ、 Ｆｅ）を０．５％以上
、６％以下とし、かつ（Ｓｉｎ、）を１５％以下とする
ことによって、
らかである。スラグ中の（ＦｅＯ）や（Ｓｉ０、）が鋼
中＾ｌと次に示すような反応をして八！２０、を生成す
るため（Ｔ、 Ｆｅ）や（Ｓｉｎｇ）濃度が高いと〔０
〕７が増加すると考えられる。 ２＾Ｊ！＋３ＰｅＯ−ＡＩ！、０３ ＋３Ｆｅ２ ＡＮ
＋３／２ＳｉＯ＊ −ＡＮ ＊＊＊ ＋ ３／２ Ｓ
ｌしかしながら、極低炭素鋼の場合、ＲＨ装置において
真空脱炭処理を施すが、第４図に示すように（Ｔ、Ｆｅ
）が０．５％以下まで下がると脱炭不良率指数が上り、
真空脱炭中の脱炭速度が低下し、操業時間内にＣ濃度が
目標値まで下がらな（なる。 これは、脱炭反応に要する０のうちある割合はスラグか
ら供給されていたが、（Ｔ、 ｒｅ）が低い場合には、
この■が不足するために脱炭速度が低下すると考えられ
る。この新発見が本発明をなすに至った理由である。 したがって、スラグ中の（Ｔ、 Ｆｅ）を０．５％以上
、６％以下とし、かつ（Ｓｉｎ、）を１５％以下とする
ことによって、
〔０〕７は３０ｐｐｍ以下となり、介在
物性欠陥指数が問題にならないレベルまで低下し、かつ
脱炭速度が低下することはない。 極低炭素鋼は、脱酸せずに出鋼し、ＲＨ装置で真空脱炭
するので、スラグ中の（Ｔ、 Ｆｅ） 、 （ＳｉＯ
ｌ）を下げる場合に、鋼中酸素を脱酸しない方法を採用
する必要がある０例えば、出鋼時に取鍋へ流出した取鍋
スラグを除去し、酸素ポテンシャルの低い合成した溶製
用スラグを添加する方法、取鍋スラグ上へ金属へｌある
いは＾２滓のような還元剤を添加してスラグのみ還元す
る方法等を採用することができる。スラグ還元によって
（Ｔ、 Ｆｅ）を低下させる場合には、（Ｔ、 Ｆｅ）
を０．５％以下にしないでＳｉｎｇを十分還元すること
はむずかしいので、吹錬中の塩基度調整等により取鍋へ
流出するスラグ中の５ｌｏｚを低（しておく必要がある
。 〈実施例〉 実施例と比較例とを以下に説明する。 実施例１では、出鋼時に取鍋へ流出した取鍋スラグを除
去した後、溶鋼２８０ｔに対し合成スラグ（ＣａＯ＋６
０％、 Ｓｉ０ｇ８８％、 Ａ ｌ ＊Ｏｓ：３１．
４％、Ｔ。 Ｆｅ： ０．６％＞ ３．０００ｋｇを添加した例
である。 実施例２では溶ｆｌ１２８０を上の取鍋スラグ１．００
０贈に対し、へｉ滓（４７２４５０％） ３００ｋｇ
を添加し、実施例３では溶鋼２８０を上の取鍋スラグ１
．０００ｋｇに対し、＾ｌ滓（＾１：５０％） ５０
０ｋｇを添加した。 これに対し、比較例１． ２． ３では溶鋼２８０を上
の取鍋スラグ１，０００ｋｇに対して＾ｌ滓（Ａｊ！
：５０％）を夫々６００ｋｇ、 １５０ｋｇ、 ３
８０ｋｇ添加した。 スラグの成分特に（Ｔ−Ｆｅ） 、（Ｓｉｆｔ）はＲＨ
処理前に、溶鋼中
物性欠陥指数が問題にならないレベルまで低下し、かつ
脱炭速度が低下することはない。 極低炭素鋼は、脱酸せずに出鋼し、ＲＨ装置で真空脱炭
するので、スラグ中の（Ｔ、 Ｆｅ） 、 （ＳｉＯ
ｌ）を下げる場合に、鋼中酸素を脱酸しない方法を採用
する必要がある０例えば、出鋼時に取鍋へ流出した取鍋
スラグを除去し、酸素ポテンシャルの低い合成した溶製
用スラグを添加する方法、取鍋スラグ上へ金属へｌある
いは＾２滓のような還元剤を添加してスラグのみ還元す
る方法等を採用することができる。スラグ還元によって
（Ｔ、 Ｆｅ）を低下させる場合には、（Ｔ、 Ｆｅ）
を０．５％以下にしないでＳｉｎｇを十分還元すること
はむずかしいので、吹錬中の塩基度調整等により取鍋へ
流出するスラグ中の５ｌｏｚを低（しておく必要がある
。 〈実施例〉 実施例と比較例とを以下に説明する。 実施例１では、出鋼時に取鍋へ流出した取鍋スラグを除
去した後、溶鋼２８０ｔに対し合成スラグ（ＣａＯ＋６
０％、 Ｓｉ０ｇ８８％、 Ａ ｌ ＊Ｏｓ：３１．
４％、Ｔ。 Ｆｅ： ０．６％＞ ３．０００ｋｇを添加した例
である。 実施例２では溶ｆｌ１２８０を上の取鍋スラグ１．００
０贈に対し、へｉ滓（４７２４５０％） ３００ｋｇ
を添加し、実施例３では溶鋼２８０を上の取鍋スラグ１
．０００ｋｇに対し、＾ｌ滓（＾１：５０％） ５０
０ｋｇを添加した。 これに対し、比較例１． ２． ３では溶鋼２８０を上
の取鍋スラグ１，０００ｋｇに対して＾ｌ滓（Ａｊ！
：５０％）を夫々６００ｋｇ、 １５０ｋｇ、 ３
８０ｋｇ添加した。 スラグの成分特に（Ｔ−Ｆｅ） 、（Ｓｉｆｔ）はＲＨ
処理前に、溶鋼中
〔０〕ア、（Ｃ）ｒはＲＨ処理後に確
認した。 以上の結果を第１表に、纏めて示した。 第１表の実施例に示すように、゛スラグ中（Ｔ。 Ｆｅ）が０．５％以上６％以下、かつ（Ｓｉｆｔ）が１
５％以下の場合には、（０〕１が３０ｐｐｍ以下となり
、また（Ｃ）が処理時間内に目標値以下まで下がってい
る。 第１図は、鋼中全酸素濃度（０）Ｔと介在物性欠陥指数
との関係を示す特性図、第２図は、（Ｔ。 Ｆｅ）と（０）７との関係を示す特性図、第３図は、（
ＳｉＯｚ）と〔Ｏ１２との関係を示す特性図、第４図は
、（Ｔ、Ｆｅ）と脱炭不良率指数との関係を示す特性図
である。
認した。 以上の結果を第１表に、纏めて示した。 第１表の実施例に示すように、゛スラグ中（Ｔ。 Ｆｅ）が０．５％以上６％以下、かつ（Ｓｉｆｔ）が１
５％以下の場合には、（０〕１が３０ｐｐｍ以下となり
、また（Ｃ）が処理時間内に目標値以下まで下がってい
る。 第１図は、鋼中全酸素濃度（０）Ｔと介在物性欠陥指数
との関係を示す特性図、第２図は、（Ｔ。 Ｆｅ）と（０）７との関係を示す特性図、第３図は、（
ＳｉＯｚ）と〔Ｏ１２との関係を示す特性図、第４図は
、（Ｔ、Ｆｅ）と脱炭不良率指数との関係を示す特性図
である。
Claims (3)
- （１）真空脱ガス装置で脱炭処理を施す極低炭素鋼の溶
製において、真空脱ガス処理前の取鍋スラグ中、Ｔ、Ｆ
ｅ濃度を０．５重量％以上、６．０重量％以下とし、か
つＳｉＯ＿２濃度を１５．０重量％以下とする手段を用
いることを特徴とする高清浄極低炭素鋼の溶製方法。 - （２）出鋼時に取鍋に流出した取鍋スラグを除去した後
、Ｔ、Ｆｅ濃度が０．５重量％以上、６．０重量％以下
で、かつＳｉＯ＿２濃度が１５．０重量％以下の合成ス
ラグを溶鋼の上に添加することを特徴とする高洗浄極低
炭素鋼の溶製方法。 - （３）出鋼時に取鍋に流出した取鋼スラグ上にＡｌある
いはＡｌ滓のような還元剤を添加して該スラグ中、Ｔ、
Ｆｅ濃度を０．５重量％以上、６．０重量％以下で、か
つＳｉＯ＿２濃度が１５．０重量％以下とすることを特
徴とする高清浄極低炭素鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1069245A JP2690350B2 (ja) | 1989-03-23 | 1989-03-23 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1069245A JP2690350B2 (ja) | 1989-03-23 | 1989-03-23 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02250915A true JPH02250915A (ja) | 1990-10-08 |
| JP2690350B2 JP2690350B2 (ja) | 1997-12-10 |
Family
ID=13397171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1069245A Expired - Fee Related JP2690350B2 (ja) | 1989-03-23 | 1989-03-23 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2690350B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531148A (en) * | 1978-08-28 | 1980-03-05 | Nippon Steel Corp | Manufacture of clean cast steel product |
| JPS60152611A (ja) * | 1984-01-18 | 1985-08-10 | Nippon Steel Corp | スラグ改質方法 |
| JPS63262412A (ja) * | 1987-04-20 | 1988-10-28 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の清浄化方法 |
-
1989
- 1989-03-23 JP JP1069245A patent/JP2690350B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531148A (en) * | 1978-08-28 | 1980-03-05 | Nippon Steel Corp | Manufacture of clean cast steel product |
| JPS60152611A (ja) * | 1984-01-18 | 1985-08-10 | Nippon Steel Corp | スラグ改質方法 |
| JPS63262412A (ja) * | 1987-04-20 | 1988-10-28 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の清浄化方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2690350B2 (ja) | 1997-12-10 |
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|---|---|---|---|
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