JPH032315A - 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 - Google Patents
高清浄極低炭素鋼の溶製方法Info
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- JPH032315A JPH032315A JP13574989A JP13574989A JPH032315A JP H032315 A JPH032315 A JP H032315A JP 13574989 A JP13574989 A JP 13574989A JP 13574989 A JP13574989 A JP 13574989A JP H032315 A JPH032315 A JP H032315A
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〈産業上の利用分野〉
本発明は、真空装置における高清浄極低炭素鋼の溶製方
法に関するものである。 〈従来の技術〉 極低炭素鋼は、ｉｉ１常、出鋼時に溶鋼を完全には脱酸
せず、真空脱ガス処理時に固溶旦と旦とのＣＯ反応によ
り脱炭を行い、その後、ＡＩを添加して溶鋼を完全に脱
酸するため、真空脱ガス時に生成する八Ｉｔｃｈ Ｍが
多く、また取鍋スラグ中Ｔ、Ｆｅ濃度も低下せず、キル
ド処理以降、鋼中ＡＩとスラグとの反応で生成するＡｌ
ｚＯｘ ’Ｉｔも多くなり、低炭ＡＩキルト鋼に比べて
鋼中介在物が多い。 鋼中Ａ／とスラグとの反応を抑えるために、特開昭５９
−７０７１０号公報には取鍋スラグ上にスラグ改質材を
添加しスラグの酸化度を低下させる技術が開示されてい
る。しかし、この方法ではスラグの酸化度を低下させす
ぎた場合には、真空脱ガス装置での脱炭反応速度が低下
し、必要な炭素レベルにまで脱炭するのに要する時間が
長くなる。また、スラグの酸化度の低下が不十分である
と、真空脱ガス処理後の鋼中ＡＩとスラグとの反応を抑
えることができず鋼中式１ｚｏ３Ｉｔが多くなる。 〈発明が解決しようとする課題〉 本発明は、前述のような従来技術の問題に鑑み、真空装
置での極低炭素鋼の溶製において、脱炭反応速度を低下
させることなく鋼中介在物を低減できる高清浄極低炭素
鋼の溶製方法を提供するためになされたものである。 〈課題を解決するための手段〉 本発明は、真空装置で脱炭処理を行う極低炭素鋼溶製に
おいて、真空脱ガス処理前の取鍋スラグ中のＴ、 Ｆｅ
４度を０．５重量％以上、８重量％以下、ＳｉＯ□濃度
を２０重量％以下とし、かつ取鍋耐火物中ＳｉＯ□含有
率を３０重重景以下とすることを特徴とする高清浄極低
炭素鋼の溶製方法である。 く作 用〉 清浄度を表す指標の一つとして鋼中トータル酸素濃度〔
ｏ］Ｔがある。すなわち圧延製品である極低炭素鋼冷延
コイルの介在物性欠陥数と該製品を製造するために使用
した溶鋼中の
法に関するものである。 〈従来の技術〉 極低炭素鋼は、ｉｉ１常、出鋼時に溶鋼を完全には脱酸
せず、真空脱ガス処理時に固溶旦と旦とのＣＯ反応によ
り脱炭を行い、その後、ＡＩを添加して溶鋼を完全に脱
酸するため、真空脱ガス時に生成する八Ｉｔｃｈ Ｍが
多く、また取鍋スラグ中Ｔ、Ｆｅ濃度も低下せず、キル
ド処理以降、鋼中ＡＩとスラグとの反応で生成するＡｌ
ｚＯｘ ’Ｉｔも多くなり、低炭ＡＩキルト鋼に比べて
鋼中介在物が多い。 鋼中Ａ／とスラグとの反応を抑えるために、特開昭５９
−７０７１０号公報には取鍋スラグ上にスラグ改質材を
添加しスラグの酸化度を低下させる技術が開示されてい
る。しかし、この方法ではスラグの酸化度を低下させす
ぎた場合には、真空脱ガス装置での脱炭反応速度が低下
し、必要な炭素レベルにまで脱炭するのに要する時間が
長くなる。また、スラグの酸化度の低下が不十分である
と、真空脱ガス処理後の鋼中ＡＩとスラグとの反応を抑
えることができず鋼中式１ｚｏ３Ｉｔが多くなる。 〈発明が解決しようとする課題〉 本発明は、前述のような従来技術の問題に鑑み、真空装
置での極低炭素鋼の溶製において、脱炭反応速度を低下
させることなく鋼中介在物を低減できる高清浄極低炭素
鋼の溶製方法を提供するためになされたものである。 〈課題を解決するための手段〉 本発明は、真空装置で脱炭処理を行う極低炭素鋼溶製に
おいて、真空脱ガス処理前の取鍋スラグ中のＴ、 Ｆｅ
４度を０．５重量％以上、８重量％以下、ＳｉＯ□濃度
を２０重量％以下とし、かつ取鍋耐火物中ＳｉＯ□含有
率を３０重重景以下とすることを特徴とする高清浄極低
炭素鋼の溶製方法である。 く作 用〉 清浄度を表す指標の一つとして鋼中トータル酸素濃度〔
ｏ］Ｔがある。すなわち圧延製品である極低炭素鋼冷延
コイルの介在物性欠陥数と該製品を製造するために使用
した溶鋼中の
〔０〕アとの間には第１図に示すような関
係があり、
係があり、
〔０〕ア＜３０四で介在物性欠陥指数は０と
なり品質」−問題にならないレベルにまで低下する。そ
こで発明者等は（０〕ｒ＜３０−を得るための条件を調
査した結果、次のことを見出した６
なり品質」−問題にならないレベルにまで低下する。そ
こで発明者等は（０〕ｒ＜３０−を得るための条件を調
査した結果、次のことを見出した６
〔０〕７に及ぼす取鍋耐火物中ＳｉＯ□含有率の影響を
第２図に示しているが、スラグ中Ｔ−Ｆｅ Ｏ，５重量
％（以下％と略ず）以上、１５％以下とし、ＳｉＯ□濃
度を４％以上、３０％以下とした場合、取鍋耐火物中Ｓ
ｉＯ□含有率を３０％以下とすることによって
第２図に示しているが、スラグ中Ｔ−Ｆｅ Ｏ，５重量
％（以下％と略ず）以上、１５％以下とし、ＳｉＯ□濃
度を４％以上、３０％以下とした場合、取鍋耐火物中Ｓ
ｉＯ□含有率を３０％以下とすることによって
〔０〕７
の平均値が３０四以下となる。更に耐火物ｒ４＋ｓｉｏ
、含有率が小さい程
の平均値が３０四以下となる。更に耐火物ｒ４＋ｓｉｏ
、含有率が小さい程
〔０〕、は低くなっている。これは
耐火物中５ｉｎ２含有率が低いと、耐火物中ＳｉＯ□と
溶鋼中ＡＩとの反応で生成する八１２０３の世が少なく
なり〔０］Ｔが低下すると考えられる。 次に、
耐火物中５ｉｎ２含有率が低いと、耐火物中ＳｉＯ□と
溶鋼中ＡＩとの反応で生成する八１２０３の世が少なく
なり〔０］Ｔが低下すると考えられる。 次に、
〔０〕、に及ぼすスラグ組成の影響を第３図、第
４図に示す。第３図は、スラグ中ＳｉＯ□７１７１度を
４％以上、３０％以下とし、耐火物中ＳｉＯ□含有率を
３０％以下とした場合のスラグ中のＴ−Ｆｅと
４図に示す。第３図は、スラグ中ＳｉＯ□７１７１度を
４％以上、３０％以下とし、耐火物中ＳｉＯ□含有率を
３０％以下とした場合のスラグ中のＴ−Ｆｅと
〔０〕７
との関係を示し、第４図は、スラグ中′Ｆ・Ｆｅを８％
以下とし、耐火物中ＳｉＯ□含有率を３０％以下とした
場合のスラグ中ＳｉＯ□含有率と
との関係を示し、第４図は、スラグ中′Ｆ・Ｆｅを８％
以下とし、耐火物中ＳｉＯ□含有率を３０％以下とした
場合のスラグ中ＳｉＯ□含有率と
〔０〕７との関係を示
している。 この第３１２１、第４図から取鍋耐火物中ＳｉＯ□含有
率３０％以下の場合、スラグ中のＴ、Ｆｅを８％以下に
し、かつＳｉＯ□を２０％以下とすることによって〔０
〕、を３０ｐｍ以下とすることができることが判明した
。スラグ中のＦｅＯや５ｉｆｔが鋼中Ｍと次に示すよう
な反応を起こしてＡｈＯｉを生成するため、スラグ中の
Ｔ、 Ｆｅ濃度やＳｉＯ□濃度が高いと〔０）７が増加
すると考えられる。 ２／Ｖ＋ ３ＦｅＯ＝八１ｚｏｓ ＋３Ｆｅ２Ａ７＋
３／２ＳｉＯ□＝八ｌｘ（：ｈ ＋ ３ ／ ２
Ｓｉしかしながら、極低炭素鋼の場合、ＲＨ法において
真空脱炭処理を施すが、第５図に示すようにスラグ中Ｔ
、 Ｆｅ１度が０．５％以下になると、真空脱炭中の脱
炭反応速度が低下し、燥業時間内に炭素濃度が目標値ま
で低下しなくなる。これは、脱炭反応に要する鋼中旦の
うちある割合はスラグからの供給でまかなわれるが、ス
ラグ中のＴ、Ｆｅが低い場合にはこの同が不足するため
に生ずると考えられる。 したがって、
している。 この第３１２１、第４図から取鍋耐火物中ＳｉＯ□含有
率３０％以下の場合、スラグ中のＴ、Ｆｅを８％以下に
し、かつＳｉＯ□を２０％以下とすることによって〔０
〕、を３０ｐｍ以下とすることができることが判明した
。スラグ中のＦｅＯや５ｉｆｔが鋼中Ｍと次に示すよう
な反応を起こしてＡｈＯｉを生成するため、スラグ中の
Ｔ、 Ｆｅ濃度やＳｉＯ□濃度が高いと〔０）７が増加
すると考えられる。 ２／Ｖ＋ ３ＦｅＯ＝八１ｚｏｓ ＋３Ｆｅ２Ａ７＋
３／２ＳｉＯ□＝八ｌｘ（：ｈ ＋ ３ ／ ２
Ｓｉしかしながら、極低炭素鋼の場合、ＲＨ法において
真空脱炭処理を施すが、第５図に示すようにスラグ中Ｔ
、 Ｆｅ１度が０．５％以下になると、真空脱炭中の脱
炭反応速度が低下し、燥業時間内に炭素濃度が目標値ま
で低下しなくなる。これは、脱炭反応に要する鋼中旦の
うちある割合はスラグからの供給でまかなわれるが、ス
ラグ中のＴ、Ｆｅが低い場合にはこの同が不足するため
に生ずると考えられる。 したがって、
〔０〕、を３〇−以下とするためには、取
鍋耐火物中５ｉＯ１含有率を３０％以下とし、かつスラ
グ中のＴ、Ｆｅ濃度を０．５％以上８％以下、５ｔｏｘ
ｉｉ１度を２０％以下とすることが必要である。 極低炭素鋼は未脱酸出鋼し、Ｒ１１法で真空脱炭するた
め、スラグ中の”Ｉ’、 Ｆｅ、 ＳｉＯ□濃度を下げ
る場合に鋼中酸素を脱酸しない方法を取る必要がある。 例えば出鋼時に取鍋へ流出したスラグを除去し、酸素ポ
テンシャルの低い合成スラグを添加する方法、取鍋スラ
グ上へ金属Ａノあるいはへｌ滓のような還元剤を添加し
てスラグのみ還元する方法等を採用する。しかしスラグ
還元によってスラグ中のＴ、 Ｆｅｆｉ度を低下させる
場合には、Ｔ、 Ｆｅ９５度を０．５％以下にしないで
ＳｉＯ□を十分還元することは難しいので、吹錬中の塩
基度ｆｌＴ］整等により取鍋に流出するスラグ中の５ｉ
ｆｔを低くしておく必要がある。 〈実施例〉 本発明の実施例と比較例とをまとめて第１表に示す。 実施例１では出鋼時に取鍋へ流出したスラグを除去した
後、合成スラグ（ＣａＯ： ５ｉＯｚ ：八１ｚｃｈ
：Ｆｅ０＝５５： ９ ：３５： １ ）を添加した
。実施例２゜３及び比較例１，２．．３．４では取鍋ス
ラグ上にＡＩ滓を添加してスラグを還元した。 取鍋耐火物中Ｓｉ０ｇ含有率を３０％以下とし、かリス
ラグ中Ｔ、 Ｆｅ Ｏ，５％以上８％以下、ｓｔｏｚｍ
度を３０％以下とした実施例の場合には
鍋耐火物中５ｉＯ１含有率を３０％以下とし、かつスラ
グ中のＴ、Ｆｅ濃度を０．５％以上８％以下、５ｔｏｘ
ｉｉ１度を２０％以下とすることが必要である。 極低炭素鋼は未脱酸出鋼し、Ｒ１１法で真空脱炭するた
め、スラグ中の”Ｉ’、 Ｆｅ、 ＳｉＯ□濃度を下げ
る場合に鋼中酸素を脱酸しない方法を取る必要がある。 例えば出鋼時に取鍋へ流出したスラグを除去し、酸素ポ
テンシャルの低い合成スラグを添加する方法、取鍋スラ
グ上へ金属Ａノあるいはへｌ滓のような還元剤を添加し
てスラグのみ還元する方法等を採用する。しかしスラグ
還元によってスラグ中のＴ、 Ｆｅｆｉ度を低下させる
場合には、Ｔ、 Ｆｅ９５度を０．５％以下にしないで
ＳｉＯ□を十分還元することは難しいので、吹錬中の塩
基度ｆｌＴ］整等により取鍋に流出するスラグ中の５ｉ
ｆｔを低くしておく必要がある。 〈実施例〉 本発明の実施例と比較例とをまとめて第１表に示す。 実施例１では出鋼時に取鍋へ流出したスラグを除去した
後、合成スラグ（ＣａＯ： ５ｉＯｚ ：八１ｚｃｈ
：Ｆｅ０＝５５： ９ ：３５： １ ）を添加した
。実施例２゜３及び比較例１，２．．３．４では取鍋ス
ラグ上にＡＩ滓を添加してスラグを還元した。 取鍋耐火物中Ｓｉ０ｇ含有率を３０％以下とし、かリス
ラグ中Ｔ、 Ｆｅ Ｏ，５％以上８％以下、ｓｔｏｚｍ
度を３０％以下とした実施例の場合には
〔０〕アが３０
四以下となり、また鋼中炭素濃度〔Ｃ〕、が処理時間内
に口標値以下まで下がっている。 これに対して、比較例１ではスラグ中Ｔ、Ｆｅ４度すな
わち（Ｔ、 Ｆｅ）が０．５％以下となったため、処理
時間内に鋼中（Ｃ〕、が目ｔ５！値（Ｃ）まで下がらな
かった。また比較例２ではスラグ中Ｔ、 Ｆｅ濃度すな
わち（Ｔ、Ｐｅ）が８％以上、あるいは比較例３ではス
ラグ中ＳｉＯ□濃度（ＳｉＯ□）が２０％以上であるた
め（ｏｌ、が３〇−以上となり、高清浄度鋼が得られな
かった。比較例４では取鍋耐大物中ＳｉＯ□含有率が３
０％以上であるため、スラグ中Ｔ。 Ｆｅ濃度すなわち（Ｔ、 Ｆｅ）≦８％、スラグ中Ｓｉ
ｎｇ濃度（ＳｉＯ□）５２０％であうでも
四以下となり、また鋼中炭素濃度〔Ｃ〕、が処理時間内
に口標値以下まで下がっている。 これに対して、比較例１ではスラグ中Ｔ、Ｆｅ４度すな
わち（Ｔ、 Ｆｅ）が０．５％以下となったため、処理
時間内に鋼中（Ｃ〕、が目ｔ５！値（Ｃ）まで下がらな
かった。また比較例２ではスラグ中Ｔ、 Ｆｅ濃度すな
わち（Ｔ、Ｐｅ）が８％以上、あるいは比較例３ではス
ラグ中ＳｉＯ□濃度（ＳｉＯ□）が２０％以上であるた
め（ｏｌ、が３〇−以上となり、高清浄度鋼が得られな
かった。比較例４では取鍋耐大物中ＳｉＯ□含有率が３
０％以上であるため、スラグ中Ｔ。 Ｆｅ濃度すなわち（Ｔ、 Ｆｅ）≦８％、スラグ中Ｓｉ
ｎｇ濃度（ＳｉＯ□）５２０％であうでも
〔０〕７が３
０−以上となった。 〈発明の効果〉 本発明方法によると、脱炭速度を低下させることなく、
鋼中介在物が低減された高清浄極低炭素鋼を溶製するこ
とができる。
０−以上となった。 〈発明の効果〉 本発明方法によると、脱炭速度を低下させることなく、
鋼中介在物が低減された高清浄極低炭素鋼を溶製するこ
とができる。
第１図は、鋼中酸素
〔０〕１と介在物性欠陥との関係を
示す特性図、第２図は、取鍋耐火物中５ｉＯ１含有率と
示す特性図、第２図は、取鍋耐火物中５ｉＯ１含有率と
〔０〕７との関係を示す特性図、第３図は、スラグ中（
Ｔ、 ｒｅ）と
Ｔ、 ｒｅ）と
〔０〕アとの関係を示す特性図、第４図
は、スラグ中（ＳｉＯｚ）と〔０］Ｔとの関係を示す特
性図、第５図は、スラグ中（Ｔ、 ｒｅ）と脱炭不良率
との関係を示す特性図である。
は、スラグ中（ＳｉＯｚ）と〔０］Ｔとの関係を示す特
性図、第５図は、スラグ中（Ｔ、 ｒｅ）と脱炭不良率
との関係を示す特性図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 真空装置で脱炭処理を行う極低炭素鋼溶製において、 真空脱ガス処理前の取鍋スラグ中のＴ．Ｆｅ濃度を０．
５重量％以上、８重量％以下、ＳｉＯ＿２濃度を２０重
量％以下とし、かつ取鍋耐火物中ＳｉＯ＿２含有率を３
０重量％以下とすることを特徴とする高清浄極低炭素鋼
の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13574989A JP2744466B2 (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13574989A JP2744466B2 (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH032315A true JPH032315A (ja) | 1991-01-08 |
| JP2744466B2 JP2744466B2 (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=15158972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13574989A Expired - Lifetime JP2744466B2 (ja) | 1989-05-31 | 1989-05-31 | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2744466B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100452304B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-10-08 | 주식회사 포스코 | 극저탄소강의 고청정강 제조방법 |
-
1989
- 1989-05-31 JP JP13574989A patent/JP2744466B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100452304B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-10-08 | 주식회사 포스코 | 극저탄소강의 고청정강 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2744466B2 (ja) | 1998-04-28 |
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