JPH02259052A - 真空ろう付け用アルミニウム合金軟質板の製造方法 - Google Patents
真空ろう付け用アルミニウム合金軟質板の製造方法Info
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- JPH02259052A JPH02259052A JP7811789A JP7811789A JPH02259052A JP H02259052 A JPH02259052 A JP H02259052A JP 7811789 A JP7811789 A JP 7811789A JP 7811789 A JP7811789 A JP 7811789A JP H02259052 A JPH02259052 A JP H02259052A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、真空ろう付け時の座屈変形の少ないアルミニ
ウム合金軟質板の製造方法に関する。
ウム合金軟質板の製造方法に関する。
［従来の技術］
車輌用、各種産業用のコンデンサー、ラジェター、エバ
ポレーター等の熱交換器のフィン材には、加工性が良好
で耐食性も優れ、しかも軽量である等の理由でアルミニ
ウム合金が用いられている。そして、アルミニウム合金
の接合方法としては、大きくわけてフラックスろう付け
と、フラックスを用いない真空ろう付けがある。
ポレーター等の熱交換器のフィン材には、加工性が良好
で耐食性も優れ、しかも軽量である等の理由でアルミニ
ウム合金が用いられている。そして、アルミニウム合金
の接合方法としては、大きくわけてフラックスろう付け
と、フラックスを用いない真空ろう付けがある。
フラックスろう付けは、フランクス自体が高価であるこ
とや、洗浄工程や排水処理の問題があるため、近年では
真空ろう付けが多用されている。そして、大型の熱交換
器の需要の増加に伴ない、真空加熱炉も大型化してきた
。
とや、洗浄工程や排水処理の問題があるため、近年では
真空ろう付けが多用されている。そして、大型の熱交換
器の需要の増加に伴ない、真空加熱炉も大型化してきた
。
ところが、大型の真空加熱炉でろう付けした場合、従来
のフラックスろう付けや小型の真空加熱炉によるろう付
けでは生じなかったろう付け時のエロージョンが原因で
、フィンの座屈が発生した。
のフラックスろう付けや小型の真空加熱炉によるろう付
けでは生じなかったろう付け時のエロージョンが原因で
、フィンの座屈が発生した。
耐エロージヨンに関してはいくつかの論文があり、エロ
ージョンの発生は、ろう溶融開始温度までに亜結晶粒が
残存している場合に顕著であり、逆に粗大に再結晶しや
すい場合にはエロージョンの発生しにくいことがわかっ
ている（静水ら；軽金属、ｖｏ ｌ 、 ３４、Ｎ ｏ
、２ ［１９８４］ｐ７０８．５摩ら；軽金属、ＶＯ
ｌ、３７、Ｎ ｏ、２ ［１９８７］ｐ１１９など）
。さらに大型の真空加熱炉ではろう付け加熱時の昇温速
度がゆるやかになるので、エロージョンが生じやすい。
ージョンの発生は、ろう溶融開始温度までに亜結晶粒が
残存している場合に顕著であり、逆に粗大に再結晶しや
すい場合にはエロージョンの発生しにくいことがわかっ
ている（静水ら；軽金属、ｖｏ ｌ 、 ３４、Ｎ ｏ
、２ ［１９８４］ｐ７０８．５摩ら；軽金属、ＶＯ
ｌ、３７、Ｎ ｏ、２ ［１９８７］ｐ１１９など）
。さらに大型の真空加熱炉ではろう付け加熱時の昇温速
度がゆるやかになるので、エロージョンが生じやすい。
［発明が解決しようとする課題］
以上のことから、本発明ではろう付け時の座屈変形を小
さくしようとするものである。
さくしようとするものである。
大型の真空加熱炉は５〜ｂ
るやかな昇温速度によるろう付けであるが、従来の場合
、１００℃／ｈｒより速い昇温速度によるろう付けであ
る。さらに大型の熱交換器の場合、フィン材にかかる荷
重は約０．２ｋＯｆ ／ａｍ２である。
、１００℃／ｈｒより速い昇温速度によるろう付けであ
る。さらに大型の熱交換器の場合、フィン材にかかる荷
重は約０．２ｋＯｆ ／ａｍ２である。
そこで、本発明を実施するに当り、フィンコア組立品に
０．２ｋｇ［／ａｒｍ２に相当する荷重をかけながらの
真空ろう付けを行い、耐座屈性を調べることで、座屈変
形量の小さいフィン材を得ることができた。
０．２ｋｇ［／ａｒｍ２に相当する荷重をかけながらの
真空ろう付けを行い、耐座屈性を調べることで、座屈変
形量の小さいフィン材を得ることができた。
ざらに詳しく説明すると、フィン材には強度、耐食性が
必要とされることから、Ｍｎを含むＡｓ２Ｏ３系合金が
本用途に使われることが多い。Ａｓ２Ｏ３系合金におい
てはＡｌ−Ｍｎ系化合物が析出して再結晶挙動を支配す
る。真空ろう付けは約１０℃／ｈｒの比較的遅い昇温で
５５０℃以上まで加熱するが、このとき、再結晶が十分
に起らずに、亜結晶粒組織が残存するとろうの侵食によ
りエロージョンが起る。エロージョンが起ると強度が著
しく低下し、局部変形（座屈）して、ろう付け後に形状
不良となり好ましくない。エロージョンを起しにくくす
るには、真空ろう付けの加熱時にろう材が溶ける（温度
に達する）以前に、材料が十分に再結晶するようにすれ
ばよい。
必要とされることから、Ｍｎを含むＡｓ２Ｏ３系合金が
本用途に使われることが多い。Ａｓ２Ｏ３系合金におい
てはＡｌ−Ｍｎ系化合物が析出して再結晶挙動を支配す
る。真空ろう付けは約１０℃／ｈｒの比較的遅い昇温で
５５０℃以上まで加熱するが、このとき、再結晶が十分
に起らずに、亜結晶粒組織が残存するとろうの侵食によ
りエロージョンが起る。エロージョンが起ると強度が著
しく低下し、局部変形（座屈）して、ろう付け後に形状
不良となり好ましくない。エロージョンを起しにくくす
るには、真空ろう付けの加熱時にろう材が溶ける（温度
に達する）以前に、材料が十分に再結晶するようにすれ
ばよい。
本発明ではこれらの条件、を種々検討した結果、Ｆｅ
、Ｍｎ 、Ｓｉ 、Ｃｕ ｌと析出物（７）分１サイズ
を規制することで、ろう付け時の座屈変形を小さくする
ことができることを見出した。
、Ｍｎ 、Ｓｉ 、Ｃｕ ｌと析出物（７）分１サイズ
を規制することで、ろう付け時の座屈変形を小さくする
ことができることを見出した。
［１１題を解決するための手段］
本発明は、Ｍｎ ： １．０〜１．６％（重量％、以
下同じ）、Ｆｅ：０．８％以下、３ｉ ： ０，４
％以下、Ｃｕ ： ０．２％以下を含む残部Ａｌと不
可避不純物で、かつ、ｌニーｅ ／３ｉ ＝ １〜４μ
ｍ ／Ｓｔ ＝ ３〜１２ である合金材料を、通常の半連続鋳造法で鋳塊とし、５
８０〜６００℃テ８〜２０ｈｒまたは６００℃を越える
融点以下で３〜２０ｈｒ加熱し、４５０〜５５０℃で熱
間圧延し、冷間圧延を行わないかまたは冷間圧延を行っ
た後、３５０〜４５０℃で５〜２０ｈｒ加熱処理し、さ
らに板厚減少率３０％以上の冷間圧延を行い、３００〜
４５０℃で１〜２０ｈｒ加熱処理することにより、材料
内の金属間化合物のうち、０．１〜１μｍの大きさの化
合物を１×１０５個／ｍｌ１１２以上、０．１μｍ未満
の大きさの化合物を１×１０４個／ｌｌ１１２以下とす
ることを特徴とする真空ろう伺は用アルミニウム合金軟
質板の製造方法である。
下同じ）、Ｆｅ：０．８％以下、３ｉ ： ０，４
％以下、Ｃｕ ： ０．２％以下を含む残部Ａｌと不
可避不純物で、かつ、ｌニーｅ ／３ｉ ＝ １〜４μ
ｍ ／Ｓｔ ＝ ３〜１２ である合金材料を、通常の半連続鋳造法で鋳塊とし、５
８０〜６００℃テ８〜２０ｈｒまたは６００℃を越える
融点以下で３〜２０ｈｒ加熱し、４５０〜５５０℃で熱
間圧延し、冷間圧延を行わないかまたは冷間圧延を行っ
た後、３５０〜４５０℃で５〜２０ｈｒ加熱処理し、さ
らに板厚減少率３０％以上の冷間圧延を行い、３００〜
４５０℃で１〜２０ｈｒ加熱処理することにより、材料
内の金属間化合物のうち、０．１〜１μｍの大きさの化
合物を１×１０５個／ｍｌ１１２以上、０．１μｍ未満
の大きさの化合物を１×１０４個／ｌｌ１１２以下とす
ることを特徴とする真空ろう伺は用アルミニウム合金軟
質板の製造方法である。
ろう付け時に座屈変形の少ないようにするには、高温変
形しにくい材料であるとともに、エロージョンの起りに
くい材料である必要があるが、本発明ではＭｎとＣｕを
適当添加することで、大型の真空ろう付け時にかかる応
力（約０．２ｋｏｆ ／ｃｍ２）に耐えうるだけの高温
強度を得ることができる。工Ｏ−ジョンが起りにくい点
については、成分と合せて析出物の分布状態により決定
される材料内部の組織が最も影響ある因子といえる。つ
まり、ろう付け時にエロージョンの起りにくい材料とす
るには、ろう付け時に粗大に再結晶しやすいことが必要
で、そのためには、ろう付け前の軟質板の状態で、太き
６一 さ０．１〜１μｍの微細な析出物が１×１０５個／ｍｍ
２以上の分布密度を有することが必要である。
形しにくい材料であるとともに、エロージョンの起りに
くい材料である必要があるが、本発明ではＭｎとＣｕを
適当添加することで、大型の真空ろう付け時にかかる応
力（約０．２ｋｏｆ ／ｃｍ２）に耐えうるだけの高温
強度を得ることができる。工Ｏ−ジョンが起りにくい点
については、成分と合せて析出物の分布状態により決定
される材料内部の組織が最も影響ある因子といえる。つ
まり、ろう付け時にエロージョンの起りにくい材料とす
るには、ろう付け時に粗大に再結晶しやすいことが必要
で、そのためには、ろう付け前の軟質板の状態で、太き
６一 さ０．１〜１μｍの微細な析出物が１×１０５個／ｍｍ
２以上の分布密度を有することが必要である。
析出物が１μｍより大きくなると、フィン加工後のろう
付け加熱の際の再結晶の核として働きやすくなり、結晶
粒を細く形成させてしまうため好ましくない。また、分
布密度が面積率で１×１０５個／ｍｍ２より少ない場合
、ろう付け加熱前の析出量が不十分で、ろう付け加熱時
に析出しやすくなり、結晶粒が細くなってしまうため好
ましくない。また、ろう付け時に粗大に再結晶させるた
めには、ろう付け前の軟質板の状態で、０．１μｍ未満
の極微細な化合物が多いと再結晶を阻害するので、極力
これを少なくすることが必要である。実験的調査によれ
ば、１×１０４個／ｎｕｎ２以下であれば、実用上充分
な性能が得られることが判った。
付け加熱の際の再結晶の核として働きやすくなり、結晶
粒を細く形成させてしまうため好ましくない。また、分
布密度が面積率で１×１０５個／ｍｍ２より少ない場合
、ろう付け加熱前の析出量が不十分で、ろう付け加熱時
に析出しやすくなり、結晶粒が細くなってしまうため好
ましくない。また、ろう付け時に粗大に再結晶させるた
めには、ろう付け前の軟質板の状態で、０．１μｍ未満
の極微細な化合物が多いと再結晶を阻害するので、極力
これを少なくすることが必要である。実験的調査によれ
ば、１×１０４個／ｎｕｎ２以下であれば、実用上充分
な性能が得られることが判った。
成分については、Ｆｅ、ＳｉＳＭｎの量が特に析出状態
に影響を与える。これらの元素はＡＩと化合し、安定相
であるα相として析出しやすい。
に影響を与える。これらの元素はＡＩと化合し、安定相
であるα相として析出しやすい。
Ｆｅ／５ｉ＝１〜４が適当である。１未満であると固溶
Ｓｉ量が増加し、ろう付け加熱時の８１の析出による結
晶粒微細化が起りやすくなる。また、４より大きいと、
１μｍより大きい粗大なＡＩ −Ｍｎ−Ｆｅ化合物を生
じやすくなり、再結晶粒が微細になりやすくなり、さら
に０．１〜１μｍのＡＩ −Ｍｎ−Ｓｉ化合物の析出も
阻害してしまう。
Ｓｉ量が増加し、ろう付け加熱時の８１の析出による結
晶粒微細化が起りやすくなる。また、４より大きいと、
１μｍより大きい粗大なＡＩ −Ｍｎ−Ｆｅ化合物を生
じやすくなり、再結晶粒が微細になりやすくなり、さら
に０．１〜１μｍのＡＩ −Ｍｎ−Ｓｉ化合物の析出も
阻害してしまう。
一方、Ｍｎ ／Ｓｉ ＝ ３〜１２が適当である。３未
満であると同じく固溶Ｓ１量が増えるため好ましくない
し、１２より大きいと固溶Ｍｎ量が増し、ろう付け加熱
時のＡｌ−Ｍｎ化合物の析出により結晶粒が微細になり
やすい。
満であると同じく固溶Ｓ１量が増えるため好ましくない
し、１２より大きいと固溶Ｍｎ量が増し、ろう付け加熱
時のＡｌ−Ｍｎ化合物の析出により結晶粒が微細になり
やすい。
成分の絶対量としては、Ｆｅ５０．８％、１．０量Ｍｎ
≦ １．６％、ＳｉＳ２．４％が適当である。
≦ １．６％、ＳｉＳ２．４％が適当である。
いずれも最大値を越えて添加されると、１μｍ以上の粗
大な化合物が形成しやすくなり、かつ固溶量も増加する
ため、前述のとおりろう付け加熱時の結晶粒が微細にな
りやすい。Ｍｎ量が１％未満の場合は、高温強度が劣っ
てしまう。
大な化合物が形成しやすくなり、かつ固溶量も増加する
ため、前述のとおりろう付け加熱時の結晶粒が微細にな
りやすい。Ｍｎ量が１％未満の場合は、高温強度が劣っ
てしまう。
ＣＩＪは高温強度を得るためには積極的に添加した方が
よい。しかし、０．２％を越えて添加された場合、耐食
性が劣るためｃｕ≦０．２％が好ましい。
よい。しかし、０．２％を越えて添加された場合、耐食
性が劣るためｃｕ≦０．２％が好ましい。
製造条件は、微細化合物の大きざ、分布をコントロール
するために限定される。鋳塊加熱を５８０℃以上で８ｈ
ｒ以上行うことは、０．１μｍ未満の化合物を溶入化さ
せることによって、その分布を減らし、一部を０．１μ
ｍ以上の大きさに成長させるためである。温度は高く、
長時間はど好ましい。しかし実用上、経湾性から２０ｈ
ｒ以内とする。６００℃以上では反応が速いため、３時
間以上加熱すればよい。
するために限定される。鋳塊加熱を５８０℃以上で８ｈ
ｒ以上行うことは、０．１μｍ未満の化合物を溶入化さ
せることによって、その分布を減らし、一部を０．１μ
ｍ以上の大きさに成長させるためである。温度は高く、
長時間はど好ましい。しかし実用上、経湾性から２０ｈ
ｒ以内とする。６００℃以上では反応が速いため、３時
間以上加熱すればよい。
熱間圧延、中間焼鈍は、合金板の厚みを調整するために
行われるが、その後の加熱処理で再び合金成分の析出を
促進させるためには、３０％以上の冷間加工が加え・ら
れていると都合がよい。
行われるが、その後の加熱処理で再び合金成分の析出を
促進させるためには、３０％以上の冷間加工が加え・ら
れていると都合がよい。
熱間圧延は４５０〜５５０’Ｃ１中間焼鈍の加熱処理は
３５０〜４５０℃で５〜２０ｈｒ行つとよい。
３５０〜４５０℃で５〜２０ｈｒ行つとよい。
最終的に行う合金板の加熱処理は、合金成分を析出させ
、かつ、その大きさを大きくするためである。その温度
が３００℃未満では効果が小さいし、４５０℃より高い
と再結晶粒が粗大に成長して、合金板の強度、加工性を
損い好ましくない。
、かつ、その大きさを大きくするためである。その温度
が３００℃未満では効果が小さいし、４５０℃より高い
と再結晶粒が粗大に成長して、合金板の強度、加工性を
損い好ましくない。
このようにして作られた軟質板材のフィン加工に際して
は、２０％より大きい加工度では再結晶粒が粗大になり
にくいため２０％以下の加工度が好ましい。
は、２０％より大きい加工度では再結晶粒が粗大になり
にくいため２０％以下の加工度が好ましい。
再結晶粒が細かいと、粒界部分へのろう材の侵入が多く
なって好ましくない。ろう付けのための加熱に当って、
５５０℃まで加熱昇温したときに再結晶粒径は１００μ
ｍ以上好ましくは２００〜５００μｍの大きさに成長す
ることが、ろう材によるエロージョン防止（軽減）と構
造体の強度維持のために好ましい。
なって好ましくない。ろう付けのための加熱に当って、
５５０℃まで加熱昇温したときに再結晶粒径は１００μ
ｍ以上好ましくは２００〜５００μｍの大きさに成長す
ることが、ろう材によるエロージョン防止（軽減）と構
造体の強度維持のために好ましい。
ろう付け時の昇温速度を５〜ｂ
るのは、これより速い昇温では、本発明条件によらなく
ても、好結果が期待できること、また、遅い場合はろう
付け構造体の工業生産において経済的、設備能力的にほ
とんどあり得ないことから限定した。
ても、好結果が期待できること、また、遅い場合はろう
付け構造体の工業生産において経済的、設備能力的にほ
とんどあり得ないことから限定した。
［実施例」
表１に示す成分を有するアルミニウム合金鋳塊を半連続
鋳造法で造塊した。鋳塊加熱を５８０℃ｘ １０ｈｒの
条件で行い、５５０ ”Ｃで熱間圧延し、その後０．４
ｍｍまで冷間圧延した。中間焼鈍を４００６Ｃｘ １０
ｈｒの条件で行い、０．２ｍｍまで冷間圧延した。板厚
減少率は５０％である。０．２ｍｍ厚板の焼鈍を３５０
℃ｘ ３ｈｒの条件で行い軟質板とした。
鋳造法で造塊した。鋳塊加熱を５８０℃ｘ １０ｈｒの
条件で行い、５５０ ”Ｃで熱間圧延し、その後０．４
ｍｍまで冷間圧延した。中間焼鈍を４００６Ｃｘ １０
ｈｒの条件で行い、０．２ｍｍまで冷間圧延した。板厚
減少率は５０％である。０．２ｍｍ厚板の焼鈍を３５０
℃ｘ ３ｈｒの条件で行い軟質板とした。
０．２ｍｍ厚軟質板の０．１ｍｍ未満と０．１〜１μｍ
の大きさの析出物の分布を画像解析装置（■二しコ製、
Ｌ ｕｚｅｘ５００ ）を用いて測定し、表１にその結
果を示す。
の大きさの析出物の分布を画像解析装置（■二しコ製、
Ｌ ｕｚｅｘ５００ ）を用いて測定し、表１にその結
果を示す。
このようにして作成した軟質板をフィンピッチ２．７Ｆ
ｎｒｑ、フィン高さ９〜ｊ１ｍｍのフィンに成形した。
ｎｒｑ、フィン高さ９〜ｊ１ｍｍのフィンに成形した。
フィン高さ９ｍｍの場合のフィン加工度は５〜１５％、
フィン高さ１１０ｌ１１の場合のフィン加工度は５〜２
０％、フィン高さ１１ｍｍの場合のフィン加工度は１０
〜２５％であった。（この値は断面の硬度変化から推計
した） そして、第１図に示すように、フィン１の上下をＪＩＳ
Ａ ３００３にＪＩＳ Ａ ４００４をクラ
ッドした板２．３で挾み、実験用フィンコアとした。こ
のコアに応力０．２ｋ（ｉｆ ／ｃｍ２相当の重りをの
せ、真空度約５ｘ １０＝ Ｔ Ｂｒの真空加熱炉にて
６００℃まで加熱しろう付けした。
フィン高さ１１０ｌ１１の場合のフィン加工度は５〜２
０％、フィン高さ１１ｍｍの場合のフィン加工度は１０
〜２５％であった。（この値は断面の硬度変化から推計
した） そして、第１図に示すように、フィン１の上下をＪＩＳ
Ａ ３００３にＪＩＳ Ａ ４００４をクラ
ッドした板２．３で挾み、実験用フィンコアとした。こ
のコアに応力０．２ｋ（ｉｆ ／ｃｍ２相当の重りをの
せ、真空度約５ｘ １０＝ Ｔ Ｂｒの真空加熱炉にて
６００℃まで加熱しろう付けした。
昇温速度は５〜ｂ
１２０〜ｂ
第２図に示すようにろう付け後の座屈量αを測定し表１
に示した。
に示した。
また、０．２ｎ＋ａ＋を軟質板の耐食性を確認するため
に、５％食塩水（３５℃）を１００時間噴霧し、ＪＩＳ
Ｚ ２３７１に準拠して耐食性試験を行い、その
結果をＪＩＳ Ａ １０５０と相対的に比較して評
価し、表１に示した。なお、ＪＩＳ Ａｌ０５０の成
分は、Ｆｅ ： ０，２６％、３ｉ ： ０．０
８％で他はｏ、ｏｉ％以下の不可避不純物であり、製造
法は実施例の場合と同じとした。
に、５％食塩水（３５℃）を１００時間噴霧し、ＪＩＳ
Ｚ ２３７１に準拠して耐食性試験を行い、その
結果をＪＩＳ Ａ １０５０と相対的に比較して評
価し、表１に示した。なお、ＪＩＳ Ａｌ０５０の成
分は、Ｆｅ ： ０，２６％、３ｉ ： ０．０
８％で他はｏ、ｏｉ％以下の不可避不純物であり、製造
法は実施例の場合と同じとした。
表１の各材料について説明する。
本発明による板材はＮ００１〜８である。Ｎｏ。
１はＦｅ／Ｓｉを上限の４．０． Ｍｎ ｆｆｉを上限
近傍の１．５８％とした材料である。Ｎ Ｏ１２はＦｅ
／Ｓｉを下限近傍の１．１、Ｍｎｆ＆を上限の１．６０
％とした材料である。Ｎｏ、３はＭｎ／Ｓ１を下限近傍
の３．２．５ｉｆｆｉを上限近傍の０．３８％とした材
料である。Ｎｏ、４はＭｎ／Ｓｉを上限近傍の１１．１
とした材料である。Ｎｏ。
近傍の１．５８％とした材料である。Ｎ Ｏ１２はＦｅ
／Ｓｉを下限近傍の１．１、Ｍｎｆ＆を上限の１．６０
％とした材料である。Ｎｏ、３はＭｎ／Ｓ１を下限近傍
の３．２．５ｉｆｆｉを上限近傍の０．３８％とした材
料である。Ｎｏ、４はＭｎ／Ｓｉを上限近傍の１１．１
とした材料である。Ｎｏ。
５はＦｅ量を上限近傍の０．７７％、Ｑｕ量を上限近傍
の０．１８％とした材料である。Ｎｏ、６はＭｎ量を下
限近傍の１．０８％とした材料である。
の０．１８％とした材料である。Ｎｏ、６はＭｎ量を下
限近傍の１．０８％とした材料である。
Ｎｏ、７はＦｅ／ＳｉおよびＭｎ／Ｓｉを下限近傍とし
、０．１〜１μｍの析出物の分布密度を下限近傍とした
材料である。Ｎｏ、８はフィン高さを１０ｍｍとし、フ
ィン加工度を上限の２０％まで上げたものである。
、０．１〜１μｍの析出物の分布密度を下限近傍とした
材料である。Ｎｏ、８はフィン高さを１０ｍｍとし、フ
ィン加工度を上限の２０％まで上げたものである。
比較材はＮｏ９〜１９である。ＮＯ１９はＦｅ／Ｓｉを
上限を越える材料である。Ｎｏ、１０はＦｅ量 Ｓ ｉ
の下限を下まわる材料である。Ｎ Ｏ，１１はＭｎ／Ｓ
ｉの上限を越える材料である。ＮＯ，１２はＭｎ／Ｓｉ
の下限を下まわる材料である。
上限を越える材料である。Ｎｏ、１０はＦｅ量 Ｓ ｉ
の下限を下まわる材料である。Ｎ Ｏ，１１はＭｎ／Ｓ
ｉの上限を越える材料である。ＮＯ，１２はＭｎ／Ｓｉ
の下限を下まわる材料である。
Ｎｏ、１３はＦｅ量の上限を越える材料である。
Ｎｏ、１４はＭｎ量の上限を越える材料である。
Ｎｏ、ｔ５は５ｉｆｆｌの上限を越える材料である。
Ｎｏ、１６はＣｕｌの上限を越える材料である。
Ｎｏ、、１７はＭｎ量を極端に小さくし、かつＦｅ／Ｓ
ｉ 、Ｍｎ ／Ｓｉを下限近傍とすることで、０．１〜
１μｍの析出物の分布密度を下限より下まわるようにし
た材料である。ＮＯ，１８はフィン高さを１１１１１ｍ
とし、フィン加工度を２０％を越える２５％まで上げた
ものである。Ｎｏ、１９はろう付け加熱時の昇温速度を
１００℃／ｈｒを上まわる１２０〜ｂ 表１．のＮｏ、１〜８の本発明による板材のろう付け構
造体は、座屈試験結果から１００μｍ以下の座屈量を示
し、耐座屈性に優れていることがわかる。ま、耐食性も
ＪＩＳ Ａ １０５０より若干劣るものがあるもの
の良好といえる。
ｉ 、Ｍｎ ／Ｓｉを下限近傍とすることで、０．１〜
１μｍの析出物の分布密度を下限より下まわるようにし
た材料である。ＮＯ，１８はフィン高さを１１１１１ｍ
とし、フィン加工度を２０％を越える２５％まで上げた
ものである。Ｎｏ、１９はろう付け加熱時の昇温速度を
１００℃／ｈｒを上まわる１２０〜ｂ 表１．のＮｏ、１〜８の本発明による板材のろう付け構
造体は、座屈試験結果から１００μｍ以下の座屈量を示
し、耐座屈性に優れていることがわかる。ま、耐食性も
ＪＩＳ Ａ １０５０より若干劣るものがあるもの
の良好といえる。
表１のＮ０８９〜１５、Ｎ０８１７〜１９の比較例によ
るろう付け構造体は、１００μｍ以上の座屈量を示し、
耐座屈性に劣ることがわかる。また、ＣＩ量が０．２％
を越えるＮＯ，１６は耐食性に劣る。
るろう付け構造体は、１００μｍ以上の座屈量を示し、
耐座屈性に劣ることがわかる。また、ＣＩ量が０．２％
を越えるＮＯ，１６は耐食性に劣る。
（以下余白）
実施例２
次に表２に示す合金Ａ、Ｂを半連続鋳造法で鋳塊となし
、表３に示すような製造条件を組み合せて得られた０、
２ｍｍ厚軟質板の化合物の分布と、実施例１と同様にし
て試験したフィン座屈量は表３のとおりであった。
、表３に示すような製造条件を組み合せて得られた０、
２ｍｍ厚軟質板の化合物の分布と、実施例１と同様にし
て試験したフィン座屈量は表３のとおりであった。
Ｎ ｏ、２４〜２７の如く、熱処理条件が不適当なとき
は、０．１μｍ未満の析出物が多くなり、ろう付け時に
エロージョンを招き、座屈しやすくなる。
は、０．１μｍ未満の析出物が多くなり、ろう付け時に
エロージョンを招き、座屈しやすくなる。
（以下余白）
［発明の効果］
本発明によれば、ゆるやかな昇温速度による大型真空ろ
う付けにおいて、座屈の少ないアルミニウム合金軟質板
を得ることができる。
う付けにおいて、座屈の少ないアルミニウム合金軟質板
を得ることができる。
第１図は本発明の実施例の試験片の説明図、第２図は試
験結果の説明図である。 １・・・フィン ２．３・・・板
験結果の説明図である。 １・・・フィン ２．３・・・板
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｍｎ：１．０〜１．６％（重量％、以下同じ）、Ｆｅ
：０．８％以下、Ｓｉ：０．４％以下、Ｃｕ：０．２％
以下を含む残部Ａｌと不可避不純物で、かつ、Ｆｅ／Ｓ
ｉ＝１〜４ Ｍｎ／Ｓｉ＝３〜１２ である合金材料を、通常の半連続鋳造法で鋳塊とし、５
８０〜６００℃で８〜２０ｈｒまたは６００℃を越える
融点以下で３〜２０ｈｒ加熱し、４５０〜５５０℃で熱
間圧延し、冷間圧延を行わないかまたは冷間圧延を行っ
た後、３５０〜４５０℃で５〜２０ｈｒ加熱処理し、さ
らに板厚減少率３０％以上の冷間圧延を行い、３００〜
４５０℃で１〜２０ｈｒ加熱処理することにより、材料
内の金属間化合物のうち、０．１〜１μｍの大きさの化
合物を１×１０＾５個／ｍｍ＾２以上、０．１μｍ未満
の大きさの化合物を１×１０＾４個／ｍｍ＾２以下とす
ることを特徴とする真空ろう付け用アルミニウム合金軟
質板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7811789A JPH0699785B2 (ja) | 1989-03-31 | 1989-03-31 | 真空ろう付け用アルミニウム合金軟質板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7811789A JPH0699785B2 (ja) | 1989-03-31 | 1989-03-31 | 真空ろう付け用アルミニウム合金軟質板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02259052A true JPH02259052A (ja) | 1990-10-19 |
| JPH0699785B2 JPH0699785B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=13652941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7811789A Expired - Fee Related JPH0699785B2 (ja) | 1989-03-31 | 1989-03-31 | 真空ろう付け用アルミニウム合金軟質板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0699785B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012087401A (ja) * | 2010-09-21 | 2012-05-10 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | 高強度アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 |
| CN117463772A (zh) * | 2023-10-09 | 2024-01-30 | 深思有形(深圳)科技有限公司 | 一种辊压热成形钢零部件制造方法及生产系统 |
| CN119897541A (zh) * | 2024-12-25 | 2025-04-29 | 北京科技大学 | 一种gh2909合金部件的真空钎焊及热处理工艺 |
-
1989
- 1989-03-31 JP JP7811789A patent/JPH0699785B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012087401A (ja) * | 2010-09-21 | 2012-05-10 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | 高強度アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 |
| CN117463772A (zh) * | 2023-10-09 | 2024-01-30 | 深思有形(深圳)科技有限公司 | 一种辊压热成形钢零部件制造方法及生产系统 |
| CN119897541A (zh) * | 2024-12-25 | 2025-04-29 | 北京科技大学 | 一种gh2909合金部件的真空钎焊及热处理工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0699785B2 (ja) | 1994-12-07 |
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