JPH02283637A - 熱硬化性樹脂成形品用ガラス粉末 - Google Patents
熱硬化性樹脂成形品用ガラス粉末Info
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- JPH02283637A JPH02283637A JP10471089A JP10471089A JPH02283637A JP H02283637 A JPH02283637 A JP H02283637A JP 10471089 A JP10471089 A JP 10471089A JP 10471089 A JP10471089 A JP 10471089A JP H02283637 A JPH02283637 A JP H02283637A
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- glass
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C12/00—Powdered glass; Bead compositions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/02—Granular materials, e.g. microballoons
- C04B14/04—Silica-rich materials; Silicates
- C04B14/22—Glass ; Devitrified glass
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- Glass Compositions (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、人造大理石等に使用したとき透明感を有し高
級感を与え、しかも熱水等に対して優れた耐久性を有す
る樹脂成形品用のガラス粉末に関するのもで、その目的
は注型法で成形するときに前記ガラス粉末を充填剤とし
て含有する未硬化状態の熱硬化性樹脂液の粘度を比較的
低粘度にすることによって優れた注型加工性を付与する
ことにある。
級感を与え、しかも熱水等に対して優れた耐久性を有す
る樹脂成形品用のガラス粉末に関するのもで、その目的
は注型法で成形するときに前記ガラス粉末を充填剤とし
て含有する未硬化状態の熱硬化性樹脂液の粘度を比較的
低粘度にすることによって優れた注型加工性を付与する
ことにある。
現在、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂などの熱
硬化性樹脂を基材とする人造大理石がバスタブ、洗面化
粧台、内装パネル、その他インテリア製品として多用さ
れており、それに用いられる充填材には水酸化アルミニ
ウム、水酸化マグネシウム、ガラス粉末等が考えられる
が、バスタブなどの耐熱、耐煮沸性が要求される分野の
需要か増大するにつれて、熱的に安定なガラス粉末がほ
ぼ独占的に使用されるようになった。
硬化性樹脂を基材とする人造大理石がバスタブ、洗面化
粧台、内装パネル、その他インテリア製品として多用さ
れており、それに用いられる充填材には水酸化アルミニ
ウム、水酸化マグネシウム、ガラス粉末等が考えられる
が、バスタブなどの耐熱、耐煮沸性が要求される分野の
需要か増大するにつれて、熱的に安定なガラス粉末がほ
ぼ独占的に使用されるようになった。
しかし、従来から市販されているガラス粉末を充填剤と
して用いた熱硬化性樹脂成形品の耐煮沸性が不十分であ
ることに着目し、先に本発明者等は熱水等に対する耐久
性について鋭意研究を続け、その結果ガラス粉末のアル
カリ溶出量が、得られる熱硬化性樹脂成形品の耐水、耐
煮沸性に大きな影響を与えることを知見し、そのために
はガラス粉末中のＮａ２Ｏの量を４．０重量％以下に抑
える必要があることを見出し、また得られる熱硬化性樹
脂成形品に無色の透明感を与えることについても鋭意研
究を続け、その結果熱硬化性樹脂の屈折率に類似した屈
折率を有するガラス粉末を充填剤として用いるだけでな
く、ガラス粉末中のＦｅｔＯａの量が０．１重量％以下
であることが無色の熱硬化性樹脂成形品を得るための不
可欠の要因であることを見出し、下記の組成 ＳｉＯ□、５１．０〜５５．０重量％ Ａｌ２Ｏ，１２，０〜１５．０ ！／Ｃａ０ ２０
．０〜２５．０ 〃 ＭｇＯ０〜 ４．０〃 １１２０、 ４．５〜６．５ ｌ／Ｎａ ２０
１．５〜４．０ ツノＡＳ、０３
０〜０．２ ” ５ｂ２０ｓ ０〜 ０．２〃 Ｆｅ２Ｏ３≦ ０．１〃 但し、ＣａＯ＋ Ｍｇ０＝ ２２．０〜２６．０重量％
であって、さらに上記組成物１００重量部に対してフッ
素が０．２〜１．６重量部含有されているガラス粉末の
表面をシランカップリング剤又はオルガノシロキサンで
処理し、該ガラス粉末を充填剤として用いることによっ
て耐水性の優れた熱硬化性樹脂成形品が得られることを
知見して特許出願を行った。（特願昭６３−８８６００
）。
して用いた熱硬化性樹脂成形品の耐煮沸性が不十分であ
ることに着目し、先に本発明者等は熱水等に対する耐久
性について鋭意研究を続け、その結果ガラス粉末のアル
カリ溶出量が、得られる熱硬化性樹脂成形品の耐水、耐
煮沸性に大きな影響を与えることを知見し、そのために
はガラス粉末中のＮａ２Ｏの量を４．０重量％以下に抑
える必要があることを見出し、また得られる熱硬化性樹
脂成形品に無色の透明感を与えることについても鋭意研
究を続け、その結果熱硬化性樹脂の屈折率に類似した屈
折率を有するガラス粉末を充填剤として用いるだけでな
く、ガラス粉末中のＦｅｔＯａの量が０．１重量％以下
であることが無色の熱硬化性樹脂成形品を得るための不
可欠の要因であることを見出し、下記の組成 ＳｉＯ□、５１．０〜５５．０重量％ Ａｌ２Ｏ，１２，０〜１５．０ ！／Ｃａ０ ２０
．０〜２５．０ 〃 ＭｇＯ０〜 ４．０〃 １１２０、 ４．５〜６．５ ｌ／Ｎａ ２０
１．５〜４．０ ツノＡＳ、０３
０〜０．２ ” ５ｂ２０ｓ ０〜 ０．２〃 Ｆｅ２Ｏ３≦ ０．１〃 但し、ＣａＯ＋ Ｍｇ０＝ ２２．０〜２６．０重量％
であって、さらに上記組成物１００重量部に対してフッ
素が０．２〜１．６重量部含有されているガラス粉末の
表面をシランカップリング剤又はオルガノシロキサンで
処理し、該ガラス粉末を充填剤として用いることによっ
て耐水性の優れた熱硬化性樹脂成形品が得られることを
知見して特許出願を行った。（特願昭６３−８８６００
）。
しかし、このようにして形成された平均粒径約３０〜３
５μｍのガラス粉末を不飽和ポリエステル樹脂に混合し
た、充填剤入り熱硬化性樹脂はプレス法で成形する場合
は何も問題がなかったが、注型法で成形しようとすると
ガラス粉末１９０重量部をイソ系不飽和ポリエステル樹
脂１００重量部と混合すると粘度が４０．０００〜４５
．０ＯＯＣＰにもなり、脱泡が極めて困難である、混合
攪拌容器から成形用型へ注ぎ入れるときに攪拌容器中に
充填剤入り熱硬化性樹脂が多量に残留する。更に注型用
型容器の狭い部分へ樹脂がうまく浸入してゆかないなど
注型流動性が不十分であることに起因する欠点が存在し
た。
５μｍのガラス粉末を不飽和ポリエステル樹脂に混合し
た、充填剤入り熱硬化性樹脂はプレス法で成形する場合
は何も問題がなかったが、注型法で成形しようとすると
ガラス粉末１９０重量部をイソ系不飽和ポリエステル樹
脂１００重量部と混合すると粘度が４０．０００〜４５
．０ＯＯＣＰにもなり、脱泡が極めて困難である、混合
攪拌容器から成形用型へ注ぎ入れるときに攪拌容器中に
充填剤入り熱硬化性樹脂が多量に残留する。更に注型用
型容器の狭い部分へ樹脂がうまく浸入してゆかないなど
注型流動性が不十分であることに起因する欠点が存在し
た。
本発明の目的は高い充填剤濃度を維持して優れた機械的
強度を発揮させるとともに優れた流動性を発現する熱硬
化性樹脂成形品用ガラス粉末を提供することにある。
強度を発揮させるとともに優れた流動性を発現する熱硬
化性樹脂成形品用ガラス粉末を提供することにある。
本発明者等はガラス粉末を充填剤として混合した熱硬化
性樹脂、特に不飽和ポリエステル樹脂の粘度について種
々検討を行い、その結果ガラス粉末の粒度分布が特定の
範囲内にあることが２５．０００ＣＰ以下の比較的低粘
度の充填剤入り熱硬化性樹脂を得るための不可欠の要因
であることを見出し、本発明を完成させるに至った。す
なわち、本発明は、下記の組成 ５ｉｎ２５１．０〜５５．０重量％ Ａｈａ、 １２．０〜１５．０ 〃ＣａＯ２０，０
〜２５．０ 〃 ＭｇＯ０〜４．０〃 Ｂ２Ｏ３３，５〜６．５１／ Ｎａ２０１．５〜４．０ノ／ Ａｓ２０３０〜０．２〃 ｓｂ、ｏ、 ｏ 〜 ０．２ ノ！Ｆ
ｅ、０３ ≦ ０．１ ”但し、Ｃ
ａＯ十Ｍｇ０＝ ２２．０〜２６．５重量％であり、さ
らに上記の組成物１００重量部に対してフッ素が０．２
〜１．６重量部含有されているガラス粉末であって、粒
径１０μｍ未満が２５±５重量％、１１〜５０μｍが４
０±５重量％、５１μｍ以上が３５±５重量％の粒度分
布を有し、平均粒径か３０〜３５μｍで、かつ最大粒径
が１８０μｍ以下である熱硬化性樹脂成形品用ガラス粉
末である。
性樹脂、特に不飽和ポリエステル樹脂の粘度について種
々検討を行い、その結果ガラス粉末の粒度分布が特定の
範囲内にあることが２５．０００ＣＰ以下の比較的低粘
度の充填剤入り熱硬化性樹脂を得るための不可欠の要因
であることを見出し、本発明を完成させるに至った。す
なわち、本発明は、下記の組成 ５ｉｎ２５１．０〜５５．０重量％ Ａｈａ、 １２．０〜１５．０ 〃ＣａＯ２０，０
〜２５．０ 〃 ＭｇＯ０〜４．０〃 Ｂ２Ｏ３３，５〜６．５１／ Ｎａ２０１．５〜４．０ノ／ Ａｓ２０３０〜０．２〃 ｓｂ、ｏ、 ｏ 〜 ０．２ ノ！Ｆ
ｅ、０３ ≦ ０．１ ”但し、Ｃ
ａＯ十Ｍｇ０＝ ２２．０〜２６．５重量％であり、さ
らに上記の組成物１００重量部に対してフッ素が０．２
〜１．６重量部含有されているガラス粉末であって、粒
径１０μｍ未満が２５±５重量％、１１〜５０μｍが４
０±５重量％、５１μｍ以上が３５±５重量％の粒度分
布を有し、平均粒径か３０〜３５μｍで、かつ最大粒径
が１８０μｍ以下である熱硬化性樹脂成形品用ガラス粉
末である。
しかして、上記のガラス組成は、人造大理石等に使用す
る樹脂成形品に使用したとき透明感を有し、高級感を与
え、かつ熱水等に対して優れた耐久性を与えるために必
須の要件であることは特願昭６３−８８６００号出願明
細書に記載した通りである。
る樹脂成形品に使用したとき透明感を有し、高級感を与
え、かつ熱水等に対して優れた耐久性を与えるために必
須の要件であることは特願昭６３−８８６００号出願明
細書に記載した通りである。
なお、本発明に使用するガラス粉末は、特許請求の範囲
に記載した組成範囲の量の各酸化物及びフッ素を含む原
料をミキサーで充分混合し、これをクロム、鉄、チタン
、その他のガラス着色成分となる遷移元素を含まない耐
火物で内張すされた溶融炉で溶融する。約１９００°Ｃ
で溶融されて泡や脈理などの欠点のなくなった均質な高
温溶融カラスを溶融炉の底部のノズルから水を張った水
砕槽中へ流し落として急冷し２〜１５ｍｍの大きさの水
砕粗砕ガラスを作る。この水砕粗砕物を水と共に脱水装
置へ送太し脱水した後受箱中に貯蔵する。分離された水
は循環ポンプによって水砕槽中へ戻して再使用する。
に記載した組成範囲の量の各酸化物及びフッ素を含む原
料をミキサーで充分混合し、これをクロム、鉄、チタン
、その他のガラス着色成分となる遷移元素を含まない耐
火物で内張すされた溶融炉で溶融する。約１９００°Ｃ
で溶融されて泡や脈理などの欠点のなくなった均質な高
温溶融カラスを溶融炉の底部のノズルから水を張った水
砕槽中へ流し落として急冷し２〜１５ｍｍの大きさの水
砕粗砕ガラスを作る。この水砕粗砕物を水と共に脱水装
置へ送太し脱水した後受箱中に貯蔵する。分離された水
は循環ポンプによって水砕槽中へ戻して再使用する。
受箱中の粗砕ガラスは１３０℃で約１時間熱風乾燥後ホ
ッパーを経て一定最がボールミル中へ投入され、乾式粉
砕法て拉径約５〜３０μｍになるように粉砕時間を色々
変えて粉砕した後、８０メツシユ以下の篩で篩分して最
大粒径１８０μｍ以下のものを使用に供する。
ッパーを経て一定最がボールミル中へ投入され、乾式粉
砕法て拉径約５〜３０μｍになるように粉砕時間を色々
変えて粉砕した後、８０メツシユ以下の篩で篩分して最
大粒径１８０μｍ以下のものを使用に供する。
上記の工程で得られたガラス粉末の特性は下記の通りで
あった。
あった。
一方、本発明に用いられる熱硬化性樹脂としてはその耐
熱水性、耐薬品性等から一般に不飽和ポリエステル樹脂
が適当であるが、硬化後十分な透明性を有するものであ
ればその種類を問わず、用途に応じて屈折率１．５６に
合わせて成分を調整されたアクリル樹脂やエポキシ樹脂
等が使用できる。
熱水性、耐薬品性等から一般に不飽和ポリエステル樹脂
が適当であるが、硬化後十分な透明性を有するものであ
ればその種類を問わず、用途に応じて屈折率１．５６に
合わせて成分を調整されたアクリル樹脂やエポキシ樹脂
等が使用できる。
また、熱硬化性樹脂成形品の耐煮沸性向性のために本発
明においてガラス粉末の表面を処理するために所望に応
じて使用されるシランカップリング剤又はオルガノポリ
シロキサンはガラス１００重量部に対して、Ｇ、０１〜
０．５重量部であることが望ましい。０．５重量部以上
使用しても熱硬化性樹脂成形品の耐煮沸性はそれ以上は
とんど向上しな（、一方０．０１重量部未満では耐煮沸
性が不足するからである。
明においてガラス粉末の表面を処理するために所望に応
じて使用されるシランカップリング剤又はオルガノポリ
シロキサンはガラス１００重量部に対して、Ｇ、０１〜
０．５重量部であることが望ましい。０．５重量部以上
使用しても熱硬化性樹脂成形品の耐煮沸性はそれ以上は
とんど向上しな（、一方０．０１重量部未満では耐煮沸
性が不足するからである。
更に表面処理されたガラス粉末の大きさは成形品表面に
粗いガラス粒子が突出しないためにも又樹脂への混合を
容易にするためにも８０メツシユを全通することが好ま
しく、また８０メツシユを全通する表面処理されたガラ
ス粒子の樹脂への添加割合は樹脂成形時の作業性、成形
品の機械的強度から熱硬化性樹脂１００重量部に対して
２０〜２５０重量部であることが望ましい。
粗いガラス粒子が突出しないためにも又樹脂への混合を
容易にするためにも８０メツシユを全通することが好ま
しく、また８０メツシユを全通する表面処理されたガラ
ス粒子の樹脂への添加割合は樹脂成形時の作業性、成形
品の機械的強度から熱硬化性樹脂１００重量部に対して
２０〜２５０重量部であることが望ましい。
しかして、本発明は前記組成の粗砕ガラスをボールミル
中で適度の粉砕時間を選定するとともに篩分用篩目の大
きさを選定組合せることによって特定の粒度分布を有す
るガラス粉末を得ることを可能にし、これによってガラ
ス粉末を添加混合した熱硬化性樹脂液の粘度が２５．０
ＯＯＣＰ以下、好ましくは１５．０００〜２０，０ＯＯ
ＣＰ （充填剤１９０部／樹脂１００部）の注型流動性
の優れた熱硬化性樹脂成形品用ガラス粉末を得ることに
成功したものである。
中で適度の粉砕時間を選定するとともに篩分用篩目の大
きさを選定組合せることによって特定の粒度分布を有す
るガラス粉末を得ることを可能にし、これによってガラ
ス粉末を添加混合した熱硬化性樹脂液の粘度が２５．０
ＯＯＣＰ以下、好ましくは１５．０００〜２０，０ＯＯ
ＣＰ （充填剤１９０部／樹脂１００部）の注型流動性
の優れた熱硬化性樹脂成形品用ガラス粉末を得ることに
成功したものである。
次に本発明を具体的な実施例により特定の粒度分布を持
たない従来のガラス粉末を混合した場合と比較して１本
発明の有効性を明らかにする。
たない従来のガラス粉末を混合した場合と比較して１本
発明の有効性を明らかにする。
実施例及び参考例に使用したガラスの組成を表１に示す
。
。
また、実施例及び参考例とも粗砕ガラスの粉砕はドラム
外径６０６ｍｍ、長さ６０６ｍｍ、内容積１００１のボ
ールミル中、直径２５ｍｍのボールとともに表１に示す
組成のガラス水砕粗砕物３０ｋｇを仕込み回転数３５ｒ
ｐｍで所定時間乾式粉砕を行った。このようにして得た
４０メツシュ〜１２０メツシユ篩通過物を収集し、この
ガラス粉末１００重量部にγ−メタクリロキシプロピル
トリメトキシシランの１．５重量％溶液１００重量部を
添加して表面処理を行い、脱水後１３０℃で２時間乾燥
した。このガラス粉末の表面に付着したシランカップリ
ング剤の量は０．１重量％であった。
外径６０６ｍｍ、長さ６０６ｍｍ、内容積１００１のボ
ールミル中、直径２５ｍｍのボールとともに表１に示す
組成のガラス水砕粗砕物３０ｋｇを仕込み回転数３５ｒ
ｐｍで所定時間乾式粉砕を行った。このようにして得た
４０メツシュ〜１２０メツシユ篩通過物を収集し、この
ガラス粉末１００重量部にγ−メタクリロキシプロピル
トリメトキシシランの１．５重量％溶液１００重量部を
添加して表面処理を行い、脱水後１３０℃で２時間乾燥
した。このガラス粉末の表面に付着したシランカップリ
ング剤の量は０．１重量％であった。
この表面処理したガラス粉末を熱硬化性樹脂用充填剤と
して用いる。
して用いる。
表１
参考例１〜３
ガラス２の組成を有するガラス水砕粗砕物をボールミル
中で７０分間粉砕した。
中で７０分間粉砕した。
しかして、従来１００メツシユ篩で篩分していたため、
細粒成分が多く粗粒成分が少なくなり、その結果比表面
積が大きくなるため充填剤入り熱硬化性樹脂の粘度が大
きくなると考えて篩い分はメツシュを８０メツシユ及び
６０メツシユに変えたガラス粉末試料を調製した。なお
、平均粒径は３０μｍであった。
細粒成分が多く粗粒成分が少なくなり、その結果比表面
積が大きくなるため充填剤入り熱硬化性樹脂の粘度が大
きくなると考えて篩い分はメツシュを８０メツシユ及び
６０メツシユに変えたガラス粉末試料を調製した。なお
、平均粒径は３０μｍであった。
上記の各メツシュ篩通過ガラス粉末各１９０重量部を硬
化促進剤としてメチルエチルケトンパーオキサイド〔日
本油脂製：商品名パーメック〕０．５重量部を含むイソ
系不飽和ポリエステル樹脂〔日本ユピカ６５１４３ １
００重蚤部とよく混合し、５分間減圧脱泡後、その粘度
を測定した。
化促進剤としてメチルエチルケトンパーオキサイド〔日
本油脂製：商品名パーメック〕０．５重量部を含むイソ
系不飽和ポリエステル樹脂〔日本ユピカ６５１４３ １
００重蚤部とよく混合し、５分間減圧脱泡後、その粘度
を測定した。
結果を表２に示す。
表２
篩分メツシュ数を従来使用していた１００メツシユから
８０メツシユに変更するだけで従来に比べて約５０％粘
度が低下した。
８０メツシユに変更するだけで従来に比べて約５０％粘
度が低下した。
しかし、６０メツシユにすると逆に粘度が増大した。こ
れは適性な粘度分布よりも粗粒が多すぎても粘度が上昇
することを示唆している。
れは適性な粘度分布よりも粗粒が多すぎても粘度が上昇
することを示唆している。
参考例４
次にガラス５の組成を有するガラス水砕粗砕物をボール
ミル中で１８０分間粉砕して平均粒径５μｍのガラス粉
末を調製して比較例１〜３と同じ方法によって（８０メ
ツシュ篩通過物）粘度を測定したところ、４５．０００
〜５０．０ＯＯＣＰであった。
ミル中で１８０分間粉砕して平均粒径５μｍのガラス粉
末を調製して比較例１〜３と同じ方法によって（８０メ
ツシュ篩通過物）粘度を測定したところ、４５．０００
〜５０．０ＯＯＣＰであった。
参考例５〜７
上記の参考例１〜４の結果から、平均粒度が小さ過ぎて
は細粒成分が多過ぎる結果比表面積か大き過ぎて粘度が
上昇し過ぎるが、逆に粗粒成分が多過ぎても樹脂の流動
性を損ねることを知見した結果、適正な粒度分布を有す
る粉末が粘度上昇を小さ（する可能性があると考えて、
比較例２の粉末と比較例４の粉末を種々の割合に配合し
たガラス粉末の粘度に及ぼす影響を検討した。
は細粒成分が多過ぎる結果比表面積か大き過ぎて粘度が
上昇し過ぎるが、逆に粗粒成分が多過ぎても樹脂の流動
性を損ねることを知見した結果、適正な粒度分布を有す
る粉末が粘度上昇を小さ（する可能性があると考えて、
比較例２の粉末と比較例４の粉末を種々の割合に配合し
たガラス粉末の粘度に及ぼす影響を検討した。
その代表的な結果を表３に示す。
表３
参考例５の平均粒径３０μのガラス粉末と５μのガラス
粉末を８：２の割合で配合したものが粘度が最も小さい
ことがわかった。
粉末を８：２の割合で配合したものが粘度が最も小さい
ことがわかった。
そこで参考例１のガラス粉末の粒度分布を第１図に、参
考例５のガラス粉末分布を第２図に、参考例４のガラス
粉末の粒度分布を第３図に示す。
考例５のガラス粉末分布を第２図に、参考例４のガラス
粉末の粒度分布を第３図に示す。
これらを粒径１０μｍ未満、１１〜５０μｍ１５１μｍ
以上に区分した結果を表４に示す。
以上に区分した結果を表４に示す。
表４
上記の結果から大粒径のガラス粉末と小粒径のガラス粉
末を適度な割合に混合して適度の粒度分布を有するガラ
ス粉末を混合することによって比較的低粘度の充填剤入
り熱硬化性樹脂が得られることが判明した。
末を適度な割合に混合して適度の粒度分布を有するガラ
ス粉末を混合することによって比較的低粘度の充填剤入
り熱硬化性樹脂が得られることが判明した。
しかしながら、大粒径の粉末と小粒径の粉末をそれぞれ
別々に調製し、しかもそれを特定の比率に配合すること
は装置、時間、場所及び人手が多大にかかり工業的に不
利な方法であり、ガラス粉末製造コストを高めることに
なる。
別々に調製し、しかもそれを特定の比率に配合すること
は装置、時間、場所及び人手が多大にかかり工業的に不
利な方法であり、ガラス粉末製造コストを高めることに
なる。
この混合品の有する適度の粒度分布を有するガラス粉末
を一度に得る方策について種々検討の結果、粉砕時間を
増大し、かつ篩分用の篩目（メツシュ）数が小さ（（大
粒径）にすればよいことを知見した。
を一度に得る方策について種々検討の結果、粉砕時間を
増大し、かつ篩分用の篩目（メツシュ）数が小さ（（大
粒径）にすればよいことを知見した。
実施例１
ガラスｌの組成を有するガラス水砕粗砕物をボールミル
中で粉砕時間を１５〜９０分に変化させて粉砕し、得ら
れた粉末を６０〜１２０メツシユの篩で篩分し、樹脂に
混合後の粘度の測定結果を表５に示す。
中で粉砕時間を１５〜９０分に変化させて粉砕し、得ら
れた粉末を６０〜１２０メツシユの篩で篩分し、樹脂に
混合後の粘度の測定結果を表５に示す。
表５
表５から粉砕時間４５分以上では３０分以下とは逆の傾
向を示し、粉砕時間９０分で８０メツシュ以上の粗粒が
多口の粉末ではほぼ満足できる粘度が得られることがわ
かる。
向を示し、粉砕時間９０分で８０メツシュ以上の粗粒が
多口の粉末ではほぼ満足できる粘度が得られることがわ
かる。
表５中のａ及びｂの粒度分布を表６に示す。
表６
実施例２．３ともほぼ満足できる粘度か得られた。両者
の粒度分布を表８に示す。
の粒度分布を表８に示す。
表８
実施例２〜３
ガラス３又は４の組成を有するガラス水砕粗砕物につい
て粉砕時間及び篩分メツシュ数を変えて実施例１と同様
に実験した結果を表７に示す。
て粉砕時間及び篩分メツシュ数を変えて実施例１と同様
に実験した結果を表７に示す。
表７
なお、参考例、実施例とも充填材入り熱硬化性樹脂の粘
度は、東京計器製のＢＬ粘度計でＮα４０−夕を使用し
て測定した。
度は、東京計器製のＢＬ粘度計でＮα４０−夕を使用し
て測定した。
以上の実施例及び参考例に関する粘度測定テストの結果
から明らかな如く、粉砕時間と篩分用篩目を調節組合せ
て得た本発明の特定の粒度分布を有する粉末を充填剤と
して用いることによって得られた熱硬化性樹脂の粘度は
、従来の粒度分布に特に配慮しなかったガラス粉末を充
填剤として用いることによって得られた熱硬化性樹脂に
比べて極めて低い粘度を示す。従ってバスタブ、洗面化
柱台等の注型法によって製造される。良好な流動性を要
求される分野において、広い利用が期待されるものであ
る。
から明らかな如く、粉砕時間と篩分用篩目を調節組合せ
て得た本発明の特定の粒度分布を有する粉末を充填剤と
して用いることによって得られた熱硬化性樹脂の粘度は
、従来の粒度分布に特に配慮しなかったガラス粉末を充
填剤として用いることによって得られた熱硬化性樹脂に
比べて極めて低い粘度を示す。従ってバスタブ、洗面化
柱台等の注型法によって製造される。良好な流動性を要
求される分野において、広い利用が期待されるものであ
る。
第１図は平均粒径３０μｍの従来のガラス粉末の粒径と
重量割合の関係を示す図であり、第２図は平均粒径３０
μｍのガラス粉末と５μｍのガラス粉末とを８：２の割
合で混合したガラス粉末の粒径と重量割合の関係を示す
図であり、第３図は平均粒径５μｍの従来のガラス粉末
の粒径と重量割合の関係を示す図である。
重量割合の関係を示す図であり、第２図は平均粒径３０
μｍのガラス粉末と５μｍのガラス粉末とを８：２の割
合で混合したガラス粉末の粒径と重量割合の関係を示す
図であり、第３図は平均粒径５μｍの従来のガラス粉末
の粒径と重量割合の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 下記の組成 ＳｉＯ＿２ ５１．０〜５５．０重量％ Ａｌ＿２Ｏ＿３ １２．０〜１５．０〃 ＣａＯ ２０．０〜２５．０〃 ＭｇＯ ０〜４．０〃 Ｂ＿２Ｏ＿３ ４．５〜６．５〃 Ｎａ＿２Ｏ １．５〜４．０〃 Ａｓ＿２Ｏ＿３ ０〜０．２〃 Ｓｂ＿２Ｏ＿３ ０〜０．２〃 Ｆｅ＿２Ｏ＿３ ≦０．１〃 但し、ＣａＯ＋ＭｇＯ＝２２．０〜２６．５重量％であ
り、さらに上記の組成物１００重量部に対してフッ素が
０．１〜１．６重量部含有されているガラス粉末であっ
て、粒径１０μｍ未満が２５±５重量％、１１〜５０μ
ｍが４０±５重量％、５１μｍ以上が３５±５重量％の
粒度分布を有し、平均粒径が３０〜３５μｍで、かつ最
大粒径が１８０μｍ以下であることを特徴とする熱硬化
性樹脂成形品用ガラス粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10471089A JPH0791086B2 (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 熱硬化性樹脂成形品用ガラス粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10471089A JPH0791086B2 (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 熱硬化性樹脂成形品用ガラス粉末 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02283637A true JPH02283637A (ja) | 1990-11-21 |
| JPH0791086B2 JPH0791086B2 (ja) | 1995-10-04 |
Family
ID=14388036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10471089A Expired - Fee Related JPH0791086B2 (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 熱硬化性樹脂成形品用ガラス粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0791086B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102936097A (zh) * | 2011-08-16 | 2013-02-20 | 苏州锦艺新材料科技有限公司 | 一种玻璃微粉及其制备方法 |
| CN103359944A (zh) * | 2012-03-26 | 2013-10-23 | 重庆市锦艺硅材料开发有限公司苏州分公司 | 软性玻璃微粉及其制备方法 |
| CN107109027A (zh) * | 2014-10-30 | 2017-08-29 | 旭玻璃纤维股份有限公司 | 透明abs树脂组合物 |
| KR102802939B1 (ko) * | 2023-11-28 | 2025-05-07 | 주식회사 대동세라믹 | 고온에서 저점도 특성을 갖는 유약 조성물 및 이를 이용하여 제조된 폴리싱 타일 |
-
1989
- 1989-04-26 JP JP10471089A patent/JPH0791086B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102936097A (zh) * | 2011-08-16 | 2013-02-20 | 苏州锦艺新材料科技有限公司 | 一种玻璃微粉及其制备方法 |
| CN103359944A (zh) * | 2012-03-26 | 2013-10-23 | 重庆市锦艺硅材料开发有限公司苏州分公司 | 软性玻璃微粉及其制备方法 |
| CN107109027A (zh) * | 2014-10-30 | 2017-08-29 | 旭玻璃纤维股份有限公司 | 透明abs树脂组合物 |
| KR102802939B1 (ko) * | 2023-11-28 | 2025-05-07 | 주식회사 대동세라믹 | 고온에서 저점도 특성을 갖는 유약 조성물 및 이를 이용하여 제조된 폴리싱 타일 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0791086B2 (ja) | 1995-10-04 |
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