JPH02284935A - ゴム配合物 - Google Patents
ゴム配合物Info
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- JPH02284935A JPH02284935A JP10809289A JP10809289A JPH02284935A JP H02284935 A JPH02284935 A JP H02284935A JP 10809289 A JP10809289 A JP 10809289A JP 10809289 A JP10809289 A JP 10809289A JP H02284935 A JPH02284935 A JP H02284935A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、例えばエンジンマウント、ボディマウント等
の防振ゴム材料として使用されるゴム配合物に関する。
の防振ゴム材料として使用されるゴム配合物に関する。
[従来の技術]
エンジンマウント等、防振ゴム用のゴム材料としては、
従来より、天然ゴム、または天然ゴムにスチレンブタジ
ェンゴム等の合成ゴムを配合したものが広く使用されて
いる。
従来より、天然ゴム、または天然ゴムにスチレンブタジ
ェンゴム等の合成ゴムを配合したものが広く使用されて
いる。
ところで、近年、製品の低コスト化要求が高まっており
、その対策として、ゴム材料の高温・短時間加硫が検討
されている。加硫時間の短縮により単位時間当たりの生
産数を増大させることができるからで、生産効率の向上
による生産コストの低減が可能となる。
、その対策として、ゴム材料の高温・短時間加硫が検討
されている。加硫時間の短縮により単位時間当たりの生
産数を増大させることができるからで、生産効率の向上
による生産コストの低減が可能となる。
[発明が解決しようとする課題]
ところが、天然ゴム系材料を高温・短時間加硫する場合
、通常の硫黄加硫では加硫戻りが発生しやすく、製品の
品質低下が懸念される。特に耐熱性に対する影響が大き
く、高温条件での使用が予想される防振ゴム材料には適
さない。
、通常の硫黄加硫では加硫戻りが発生しやすく、製品の
品質低下が懸念される。特に耐熱性に対する影響が大き
く、高温条件での使用が予想される防振ゴム材料には適
さない。
加硫戻りの少ない加硫方法としては、例えば、ビスマレ
イミド系化合物による加硫が知られている。しかしなが
ら、ビスマレイミド加硫を天然ゴム系材料の加硫に適用
した場合には、成形時、型粘着が発生しやすく、成形品
の離型性が悪いという欠点があった。
イミド系化合物による加硫が知られている。しかしなが
ら、ビスマレイミド加硫を天然ゴム系材料の加硫に適用
した場合には、成形時、型粘着が発生しやすく、成形品
の離型性が悪いという欠点があった。
しかして、本発明は、高温・短時間加硫による加硫戻り
を抑制でき、かつ型粘着が生じることのない離型性に優
れたゴム配合物を得ることを目的とする。
を抑制でき、かつ型粘着が生じることのない離型性に優
れたゴム配合物を得ることを目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明者等は上記目的を達成するために鋭意検討を行な
い、その結果、天然ゴム系材料10゛0重量部に対し酸
化鉄を0.3〜12重量部の割合で配合し、加硫剤とし
てビスマレイミド系化合物を添加したゴム配合物が、型
粘着の抑制に優れた効果を有することを見出した。
い、その結果、天然ゴム系材料10゛0重量部に対し酸
化鉄を0.3〜12重量部の割合で配合し、加硫剤とし
てビスマレイミド系化合物を添加したゴム配合物が、型
粘着の抑制に優れた効果を有することを見出した。
本発明において、天然ゴム系材料としては、天然ゴム(
NR) 、あるいはこれにブタジェンゴム(BR) 、
スチレンブタジェンゴム(SBR)、アクリロニトリル
ブタジェンゴム(NBR)等の合成ゴムをブレンドした
もの等が挙げられる。
NR) 、あるいはこれにブタジェンゴム(BR) 、
スチレンブタジェンゴム(SBR)、アクリロニトリル
ブタジェンゴム(NBR)等の合成ゴムをブレンドした
もの等が挙げられる。
天然ゴム系材料に配合される酸化鉄としては、特にFe
2O3、一般にベンガラと呼ばれる化合物が好適に使用
される。酸化鉄の配合量は、天然ゴム系材料100重量
部に対し0.3〜12重量部である。上記範囲外では型
粘着の抑制に対し十分な効果が得られない。好ましくは
0.5〜10重量部、より好ましくは2〜4重量部であ
る。
2O3、一般にベンガラと呼ばれる化合物が好適に使用
される。酸化鉄の配合量は、天然ゴム系材料100重量
部に対し0.3〜12重量部である。上記範囲外では型
粘着の抑制に対し十分な効果が得られない。好ましくは
0.5〜10重量部、より好ましくは2〜4重量部であ
る。
本発明において、加硫剤として用いられるビスマレイミ
ド系化合物は、下記−形成で表わされる。
ド系化合物は、下記−形成で表わされる。
式中、Rとしては下記1)〜3)が挙げられる。
(X=−0−、−3−−8S
−CH2−、−3O2−>
3) →CH2→−(n=2〜6)
ビスマレイミド系化合物の使用量は、天然ゴム系材料1
00重量部に対し、1〜5重量部とすることが望ましい
。1重量部未満では加硫速度が遅いため成形に時間を要
する。5重量部を超えるとスコーチしやすく、また型粘
着に対する効果が低下するので好ましくない。
00重量部に対し、1〜5重量部とすることが望ましい
。1重量部未満では加硫速度が遅いため成形に時間を要
する。5重量部を超えるとスコーチしやすく、また型粘
着に対する効果が低下するので好ましくない。
加硫系としては、ビスマレイミド系化合物に加えて少量
の硫黄を併用使用してもよく、強度、伸び等の常態物性
を向上させることができる。この場合、硫黄の使用量は
、天然ゴム系材料100重量部に対し、0.1〜1.5
重量部とすることが望ましく、0.1重量部未満では常
態物性の改善効果が小さい。1.5重量部を超えると圧
縮永久歪が増加し、また加硫戻りが発生するおそれがあ
るので好ましくない。
の硫黄を併用使用してもよく、強度、伸び等の常態物性
を向上させることができる。この場合、硫黄の使用量は
、天然ゴム系材料100重量部に対し、0.1〜1.5
重量部とすることが望ましく、0.1重量部未満では常
態物性の改善効果が小さい。1.5重量部を超えると圧
縮永久歪が増加し、また加硫戻りが発生するおそれがあ
るので好ましくない。
本発明のゴム配合物は、天然ゴム系材料に、これら酸化
鉄、ビスマレイミド系化合物等を添加し、通常の方法で
混練、成形した後、通常、180〜200℃で加硫を行
なって製品とする。加硫時間は配合によっても異なるが
、例えば180℃で4〜6分、200℃で2〜3分程度
である。また、本発明のゴム配合物には、通常使用され
る配合剤、例えば補強剤、老化防止剤、加硫促進剤等を
添加してももちろんよい。
鉄、ビスマレイミド系化合物等を添加し、通常の方法で
混練、成形した後、通常、180〜200℃で加硫を行
なって製品とする。加硫時間は配合によっても異なるが
、例えば180℃で4〜6分、200℃で2〜3分程度
である。また、本発明のゴム配合物には、通常使用され
る配合剤、例えば補強剤、老化防止剤、加硫促進剤等を
添加してももちろんよい。
[作用]
本発明では、天然ゴム系材料をビスマレイミド加硫する
際に、酸化鉄を所定量配合することにより成形品の型粘
着を抑制する。そのメカニズムは明確ではないが、ビス
マレイミド加硫物の型粘着の発生は、成形型を構成する
金属表面の水酸基とビスマレイミド系化合物の有するカ
ルボニル基との水素結合が原因と推定され、酸化鉄は、
この結合を阻害する作用を有するものと考えられる。
際に、酸化鉄を所定量配合することにより成形品の型粘
着を抑制する。そのメカニズムは明確ではないが、ビス
マレイミド加硫物の型粘着の発生は、成形型を構成する
金属表面の水酸基とビスマレイミド系化合物の有するカ
ルボニル基との水素結合が原因と推定され、酸化鉄は、
この結合を阻害する作用を有するものと考えられる。
[実施例]
以下、本発明を実施例により詳細に説明するが、本発明
はその要旨を越えない限りこれら実施例により限定され
るものではない。
はその要旨を越えない限りこれら実施例により限定され
るものではない。
実施例
下記第1表に示す配合により型粘着に対する耐性を調べ
た。
た。
F戸ヨ
第1表
ビスマレイミド系化合物としては、
E百日
を使用し、F e 203の配合量は0(比較例1)、
0.5(実施例1)、2(実施例2>、4(実施例3)
、10(実施例4)、15(比較例2)重量部の5段階
とした。
0.5(実施例1)、2(実施例2>、4(実施例3)
、10(実施例4)、15(比較例2)重量部の5段階
とした。
また、Fe2O3に代えて、ポリエチレングリコール(
PEG、分子量4000)2重量部、白サブ5重量部、
脂肪酸金属塩4重量部を添加した場合をそれぞれ比較例
3〜5、加硫系として加硫促進剤0.9重量部、硫黄2
重量部を使用し、ビスマレイミド系化合物、Fe2O3
を添加しない場合を比較例6とした。
PEG、分子量4000)2重量部、白サブ5重量部、
脂肪酸金属塩4重量部を添加した場合をそれぞれ比較例
3〜5、加硫系として加硫促進剤0.9重量部、硫黄2
重量部を使用し、ビスマレイミド系化合物、Fe2O3
を添加しない場合を比較例6とした。
型粘着性は、得られた未加硫ゴムをブラスト処理した鉄
板上に載せ、繰返しプレス加硫を行なって、型粘着が発
生するまでの回数で示した。加硫温度はいずれも180
℃とし、加硫時間はそれぞれ’T”90の1.5倍とな
るようにした。型粘着の発生は、加硫ゴムを鉄板から外
して、鉄板にゴムが残存するのが確認された時とした。
板上に載せ、繰返しプレス加硫を行なって、型粘着が発
生するまでの回数で示した。加硫温度はいずれも180
℃とし、加硫時間はそれぞれ’T”90の1.5倍とな
るようにした。型粘着の発生は、加硫ゴムを鉄板から外
して、鉄板にゴムが残存するのが確認された時とした。
結果を第2表に示す。
なお第2表には、各実施例および比較例につき加硫特性
(スコーチタイムt5、キュラストメータによる加硫判
定試験結果)、加硫ゴムの常態物性(硬さ(Hs)、引
張強さ(TB)、伸び(EB))、耐熱性(熱処理後の
Hsの変化、TB、EBの変化率)、圧縮永久歪(C8
)の測定結果を併記した。
(スコーチタイムt5、キュラストメータによる加硫判
定試験結果)、加硫ゴムの常態物性(硬さ(Hs)、引
張強さ(TB)、伸び(EB))、耐熱性(熱処理後の
Hsの変化、TB、EBの変化率)、圧縮永久歪(C8
)の測定結果を併記した。
さらに、加硫温度160℃、180℃、200℃におけ
る耐加硫戻り性を下記式に基づいて算出し、これらの測
定結果を第2表に併せて示した。
る耐加硫戻り性を下記式に基づいて算出し、これらの測
定結果を第2表に併せて示した。
耐加硫戻り性(%)
=(MHに達する時間×2)のトルク/MH×100
ロー園
第2表に明らかなごとく、ビスマレイミド加硫の際に酸
化鉄を所定量添加することにより、180℃以上の高温
加硫でも良好な耐加硫戻り性が得られ、しかも型粘着に
対する耐性が大幅に向上している(実施例1〜4)。
化鉄を所定量添加することにより、180℃以上の高温
加硫でも良好な耐加硫戻り性が得られ、しかも型粘着に
対する耐性が大幅に向上している(実施例1〜4)。
これに対し、通常の硫黄加硫では180℃以上の高温で
の耐加硫戻り性が極端に悪く(比較例6)、耐熱性、圧
縮永久歪の特性が低い。酸化鉄を添加しない比較例1、
および添加量が本発明の範囲以上である比較例2では耐
加硫戻り性は良好であるが、型粘着が発生しやすくなる
。また、酸化鉄以外の添加物では型粘着に対する十分な
改善効果が見られず(比較例4.5)、あるいは圧縮永
久歪等地の物性が低下する(比較例3)。
の耐加硫戻り性が極端に悪く(比較例6)、耐熱性、圧
縮永久歪の特性が低い。酸化鉄を添加しない比較例1、
および添加量が本発明の範囲以上である比較例2では耐
加硫戻り性は良好であるが、型粘着が発生しやすくなる
。また、酸化鉄以外の添加物では型粘着に対する十分な
改善効果が見られず(比較例4.5)、あるいは圧縮永
久歪等地の物性が低下する(比較例3)。
[発明の効果]
本発明のゴム配合物は、耐加硫戻り性に優れ、しかも型
粘着しにくく離型性も良好である。従って、高温・短時
間加硫が可能となり、例えば、通常の硫黄加硫では16
0℃で10〜15分程度必要であった加硫時間を、20
0℃で2〜3分程度まで短縮することができるので、成
形時間の短縮によるコストの低減が可能で、実用性が高
い。
粘着しにくく離型性も良好である。従って、高温・短時
間加硫が可能となり、例えば、通常の硫黄加硫では16
0℃で10〜15分程度必要であった加硫時間を、20
0℃で2〜3分程度まで短縮することができるので、成
形時間の短縮によるコストの低減が可能で、実用性が高
い。
Claims (1)
- 天然ゴム系材料100重量部に対し酸化鉄を0.3〜1
2重量部の割合で配合し、加硫剤としてビスマレイミド
系化合物を添加したことを特徴とするゴム配合物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10809289A JPH02284935A (ja) | 1989-04-27 | 1989-04-27 | ゴム配合物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10809289A JPH02284935A (ja) | 1989-04-27 | 1989-04-27 | ゴム配合物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02284935A true JPH02284935A (ja) | 1990-11-22 |
Family
ID=14475669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10809289A Pending JPH02284935A (ja) | 1989-04-27 | 1989-04-27 | ゴム配合物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02284935A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1541627A1 (en) * | 2003-12-09 | 2005-06-15 | Tokai Rubber Industries, Ltd. | Vibration damping rubber composition |
| JP2006273941A (ja) * | 2005-03-28 | 2006-10-12 | Tokai Rubber Ind Ltd | 防振ゴム組成物 |
| US7179866B2 (en) | 2005-03-28 | 2007-02-20 | Tokai Rubber Industries, Ltd. | Vibration damping rubber composition |
| JP2010095682A (ja) * | 2008-10-20 | 2010-04-30 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 防振ゴム用ゴム組成物、防振ゴムおよびその製造方法 |
| US20160272005A1 (en) * | 2013-06-24 | 2016-09-22 | Bridgestone Corporation | Pneumatic tire |
| WO2018012452A1 (ja) * | 2016-07-11 | 2018-01-18 | 住友化学株式会社 | 添加剤組成物およびゴム組成物 |
-
1989
- 1989-04-27 JP JP10809289A patent/JPH02284935A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US7053155B2 (en) | 2003-12-09 | 2006-05-30 | Tokai Rubber Industries, Ltd. | Vibration damping rubber composition |
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| JP2010095682A (ja) * | 2008-10-20 | 2010-04-30 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 防振ゴム用ゴム組成物、防振ゴムおよびその製造方法 |
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| US10040315B2 (en) * | 2013-06-24 | 2018-08-07 | Bridgestone Corporation | Pneumatic tire |
| WO2018012452A1 (ja) * | 2016-07-11 | 2018-01-18 | 住友化学株式会社 | 添加剤組成物およびゴム組成物 |
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