JPH0242411B2 - - Google Patents
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- JPH0242411B2 JPH0242411B2 JP58162319A JP16231983A JPH0242411B2 JP H0242411 B2 JPH0242411 B2 JP H0242411B2 JP 58162319 A JP58162319 A JP 58162319A JP 16231983 A JP16231983 A JP 16231983A JP H0242411 B2 JPH0242411 B2 JP H0242411B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel pipe
- thickness
- measured
- temperature
- determined
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B17/00—Measuring arrangements characterised by the use of infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations
- G01B17/02—Measuring arrangements characterised by the use of infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations for measuring thickness
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Length Measuring Devices Characterised By Use Of Acoustic Means (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼管の冷間時厚さを極めて精度良く測
定する方法に関する。
定する方法に関する。
近年油井管等の鋼管は需要の増大に伴つて高品
質化が要求されている。この要求に対応するため
には鋼管製造中に厚さ等を計測し、計測結果を製
造ラインに反映させるのが臨ましい。鋼管製造中
にその厚さを測定する方法として電磁超音波を利
用する方法が知られている。この方法は鋼管に直
流磁界を付与しておき、その表面に臨ませたコイ
ルに高周波電流を瞬時印加することによつて表面
に渦電流を生ぜしめて該直流磁界とのローレンツ
力により歪を生じさせ、これにより発生した超音
波を鋼管内面に向けて伝播させて、超音波発生時
点より内表面からのエコーの検出時点までの時間
Ｔを計測し、このＴ値を下記(1)式に代入すること
により厚さＤを測定する方法である。
質化が要求されている。この要求に対応するため
には鋼管製造中に厚さ等を計測し、計測結果を製
造ラインに反映させるのが臨ましい。鋼管製造中
にその厚さを測定する方法として電磁超音波を利
用する方法が知られている。この方法は鋼管に直
流磁界を付与しておき、その表面に臨ませたコイ
ルに高周波電流を瞬時印加することによつて表面
に渦電流を生ぜしめて該直流磁界とのローレンツ
力により歪を生じさせ、これにより発生した超音
波を鋼管内面に向けて伝播させて、超音波発生時
点より内表面からのエコーの検出時点までの時間
Ｔを計測し、このＴ値を下記(1)式に代入すること
により厚さＤを測定する方法である。
Ｄ＝Ｔ・Ｖ／２ ……(1)
但し、Ｖ：鋼管内の音速
しかしながらこの方法を用いて鋼管製造工程中
のように、熱間材の厚さを測定する場合には次の
ような難点があつた。即ち、被測定材の温度ムラ
により音速Ｖが測定部ごとに異なり、この音速Ｖ
の値として固定値を用いている場合には測定誤差
が大きい。更に製造ラインに反映させるためには
熱管で測定する必要があるが、成品の品質管理寸
法は冷間時のものであり、同様の理由で十分な温
度補正が行えておらず有効な制御情報となり得て
いなかつた。
のように、熱間材の厚さを測定する場合には次の
ような難点があつた。即ち、被測定材の温度ムラ
により音速Ｖが測定部ごとに異なり、この音速Ｖ
の値として固定値を用いている場合には測定誤差
が大きい。更に製造ラインに反映させるためには
熱管で測定する必要があるが、成品の品質管理寸
法は冷間時のものであり、同様の理由で十分な温
度補正が行えておらず有効な制御情報となり得て
いなかつた。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであ
り、その目的とするところはストレツチレデユー
サミル出側にて電磁超音波により熱管の被測定材
の厚さを計測すると同時に鋼管の表面温度を計測
し、これにより鋼管の温度に依存する音速の補正
及び収縮による厚さ補正を行つてストレツチレデ
ユーサミル出側の熱間時に、冷間時の鋼管の厚さ
を精度よく測定することで後の精整ラインにおい
て寸法測定、材料の取り合わせ配分等の工程を不
必要化し得るようにした厚さ測定方法を提供する
にある。
り、その目的とするところはストレツチレデユー
サミル出側にて電磁超音波により熱管の被測定材
の厚さを計測すると同時に鋼管の表面温度を計測
し、これにより鋼管の温度に依存する音速の補正
及び収縮による厚さ補正を行つてストレツチレデ
ユーサミル出側の熱間時に、冷間時の鋼管の厚さ
を精度よく測定することで後の精整ラインにおい
て寸法測定、材料の取り合わせ配分等の工程を不
必要化し得るようにした厚さ測定方法を提供する
にある。
本発明に係る厚さ測定方法は鋼管の縮径圧延を
行うストレツチレデユーサミルの出側で鋼管の厚
さを測定する方法において、前記ストレツチレデ
ユーサミルの出側における鋼管温度が720℃〜880
℃になる位置で、直流磁場を付与した鋼管に電磁
誘導にて渦電流を生ぜしめて該直流磁場とのロー
レンツ力により縦波の超音波振動を生じさせ、こ
の振動又はその反射波を鋼管表面に臨ませたコイ
ルにて検出して、前記超音波振動の伝播時間を求
める一方、鋼管の表面温度を計測し、伝播時間を
求めた鋼管の位置に対応する計測温度Ｓにより鋼
管中の前記超音波振動の伝播速度Vsを、 Vs＝ｂ−ａ・Ｓ 但しａ、ｂは定数 として求め、該Vsと鋼管の熱膨張量と、前記伝
播時間とを用いて、鋼管の冷間時での厚さを求め
ることを特徴とする。
行うストレツチレデユーサミルの出側で鋼管の厚
さを測定する方法において、前記ストレツチレデ
ユーサミルの出側における鋼管温度が720℃〜880
℃になる位置で、直流磁場を付与した鋼管に電磁
誘導にて渦電流を生ぜしめて該直流磁場とのロー
レンツ力により縦波の超音波振動を生じさせ、こ
の振動又はその反射波を鋼管表面に臨ませたコイ
ルにて検出して、前記超音波振動の伝播時間を求
める一方、鋼管の表面温度を計測し、伝播時間を
求めた鋼管の位置に対応する計測温度Ｓにより鋼
管中の前記超音波振動の伝播速度Vsを、 Vs＝ｂ−ａ・Ｓ 但しａ、ｂは定数 として求め、該Vsと鋼管の熱膨張量と、前記伝
播時間とを用いて、鋼管の冷間時での厚さを求め
ることを特徴とする。
次に本発明の図面に基づき具体的に説明する。
第１図は本発明の実施状態を示す模式図、第２図
は第１図の−線による模式的断面図である。
図中１は電磁超音波発生部を示しており、電磁超
音波発生部１は表面温度が720〜880℃の鋼管Ｐを
直流磁化して前記原理により鋼管Ｐ内に超音波を
伝播せしめるものであり、全体として円筒状をな
し、鋼管Ｐはその内部に挿通されて軸長方向へ移
動されている。
第１図は本発明の実施状態を示す模式図、第２図
は第１図の−線による模式的断面図である。
図中１は電磁超音波発生部を示しており、電磁超
音波発生部１は表面温度が720〜880℃の鋼管Ｐを
直流磁化して前記原理により鋼管Ｐ内に超音波を
伝播せしめるものであり、全体として円筒状をな
し、鋼管Ｐはその内部に挿通されて軸長方向へ移
動されている。
そして発生部１には厚さ測定部、即ち後述する
コイル５１，５２に可及的に近接するように放射
温度計１０が配設されている。
コイル５１，５２に可及的に近接するように放射
温度計１０が配設されている。
前記電磁超音波発生部１は次のような構成とし
ている。即ち鉄心２ａ，２ｂはその軸長方向に２
分割され、夫々中心部に切欠き部を有する断面コ
字状（図面は軸心線の一側を断面で表しているの
で到立Ｌ形に現れる）の円筒形に作られ、鉄心２
ａ，２ｂ夫々の切欠き部には先端部が先細り状に
された円筒形鉄心２′ａ，２′ｂが挿着されてい
る。夫々の鉄心２ａ，２′ａ，２ｂ，２′ｂ内部に
は励磁コイル３ａ，３ｂが固着されている。鉄心
２′ａ，２′ｂの先細りの先端部にはコイル収納ブ
ロツク４が介装されている。このブロツク４は非
磁性体からなる円筒状物であり、その６等配の位
置には内周側に位置させて、即ち鋼管Ｐ外周に臨
ませて送信コイル５１及び受信コイル５２が同心
状に組合されて、その軸心方向を鋼管Ｐの半径方
向として配置してあり、このコイル５１，５２は
ブロツク４の内周側に露出することなく非導電性
のカバー６にて覆われている。そして熱間の鋼管
Ｐに近接する鉄心２′ａ，２′ｂ及びブロツク４に
は夫々導水管７，８を通して冷却水が通流されて
これによる冷却が行われ、また冷却水通流のため
に形成した導水管７に沿わせてコイル５１，５２
へのケーブルが挿通されている。このように構成
された電磁超音波発生部１のうち励磁コイル３
ａ，３ｂには図示しない直流電源が接続されてお
り、またコイル５１，５２夫々にはパルス電流発
生回路１１及び増幅器１３が接続されている。
ている。即ち鉄心２ａ，２ｂはその軸長方向に２
分割され、夫々中心部に切欠き部を有する断面コ
字状（図面は軸心線の一側を断面で表しているの
で到立Ｌ形に現れる）の円筒形に作られ、鉄心２
ａ，２ｂ夫々の切欠き部には先端部が先細り状に
された円筒形鉄心２′ａ，２′ｂが挿着されてい
る。夫々の鉄心２ａ，２′ａ，２ｂ，２′ｂ内部に
は励磁コイル３ａ，３ｂが固着されている。鉄心
２′ａ，２′ｂの先細りの先端部にはコイル収納ブ
ロツク４が介装されている。このブロツク４は非
磁性体からなる円筒状物であり、その６等配の位
置には内周側に位置させて、即ち鋼管Ｐ外周に臨
ませて送信コイル５１及び受信コイル５２が同心
状に組合されて、その軸心方向を鋼管Ｐの半径方
向として配置してあり、このコイル５１，５２は
ブロツク４の内周側に露出することなく非導電性
のカバー６にて覆われている。そして熱間の鋼管
Ｐに近接する鉄心２′ａ，２′ｂ及びブロツク４に
は夫々導水管７，８を通して冷却水が通流されて
これによる冷却が行われ、また冷却水通流のため
に形成した導水管７に沿わせてコイル５１，５２
へのケーブルが挿通されている。このように構成
された電磁超音波発生部１のうち励磁コイル３
ａ，３ｂには図示しない直流電源が接続されてお
り、またコイル５１，５２夫々にはパルス電流発
生回路１１及び増幅器１３が接続されている。
励磁コイル３ａ，３ｂに直流電流を通流せしめ
ると鉄心２′ａ，２′ｂ管、つまりブロツク４に臨
む鋼管Ｐ表面には鋼管軸方向の直流磁界が与えら
れる。一方同期パルス発生回路１２からのトリガ
一信号に基づきパルス電流発生回路１１はパルス
電流を発し、これを送信コイル５１に通流するこ
とにより鋼管Ｐの半径方向の磁束が変化し、この
磁束変化に伴つて鋼管Ｐ表面に渦電流が発生す
る。この渦電流と前記磁界とによるローレンツ力
にて鋼管Ｐ表面と垂直な方向に変化する歪（フレ
ミングの左手の法則）が発生し、該歪は鋼管Ｐの
表面と垂直な方向に伝播する。即ち鋼管Ｐ表面か
らの縦波の超音波発生する。この超音波は鋼管Ｐ
中を伝播し、その内周面で反射し、この反射超音
波は外表面に到達し前述と逆の過程（フレミング
の右手の法則）により渦電流を発生し受信コイル
５２で渦電流により発生する誘起電圧として検出
される。検出された信号は増幅器１３へ送られ
る。
ると鉄心２′ａ，２′ｂ管、つまりブロツク４に臨
む鋼管Ｐ表面には鋼管軸方向の直流磁界が与えら
れる。一方同期パルス発生回路１２からのトリガ
一信号に基づきパルス電流発生回路１１はパルス
電流を発し、これを送信コイル５１に通流するこ
とにより鋼管Ｐの半径方向の磁束が変化し、この
磁束変化に伴つて鋼管Ｐ表面に渦電流が発生す
る。この渦電流と前記磁界とによるローレンツ力
にて鋼管Ｐ表面と垂直な方向に変化する歪（フレ
ミングの左手の法則）が発生し、該歪は鋼管Ｐの
表面と垂直な方向に伝播する。即ち鋼管Ｐ表面か
らの縦波の超音波発生する。この超音波は鋼管Ｐ
中を伝播し、その内周面で反射し、この反射超音
波は外表面に到達し前述と逆の過程（フレミング
の右手の法則）により渦電流を発生し受信コイル
５２で渦電流により発生する誘起電圧として検出
される。検出された信号は増幅器１３へ送られ
る。
増幅器１３は入力信号を増幅し、増幅された信
号は同期検波器１４により包絡線検波されてゲー
ト回路１６へ送られる。このとき増幅器１３出力
のピーク値は感度補正回路１５によりほぼ所定値
となるように調整されている。
号は同期検波器１４により包絡線検波されてゲー
ト回路１６へ送られる。このとき増幅器１３出力
のピーク値は感度補正回路１５によりほぼ所定値
となるように調整されている。
上記ゲート回路１６には同期パルス発生回路１
２からのトリガ一信号が与えられており、これに
よりゲート回路１６はパルス電流を送信コイル５
１に通電した時点から最初のエコーを検出した時
点まで計数を行わせるべき信号を時間計数回路１
７に送つている。
２からのトリガ一信号が与えられており、これに
よりゲート回路１６はパルス電流を送信コイル５
１に通電した時点から最初のエコーを検出した時
点まで計数を行わせるべき信号を時間計数回路１
７に送つている。
時間計数回路１７にはクロツクパルス発生回路
１８から一定周波数のクロツクパルスが与えられ
ており、これをゲート回路１６からの信号が与え
られている期間、つまり鋼管Ｐの表面に超音波が
発生した時点からその内表面よりのエコーが検出
された時点までのクロツクパルス個数を求め、こ
の値を演算回路１９へ与える。
１８から一定周波数のクロツクパルスが与えられ
ており、これをゲート回路１６からの信号が与え
られている期間、つまり鋼管Ｐの表面に超音波が
発生した時点からその内表面よりのエコーが検出
された時点までのクロツクパルス個数を求め、こ
の値を演算回路１９へ与える。
前記放射温度計１０は鋼管Ｐの表面温度を検出
し、検出信号はＡ／Ｄ変換器２０を介して演算回
路１９へ与えられる。
し、検出信号はＡ／Ｄ変換器２０を介して演算回
路１９へ与えられる。
第３図は鋼管Ｐ表面温度と縦波音速との関係を
示す実験結果であり、本発明方法同様電磁超音波
と放射温度計を利用して測定したものであり、再
現性のよい測定結果が得られている。そして変態
点近傍では不規則な変化をするが他の温度域、特
に熱間鋼管の温度720℃〜880℃の範囲ではよいリ
ニアリテイを示す。
示す実験結果であり、本発明方法同様電磁超音波
と放射温度計を利用して測定したものであり、再
現性のよい測定結果が得られている。そして変態
点近傍では不規則な変化をするが他の温度域、特
に熱間鋼管の温度720℃〜880℃の範囲ではよいリ
ニアリテイを示す。
演算回路１９にはこの温度範囲の鋼管表面温度
−音速の関係を示す下記(2)式を設定してあり、 Vs＝ｂ−ａ・Ｓ ……(2) 但し、 Ｓ：鋼管表面温度 Vs：鋼管表面温度Ｓでの鋼管内の音速 ａ・ｂ：定数 Ａ／Ｄ変換器２０からの入力Ｓによつて鋼管表
面温度Ｓでの鋼管内の音速Vsを算出し、次いで
下記(3)的により音速Vsを用いたときの厚さDsを
算出する。
−音速の関係を示す下記(2)式を設定してあり、 Vs＝ｂ−ａ・Ｓ ……(2) 但し、 Ｓ：鋼管表面温度 Vs：鋼管表面温度Ｓでの鋼管内の音速 ａ・ｂ：定数 Ａ／Ｄ変換器２０からの入力Ｓによつて鋼管表
面温度Ｓでの鋼管内の音速Vsを算出し、次いで
下記(3)的により音速Vsを用いたときの厚さDsを
算出する。
Ds＝Ｔ・Vs／２ ……(3)
なおＴを計測した位置とＳを計測した位置とのず
れは演算回路１９で補正する。
れは演算回路１９で補正する。
また演算回路１９には前記温度域の熱膨脹計数
αsを設定してあり、下記(4)式に従い冷間常温温
度S0での厚さD′sを算出する。
αsを設定してあり、下記(4)式に従い冷間常温温
度S0での厚さD′sを算出する。
D′s＝Ds−Ds・∫S S0α（Ｓ）dS ……(4)
このD′sは表示器２１に表示させる。
なお演算回路１９は鋼管Ｐ周りの６組のコイル
に共通して設けることとし、各コイルの組につき
順次的に情報を取り込むようにすればよい。表示
器２１は各コイルによる測定値を各別に表示する
ように６つ設けてもよく、また１つだけ設けて選
択的に表示するようにしてもよい。また表示器２
１と共に又は表示器２１に替えて記録計を設けて
もよい。更に演算回路１９をミニコンピユータ等
の計算機として、結果をフロツピーデイスク等に
格納するようにしてもよい。計算はオンラインで
もオフラインでも行えることは勿論である。
に共通して設けることとし、各コイルの組につき
順次的に情報を取り込むようにすればよい。表示
器２１は各コイルによる測定値を各別に表示する
ように６つ設けてもよく、また１つだけ設けて選
択的に表示するようにしてもよい。また表示器２
１と共に又は表示器２１に替えて記録計を設けて
もよい。更に演算回路１９をミニコンピユータ等
の計算機として、結果をフロツピーデイスク等に
格納するようにしてもよい。計算はオンラインで
もオフラインでも行えることは勿論である。
上記説明ではコイルを送信用と受信用とを各別
にした構成としているがコイルを１つだけ設けて
送受信兼用としてもよい。また鋼管Ｐを直流磁化
する装置としては前述の如く電磁石に限らず永久
磁石を用いてもよい。更に鋼管Ｐの厚さを測定す
る場合を示したが管以外でも測定できる。そし
て、更に反射法による場合を示しているがこのも
のに限らず被測定材を挟んでコイルを対向させて
透過法によつても良いことは勿論である。
にした構成としているがコイルを１つだけ設けて
送受信兼用としてもよい。また鋼管Ｐを直流磁化
する装置としては前述の如く電磁石に限らず永久
磁石を用いてもよい。更に鋼管Ｐの厚さを測定す
る場合を示したが管以外でも測定できる。そし
て、更に反射法による場合を示しているがこのも
のに限らず被測定材を挟んでコイルを対向させて
透過法によつても良いことは勿論である。
次に本発明の実施例につき説明する。電磁超音
波発生部１をストレツチレデユーサミルの出側か
ら２番目のロール上流側に配し、ミルにて処理中
の鋼管の厚さを測定した。測定対象の管の鋼種は
S50Cのカーボン鋼であり、外径42.7mmφ、60.3mm
φ、114.3mmφの３種類、厚さ3.2〜25mmｔ、長さ
14〜90ｍのもの400本を全長に亘つて４ミリ秒毎
（約20mmピツチの長さに相当）にて測定した。な
お前記(2)式のａ値は温度100℃当り90ｍ／秒、ｂ
値は5600ｍ／秒を用いた。
波発生部１をストレツチレデユーサミルの出側か
ら２番目のロール上流側に配し、ミルにて処理中
の鋼管の厚さを測定した。測定対象の管の鋼種は
S50Cのカーボン鋼であり、外径42.7mmφ、60.3mm
φ、114.3mmφの３種類、厚さ3.2〜25mmｔ、長さ
14〜90ｍのもの400本を全長に亘つて４ミリ秒毎
（約20mmピツチの長さに相当）にて測定した。な
お前記(2)式のａ値は温度100℃当り90ｍ／秒、ｂ
値は5600ｍ／秒を用いた。
第４図は横軸に鋼管先端からの長さｍをとり縦
軸に測定厚さmmをとつて、本発明により求めた厚
さD′s（実線）を示したグラフであり、比較のため
に温度に関する補正を行わない場合の厚さＤ（破
線）を併せて示している。この図より本発明によ
り求めた厚さD′aは温度による補正を行わない場
合の厚さＤより小さく、また圧延終了端近傍の低
温部では熱収縮による補正量が小さいため若干な
がら補正によるD′s〜Ｄの差は小さくなつている
ことがわかる。
軸に測定厚さmmをとつて、本発明により求めた厚
さD′s（実線）を示したグラフであり、比較のため
に温度に関する補正を行わない場合の厚さＤ（破
線）を併せて示している。この図より本発明によ
り求めた厚さD′aは温度による補正を行わない場
合の厚さＤより小さく、また圧延終了端近傍の低
温部では熱収縮による補正量が小さいため若干な
がら補正によるD′s〜Ｄの差は小さくなつている
ことがわかる。
第５図は横軸に本発明方法による測定値D′s−
冷間での測定値をとり縦軸に測定度数をとつて、
本発明により求めた厚さD′sと冷間で実測したと
きの厚さとの差を求めその度数分布を示したグラ
フであり、比較のために第６図に温度による補正
をしない場合の度数分布を横軸に補正をしない場
合の測定値Ｄ−冷間での実測値をとり縦軸に測定
度数をとつて示している。これら両図より本発明
による場合はその分布が冷間での実測値に近づ
き、±0.1mmの精度で測定でき、これにより測定精
度が向上したことがわかる。
冷間での測定値をとり縦軸に測定度数をとつて、
本発明により求めた厚さD′sと冷間で実測したと
きの厚さとの差を求めその度数分布を示したグラ
フであり、比較のために第６図に温度による補正
をしない場合の度数分布を横軸に補正をしない場
合の測定値Ｄ−冷間での実測値をとり縦軸に測定
度数をとつて示している。これら両図より本発明
による場合はその分布が冷間での実測値に近づ
き、±0.1mmの精度で測定でき、これにより測定精
度が向上したことがわかる。
本発明は以上の如き方法であるのでストレツチ
レデユーサミル出側にて熱間で鋼管における冷間
時の厚さを正確に測定することができる。
レデユーサミル出側にて熱間で鋼管における冷間
時の厚さを正確に測定することができる。
特に本発明においては、表面温度を測定するだ
けでしかも計算の容易な１次式を用いてストレツ
チレデユーサミル出側における鋼管中の超音波振
動の伝播速度を求めることができ、正確な測定が
容易に且つ迅速に行えるのである。
けでしかも計算の容易な１次式を用いてストレツ
チレデユーサミル出側における鋼管中の超音波振
動の伝播速度を求めることができ、正確な測定が
容易に且つ迅速に行えるのである。
従つて製造ラインへその測定結果を反映させ
得、製品の寸法精度の向上を図れることは勿論、
後の精整ラインでの寸法測定、材料の取り合わせ
配分等を行う工程を省略し得る等優れた効果を奏
する。
得、製品の寸法精度の向上を図れることは勿論、
後の精整ラインでの寸法測定、材料の取り合わせ
配分等を行う工程を省略し得る等優れた効果を奏
する。
第１図は本発明の実施状態を示す模式図、第２
図は第１図の−線による模式的断面図、第３
図は鋼管表面温度と音速との関係を示すグラフ、
第４図は本発明による測定結果を示したグラフ、
第５図は本発明の測定誤差を示したグラフ、第６
図は温度による補正を行わない場合の測定誤差を
示したグラフである。 Ｐ……鋼管、３ａ，３ｂ……励磁コイル、１０
……放射温度計、１９……演算回路、５１……送
信コイル、５２……受信コイル。
図は第１図の−線による模式的断面図、第３
図は鋼管表面温度と音速との関係を示すグラフ、
第４図は本発明による測定結果を示したグラフ、
第５図は本発明の測定誤差を示したグラフ、第６
図は温度による補正を行わない場合の測定誤差を
示したグラフである。 Ｐ……鋼管、３ａ，３ｂ……励磁コイル、１０
……放射温度計、１９……演算回路、５１……送
信コイル、５２……受信コイル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼管の縮径圧延を行うストレツチレデユーサ
ミルの出側で鋼管の厚さを測定する方法におい
て、 前記ストレツチレデユーサミルの出側における
鋼管温度が720℃〜880℃になる位置で、直流磁場
を付与した鋼管に電磁誘導にて渦電流を生ぜしめ
て該直流磁場とのローレンツ力により縦波の超音
波振動を生じさせ、この振動又はその反射波を鋼
管表面に臨ませたコイルにて検出して、前記超音
波振動の伝播時間を求める一方、鋼管の表面温度
を計測し、伝播時間を求めた鋼管の位置に対応す
る計測温度Ｓにより鋼管中の前記超音波振動の伝
播速度Vsを、 Vs＝ｂ−ａ・Ｓ 但しａ、ｂは定数 として求め、該Vsと鋼管の熱膨張量と、前記伝
播時間とを用いて、鋼管の冷間時での厚さを求め
ることを特徴とする厚さ測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16231983A JPS6053806A (ja) | 1983-09-02 | 1983-09-02 | 厚さ測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16231983A JPS6053806A (ja) | 1983-09-02 | 1983-09-02 | 厚さ測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6053806A JPS6053806A (ja) | 1985-03-27 |
| JPH0242411B2 true JPH0242411B2 (ja) | 1990-09-21 |
Family
ID=15752266
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16231983A Granted JPS6053806A (ja) | 1983-09-02 | 1983-09-02 | 厚さ測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6053806A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0648183B2 (ja) * | 1988-08-22 | 1994-06-22 | 新日本製鐵株式会社 | 鋳片の凝固厚演算装置 |
| KR100635697B1 (ko) | 2004-07-29 | 2006-10-17 | 한국표준과학연구원 | 실시간 온도보정을 수행하는 초음파에 의한 두께 측정 방법 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6026161B2 (ja) * | 1977-08-17 | 1985-06-22 | 新日本製鐵株式会社 | 電磁超音波による金属管偏肉測定装置 |
| JPS5432347A (en) * | 1977-08-17 | 1979-03-09 | Nippon Steel Corp | Measuring apparatus of mean thickness of metal pipe by electromagnetic ultrasonic waves |
| JPS5450359A (en) * | 1977-09-29 | 1979-04-20 | Toshiba Corp | Radiation thickness gauge |
| JPS5454664A (en) * | 1977-10-08 | 1979-05-01 | Nippon Steel Corp | Measuring apparatus for thickness of billet solidification in continuous casting |
-
1983
- 1983-09-02 JP JP16231983A patent/JPS6053806A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6053806A (ja) | 1985-03-27 |
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