JPH0247795Y2

JPH0247795Y2 -

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Publication number: JPH0247795Y2
Application number: JP1983033072U
Authority: JP
Priority date: 1983-03-07
Filing date: 1983-03-07
Publication date: 1990-12-14
Also published as: JPS59150040U

Description

【考案の詳細な説明】（産業上の利用分野）本考案はローエツジタイプのコグつきＶベルト
の改良に関する。

（従来の技術）最近、コグつきＶベルト、すなわち伸長部、抗
張体部及び圧縮部が上側から順に重積されてな
り、該圧縮部にコグが形成された伝動ベルトは可
撓性が高く屈曲性に富むことから、特にスペース
面において制約を受ける自動車用エンジン、産業
用機械、農業用機械などに汎用される傾向にあ
り、厳しい使用条件が要求されつつある。

すなわち、高負荷条件下では、Ｖベルトがプー
リの溝に沈下し易く、また、プーリが小径である
と、高速において、スリツプが大きく高熱が生じ
易く、コグの谷部において亀裂が生じ、かつその
亀裂が成長して圧縮部のゴムが切断されてベルト
が横転したり、場合によつては亀裂が成長して抗
張体層に達し、抗張体の切断を招来するという不
具合がある。

ところで、このような底割れは、コグつきＶベ
ルトがプーリに嵌まると、該コグつきＶベルトは
プーリに沿つて曲げられて屈曲し、抗張体層より
下側の圧縮部が圧縮作用を受けると共にベルト幅
方向で側圧を受ける一方、コグつきＶベルトがプ
ーリから離れると、圧縮されていた部分が伸長す
ると同時に側圧からも解放されることから、コグ
谷部の伸縮の度合が最も大きくかつ単位面積あた
りの側圧が大きくなり、複雑な応力集中を受ける
こととなるので、コグの谷部の外表面より亀裂が
発生し、底割れに至るものと考えられる。このよ
うな亀裂は、第５図ａ，ｂ，ｃに示すように、ベ
ルトａの底面のコグ谷部においてベルト幅方向に
割れ出して亀裂ｂが発生し、該亀裂ｂがベルト側
面にまで成長し、それからベルト厚さ方向に進行
して亀裂ｂは徐々に深くなり、抗張体層に至ると
いうことになる。

上述した不具合を解消するための従来の対策及
びその欠点は次のようなものであつた。

(a) Ｖベルトの底ゴム（圧縮部）の短繊維混入量
を多くする：Ｖベルトの耐側圧性は向上する
が、加工性及び屈曲性が低下する。

(b) Ｖベルトの厚さを増大する：Ｖベルトの耐側
圧性は向上するが、屈曲性が低下する。

(c) Ｖベルトの圧縮部に帆布を埋設する：Ｖベル
トの耐側圧性はやや向上するが十分ではなく、
帆布を使用するためにコスト高となる。

(d) Ｖベルトの圧縮部底部に伸長性ゴムを埋設す
る：Ｖベルトの耐側圧性は向上せず、底割れ対
策として若干効果を奏するものの、その効果は
十分とはいえない。

(e) コグつきＶベルトの圧縮部中間に、１層以上
のすだれコードをベルト長手方向に対し90度ま
たは斜めに、コグの波形に沿わせて埋設する：
Ｖベルトの耐側圧性は向上するが、底割れに対
しては効果はない。

(f) コグつきＶベルトの圧縮部に、１層以上のす
だれコードをベルト長手方向に対し90度または
斜めに、すだれ層間にゴムを介在せしめて波形
に埋設し、コグ部外周面を伸縮性帆布で被覆す
る（例えば実開昭57−150645号公報参照）：Ｖ
ベルトの耐側圧性は向上するが、すだれ層間に
ゴムを介在せしめていることから、コグ山部は
変形し易く、その変形によりコグ谷部の伸縮の
度合が大きくなつてコグ谷部が複雑な応力集中
を受けることとなり、底割れに対しては十分な
効果はない。

（考案が解決しようとする課題）このように、前記ａ〜ｅの対策では、耐側圧性
を向上させると屈曲性が低下し、屈曲性を向上さ
せると耐側圧性が低下するという耐側圧性と耐屈
曲性とは相互に相反する傾向があり、十分な改良
を施せないというのが現状であつた。また、何れ
の対策も、底割れに対してはほとんど効果がない
か、不十分であつた。

本考案はかかる点に鑑みてなされたもので、耐
屈曲性を維持した状態で側圧性を向上せしめ、そ
れと共にコグ谷部付近における亀裂の発生（いわ
ゆる底割れ）を防止したコグつきＶベルトを提供
することを目的とする。

（課題を解決するための手段）本考案は、前記目的を達成するために、圧縮部
におけるコグの下面付近を、すだれコード部と伸
縮性帆布層とで補強するものである。

そのための具体的な手段は、伸長部、抗張体部
及び圧縮部が順に重積されてなり、圧縮部にコグ
が形成されてなるローエツジタイプのＶベルトを
前提として、前記圧縮部の下面に、経糸がウーリ
糸である伸縮性帆布を少なくとも１層積層してな
る伸縮性帆布層がコグの波形に沿つて装設され、
前記伸縮性帆布のウーリ糸の方向がベルト長手方
向に対して傾斜している。前記伸縮性帆布層の上
側に、２層１組の斜すだれコード層が少なくとも
１組以上積層されてなるすだれコード部がコグ波
形に沿つて配設され、該すだれコード部における
各組の斜すだれコード層は、ベルト長手方向に対
し斜すだれコードが傾斜して配置されてなる上側
斜すだれコード層と、該上側斜すだれコード層の
下側に、ベルト長手方向に対し上側斜すだれコー
ド層の斜すだれコードと対称に傾斜して配置され
てなる下側斜すだれコード層とからなる。前記各
斜すだれコード層はベルト全周に亘つて一様に相
互に近接しており、前記上側斜すだれコード層の
斜すだれコードと下側斜すだれコード層の斜すだ
れコードとのコード交叉角が160゜〜170゜となつて
いる構成とする。

（作用）圧縮部の下面にコグの波形に沿つて装設される
伸縮性帆布層は、経糸がウーリ糸である伸縮性帆
布を少なくとも１層積層してなり、該伸縮性帆布
のウーリ糸の方向がベルト長手方向に対して傾斜
しており、また、伸縮性帆布層の上側に、２層１
組の斜すだれコード層が少なくとも１組以上積層
されてなるすだれコード部がコグ波形に沿つて配
設され、該すだれコード部の上側及び下側斜すだ
れコート層がベルト全周に亘つて一様に相互に近
接し、上記上側斜すだれコード層の斜すだれコー
ドと下側斜すだれコード層の斜すだれコードとの
コード交叉角が160゜〜170゜となつていることか
ら、伸縮性帆布層及びすだれコード部によつて耐
屈曲性を妨げられることなく、耐側圧性が向上す
る。それに加えて、コグの山部とコグの谷部とに
よるベルト厚の差によつて生ずる耐側圧性の差の
影響がすだれコード部によつて解消されると共
に、コグ波形に沿つて配設されるすだれコード部
を構成する上側斜めすだれコード層と下側斜めす
だれコード層とが相互に近接しかつ両コード層の
斜めすだれコードが交叉していることにより、コ
グに作用する外力に対して、上記上側斜めすだれ
コード層と下側斜めすだれコード層との各コード
が互いに拘束し合つて抵抗となるので、コグ山部
の変形を抑制してコグ形状を略一定に可及的に保
持できる。このことから、コグ山部の変形による
コグ谷部の伸縮の度合を軽減しコグ谷部の応力集
中を抑制できるので、上記伸縮性帆布層による被
覆と相俟つてコグ谷部における底割れを防止でき
る。

（実施例）以下、本考案の実施例を図面に沿つて詳細に説
明する。

コグつきＶベルトの全体構成を示す第１図ａに
おいて、２１はコグつきＶベルトで、伸長部４、
抗張体部３及び圧縮部２が上側から順に重積され
てなり、圧縮部２の底部にはコグ５が形成されて
いる。

前記圧縮部２及び伸長部４は、CR、NR、
SBR、NBR、ウレタン等のゴムにベルト用途に
応じて適宜薬剤を加えた配合ゴムからなるゴム弾
性体で形成されている。

前記抗張体層３は、圧縮部２と伸長部４とのゴ
ム弾性体中に平面的に埋設された複数の心体コー
ド６によつて構成されている。この心体コード６
は、ポリエステル、ポリアミド、アラミツド、ガ
ラス等の繊維を撚り合わせて、ベルト用途に応じ
て適当なコードに形成し、熱延伸処理及び接着剤
処理を施されている。また、心体コード６は、ベ
ルト長手方向において、1.2〜1.7mmの間隔をもつ
て平行に埋設されている。

また、７は伸縮性帆布層で、圧縮部２の底面
（最外面）にコグ５の波形に沿つて、経糸がウー
リ糸である伸縮性帆布を少なくとも１層積層して
形成されている。この伸縮性帆布層７のウーリ糸
の方向は、ベルト長手方向に対して傾斜してお
り、それによつて伸縮性が保持されている。

２２はすだれコード部で、伸縮性帆布層７の上
側に該伸縮性帆布層７と接するように、コグ５の
波形に沿つて配設されている。すだれコード部２
２は、２層１組の斜すだれコード層が少なくとも
１組以上積層されてなり、本例の場合はすだれコ
ード部２２は１組のみからなり、該すだれコード
部２２における２層１組の斜すだれコード層２２
ａ，２２ｂは、上側に位置しベルト長手方向に対
し斜すだれコードが傾斜して配置されてなる上側
斜すだれコード層２２ａと、該上側斜すだれコー
ド層２２ａの下側に、伸縮性帆布層７と接しベル
ト長手方向に関し上側斜すだれコード層２２ａの
斜すだれコードと対称に配置されてなる下側斜す
だれコード層２２ｂとからなる。また、前記各斜
すだれコード層２２ａ，２２ｂはベルト全周に亘
つて一様に相互に近接している。

前記上側斜すだれコード層２２ａの斜すだれコ
ードと下側斜すだれコード２２ｂの斜すだれコー
ドとのコード交叉角θは、耐屈曲性を損うことな
く耐側圧性を確保するために、160゜〜170゜となつ
ている（第２図ｂ参照）。

この斜すだれコードは従来よりＶベルトにに用
いられている周知のもので、ポリアミド、ボリエ
ステル、レーヨン、アラミツド等の繊維を撚つて
なるコードで、しかして該コードを一定間隔に並
べ、細糸で連結した上で接着処理して斜すだれコ
ード層２２ａ，２２ｂが構成されている。

なお、前記圧縮部２を形成するゴム弾性体は、
側圧性の高いことが特に必要とされる場合には、
木綿、レーヨン、ナイロン、ポリエステル、アラ
ミツド等の単繊維から選んだ所定量の繊維を練り
込んでなるゴム弾性体、いわゆるスチフレツクス
ゴムを用いることも可能である。１０は上側帆布
層である。

上記のように構成すれば、伸縮性帆布層７によ
つて耐屈曲性が妨げられることはないし（第４図
参照）、第１及び第２斜すだれコード層２２ａ，
２２ｂのコード交叉角θを160゜〜170゜であるすだ
れコード部２２によつてもコグつきＶベルト２１
の耐屈曲性を妨げられることはない（第３図参
照）。

また、すだれコード部２２により耐側圧性が向
上する（第２図参照）のに加えて、コグ５の山部
と谷部とによるベルト厚の差によつて生ずる耐側
圧性の差を調整して解消することができるので、
伸縮性帆布層７とすだれコード部２２とが相俟つ
てコグ５の谷部における底割れが抑制される。ま
た、ベルト全周に亘つて一様に相互に近接してい
る２層１組の斜すだれコード層２２ａ，２２ｂを
有するすだれコード部２２をコグ下面にコグ波形
に沿つて設けていることから、コグ山部において
すだれコード層間にゴムが介設されている従来周
知のベルトに比して、コグ山部の形状を保持する
機能が高く、コグ山部の変形に起因するコグ谷部
の変形の度合が少なく、この点においてもコグ５
の谷部における底割れの抑制に寄与する。すなわ
ち、コグ波形に沿つて配設されるすだれコード部
２２を構成する上側斜すだれコード層２２ａと下
側斜めすだれコード層２２ｂとが相互に近接しか
つ両コード層２２ａ，２２ｂの斜めすだれコード
が交叉していることにより、コグに作用する外力
に対して、上記上側斜すだれコード層２２ａと下
側斜すだれコード層２２ｂとの各コードが互いに
拘束し合つて抵抗となるので、コグ山部の変形を
抑制してコグ形状を略一定に可及的に保持でき
る。このことから、コグ山部の変形によるコグ谷
部の伸縮の度合を軽減しコグ谷部の応力集中を抑
制できるので、上記伸縮性帆布層７による被覆と
相俟つてコグ谷部における底割れを防止できる。

次いで、前記コグつきＶベルト２１に対して行
つた耐側圧性及び耐屈曲性試験について説明す
る。

（試料）１上幅……18mm ２厚さ……9.55mm ３ベルト角度……31゜４コグ５の深さ……5.0mm ５伸縮性帆布層７……経糸が40d／５のウーリ
糸を140本／５cmの密度、緯糸が210d／１の66
ナイロン糸を200本／５cmの密度で、２／２綾
織りした帆布が１層からなる。経糸（ウーリ
糸）は、ベルト長手方向に対して30度傾斜して
いる。

６すだれコード部２２……1000d／１の６ナイ
ロンコードを85本／５cmの密度で２層に互いに
交叉させ、その交叉角θを変化させた。

７ベルトのゴム弾性体……CRゴム８抗張体層３……アラミツドからなるコード
（1500d／２×３本）が巻ピツチ1.5mmで配置さ
れてなる。

（試験方法）ａ圧縮モジユラスによる方法で、一般的な伸長
圧縮試験機（例えばアムスラー試験機）のロツ
ド先端にスペーサをセツトし、ベルト側面をベ
ルト上部に対して直交する方向に一定応力で加
圧し、その時のベルトの歪量を、従来形（本考
案形におけるすだれコード部がない点を除けば
本考案形と同じもの）の歪量を基準として指数
で表わした耐側圧性指数と、ｂベルト走行試験機に試料ベルトを懸回し、亀
裂（底割れ）が抗張体部に達するまでの時間を
測定し、従来形を基準として指数で表わした耐
屈曲性指数とを測定した。

なお、ベルト走行試験機としては２軸走行試験
機を用い、その仕様は次の通りである。

駆動プーリ……ピツチ径56mm、5000rpm 従動プーリ……ピツチ径56mm 負荷……無負荷初期張力……110Kg（デツドウエイト）（試験結果）第２図及び第３図に示す通りである。前記交叉
角θは160度〜170度の範囲にあることが、耐側圧
性及び耐屈曲性の点から望ましいことが判る。

また、上記コグつきＶベルトにおいて、コグ下
面に伸縮性帆布層を設け、該伸縮性帆布層の伸縮
性帆布のウーリ糸の方向をベルト長手方向に対し
て傾斜させることにより屈曲性の向上に効果のあ
ることは次の試験により確認されている。

伸縮性帆布層における伸縮性帆布のウーリ糸の
方向とベルト長手方向とのなす角度を変化させ
（前記両方向が一致した場合の角度を０度として
基準とする）、耐屈曲性指数を測定した。なお、
すだれコード部は、ベルト長手方向に対して傾斜
した斜すだれコードではなく、ベルト幅方向に配
向された横すだれコードで構成されているコグつ
きＶベルトについて試験した点において前述した
試験とは異なるが、試験方法は前述した試験と基
本的に同一である。

その試験結果を示す第４図より、伸縮性帆布層
の伸縮性帆布のウーリ糸はベルト長手方向に対し
て傾斜している方が耐屈曲性の点からよいことが
わかる。具体的には、ベルト長手方向に対して、
伸縮性帆布のウーリ糸の方向が20度〜40度の角度
をなすことが望ましい。

（考案の効果）本考案は、上記のように、ベルト長手方向に対
して伸縮性帆布のウーリ糸が傾斜している伸縮性
帆布層と、コード交叉角が160゜〜170゜でベルト全
周に亘つて一様に相互に近接している２層１組の
斜すだれコード層を有するすだれコード部をコグ
下面にコグ波形に沿つて設けたことにより、耐屈
曲性を損うことなく、耐側圧性の大幅な向上が図
れる。また、すだれコード部により、コグの山部
と谷部とによるベルト厚の差によつて生ずる耐側
圧性の差を解消することができると共に、すだれ
コード部がコグ波形に沿つて配設され、コグ形状
を保持するようになつているので、コグの谷部に
おける底割れの防止の点で有利である。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第３図は本考案の実施例を示し、第
１図ａはコグつきＶベルトの一部断面側面図、第
１図ｂはすだれコード部を平面的に展開した状態
の図、第２図及び第３図はそれぞれ試験結果を示
す図である。第４図は伸縮性帆布についての試験
結果の説明図である。第５図ａ，ｂ，ｃはそれぞ
れ亀裂生成過程を示す説明図である。２１……コグつきＶベルト、２……圧縮部、３
……抗張体部、４……伸長部、７……伸縮性帆布
層、２２……すだれコード部、２２ａ，２２ｂ…
…斜すだれコード層。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】伸長部、抗張体部及び圧縮部が上側から順に重
積されてなり、該圧縮部にコグが形成されてなる
ローエツジタイプのコグつきＶベルトであつて、前記圧縮部の下面に、経糸がウーリ糸である伸
縮性帆布を少なくとも１層積層してなる伸縮性帆
布層がコグの波形に沿つて装設され、前記伸縮性
帆布のウーリ糸の方向がベルト長手方向に対して
傾斜しており、前記伸縮性帆布層の上側に、２層１組の斜すだ
れコード層が少なくとも１組以上積層されてなる
すだれコード部がコグ波形に沿つて配設され、該
すだれコード部における各組の斜すだれコード層
は、ベルト長手方向に対し斜すだれコードが傾斜
して配置されてなる上側斜すだれコード層と、該
上側斜すだれコード層の下側に、ベルト長手方向
に対し上側斜すだれコード層の斜すだれコードと
対称に傾斜して配置されてなる下側斜すだれコー
ド層とからなり、前記各斜すだれコード層はベル
ト全周に亘つて一様に相互に近接しており、前記
上側斜すだれコード層の斜すだれコードと下側斜
すだれコード層の斜すだれコードとのコード交叉
角が160゜〜170゜となつていることを特徴とするコ
グつきＶベルト。