JPH0256191B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0256191B2 JPH0256191B2 JP28956186A JP28956186A JPH0256191B2 JP H0256191 B2 JPH0256191 B2 JP H0256191B2 JP 28956186 A JP28956186 A JP 28956186A JP 28956186 A JP28956186 A JP 28956186A JP H0256191 B2 JPH0256191 B2 JP H0256191B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plate
- layer
- thickness
- cold
- diffusion annealing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 20
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 4
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 10
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 7
- 229910018575 Al—Ti Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004349 Ti-Al Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010038 TiAl Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004692 Ti—Al Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen(.) Chemical compound [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/017—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of aluminium or an aluminium alloy, another layer being formed of an alloy based on a non ferrous metal other than aluminium
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
利用産業分野
この発明は、熱交換器等、特に苛酷な環境条件
にて使用される熱交換器部材として、軽量でかつ
耐食性にすぐれた２層または３層クラツド板を品
質良好かつ効率よく製造できる製造方法に関す
る。 背景技術 最近の宇宙開発の進歩と共に、人口衛星にも
種々の熱交換器が使用されている。一般に、熱交
換器用部材としては、軽量化の目的でAl材が使
用されている。 この人口衛星等に用いる熱交換器用の部材とし
ては、軽量かつ苛酷な雰囲気条件下で長寿命の熱
交換器用材料が要望されてきたが、従来の如く、
その構造部材にAlを使用する場合、苛酷な環境
条件下にては、生成される水分等により、Alは
孔食をおこし易く、孔食がAl部材を貫通した場
合は冷却流体が他室に漏洩する恐れがあり、その
信頼性に大きな問題を生ずる。 そのため、熱交換器用部材として、軽量、耐食
性及び機械的強度の大きなTi板の片面、あるい
は両面にAl板を被覆したAl―Ti2層クラツド板、
あるいはAl―Ti―Al3層クラツド板が提案されて
いるが、その製造法は熱間プレスにより得られる
ため、その生産性に問題があり、安価に前記クラ
ツド板を提供できない問題があつた。 生産性を向上させるため、クラツド板の一般的
な製造方法である冷間圧接、拡散焼鈍による方法
が考えられるが、心材となるTi板と被着材とな
るAl板は、冷間圧接後の拡散焼鈍条件によつて
は、圧接界面にlTi、TiAl3等の金属間化合物の
成長により、圧接界面が脆弱となり、その接着強
度が低下する恐れがあつた。 また、製品クラツド板の板厚、用途、機械的性
質により、拡散焼鈍度、冷間圧延あるいはさらに
中間焼鈍、仕上圧延等を施す必要があるが、クラ
ツド板を構成するAl板、Ti板の冷間圧接前の板
厚比率が適当な比率でなければ、冷間圧接時ある
いは冷間圧延時、心材のTi板に亀裂、引き裂れ
割れを生じ、品質良好なる２層あるいは３層クラ
ツド板を得ることができなかつた。 発明の目的 この発明は、従来のAl―Tiクラツド板の問題
点を解消し、心材のTiに亀裂などの発生がなく、
高品質でかつ安価に製造できる多層クラツド板の
製造方法を目的としている。 発明の構成と効果 この発明は、表面を清浄化したTi板の片面あ
るいは両面に、 クラツド板の上記Ti層、Al層の層厚比が １：0.01〜４なる如く、 予めその板厚を設定したAl板を対向し、前記
Ti板と重ね合せた後、冷間にて圧下率30〜70％
で圧接し、 Al―Ti2層クラツド板の場合は、真空中で 500℃〜600℃、1Hr〜6Hrの条件にて拡散焼鈍
を行い、 また、Al―Ti―Al3層クラツド板の場合は、真
空中あるいはN2、Arガス等の不活性ガス中で 500℃〜600℃、1Hr〜6Hrの条件にて拡散焼鈍
して、２層または３層の多層クラツド板を得る製
造方法である。 この発明の製造方法により、ｌとTiの圧接界
面に金属間化合物を生成することなく、高い圧着
強度を得ることができ、かつ所要の機械的性質を
有する多層クラツド板を効率よく製造できる。 発明の図面に基づく開示 この発明によるAl―Ti―Al3層クラツド板の製
造方法を第１図に基づいて説明する。 コイル状のＴ板１を巻戻しながら、表面を機械
的にあるいは化学的に清浄化し、図において右方
向走行させた前記Ti板１の両面に、Al板２，３
のそれぞれを対向し、重ね合せて圧接ロール４に
て、30％〜70％の圧下率にて冷間圧接する。 この際、前記Al板２，は、Ti板の板厚に対し
て0.01〜４の板厚比を有する。 前記の冷間圧接後、連続焼鈍炉５において、真
空中または不活性ガス中にて500℃〜600℃、1Hr
〜6Hrの拡散焼鈍を施し、必要により圧延機６に
て冷間圧延し、軟化処理炉７にて軟化処理、また
は中間冷延、中間焼鈍、仕上冷延、または更に軟
化処理し、Al―Ti―Al3層クラツド板を得る。 発明の好ましい実施態様 この発明において、冷間圧接前のAl板、Ti板
の板厚比を0.01〜４：１に限定した理由は、Tiに
対する板厚比が0.01未満では、極薄板となつて移
送と、冷間圧接時あるいは後続の冷間圧延時に、
Tiに割れや亀裂の発生を惹起するので好ましく
ない。 また、冷間圧接の圧下率が30％未満では十分な
る接ができず、圧下率が70％を超えるとTi板の
割れ亀裂の発生が起るため好ましくない。 拡散焼鈍条件は、500℃未満、1Hr未満ではTi
板の軟化が不十分であり、また600℃の超えると
圧接界面の金属間化合物の成長が著しく好ましく
なく、また6Hrを超えると拡散焼鈍効果は飽和
し、かつAl粒の粗大化を招来し好ましくない。 また拡散焼鈍時の雰囲気としては、Tiは酸素、
窒素、水素ガスを吸蔵しやすく、Tiの性質を大
きく変動するため、真空中での熱処理が好ましい
が、Ti板の両面にAl板にて被覆する場合も、も
しくは後続工程にて曲げ加工、絞り加工をしない
で、圧延ままの平板にて使用する場合は、Naガ
ス等不活性ガスにて拡散焼鈍してもよい。 拡散焼鈍後の冷間圧延の圧下率は、製品クラツ
ド板の所要板厚、使用条件、所要の機械的性質に
よつて、適宜選択されるが、圧下率は70％を超え
るとTi板の割れ、亀裂を招来するので好ましく
ない。 また冷間圧延後の軟化処理条件は雰囲気、温
度、時間共、拡散焼鈍と同一条件でよい。 実施例 実施例 １ 巻戻しローラーより巻戻しされ、表面をバフ研
摩された板厚２mm×幅300mmのTi板の平面に、板
厚２mm×幅300mmのAl板を、前記Ti板に対向させ
ながら走行させ、両板を重ね合せて、圧下率50％
にて冷間圧接して、板厚２mmの２相クラツド板に
作製した。 その後、真空炉中で、250℃、300℃、350℃、
450℃、500℃、550℃、600℃、650℃の各温度、
1Hrの拡散焼鈍を行い、２mm×10mm×100mm寸法
の試験片を得た。 前記試験片を第２図に示す如く、圧接面にて離
反方向に折り曲げて略Ｔ字型となし、その硬度を
測定し、また試験片の圧接面の顕微鏡観察を行な
い、界面にAlTi金属間化合物の生成の有無を調
べた。その結果を第１表に示す。
にて使用される熱交換器部材として、軽量でかつ
耐食性にすぐれた２層または３層クラツド板を品
質良好かつ効率よく製造できる製造方法に関す
る。 背景技術 最近の宇宙開発の進歩と共に、人口衛星にも
種々の熱交換器が使用されている。一般に、熱交
換器用部材としては、軽量化の目的でAl材が使
用されている。 この人口衛星等に用いる熱交換器用の部材とし
ては、軽量かつ苛酷な雰囲気条件下で長寿命の熱
交換器用材料が要望されてきたが、従来の如く、
その構造部材にAlを使用する場合、苛酷な環境
条件下にては、生成される水分等により、Alは
孔食をおこし易く、孔食がAl部材を貫通した場
合は冷却流体が他室に漏洩する恐れがあり、その
信頼性に大きな問題を生ずる。 そのため、熱交換器用部材として、軽量、耐食
性及び機械的強度の大きなTi板の片面、あるい
は両面にAl板を被覆したAl―Ti2層クラツド板、
あるいはAl―Ti―Al3層クラツド板が提案されて
いるが、その製造法は熱間プレスにより得られる
ため、その生産性に問題があり、安価に前記クラ
ツド板を提供できない問題があつた。 生産性を向上させるため、クラツド板の一般的
な製造方法である冷間圧接、拡散焼鈍による方法
が考えられるが、心材となるTi板と被着材とな
るAl板は、冷間圧接後の拡散焼鈍条件によつて
は、圧接界面にlTi、TiAl3等の金属間化合物の
成長により、圧接界面が脆弱となり、その接着強
度が低下する恐れがあつた。 また、製品クラツド板の板厚、用途、機械的性
質により、拡散焼鈍度、冷間圧延あるいはさらに
中間焼鈍、仕上圧延等を施す必要があるが、クラ
ツド板を構成するAl板、Ti板の冷間圧接前の板
厚比率が適当な比率でなければ、冷間圧接時ある
いは冷間圧延時、心材のTi板に亀裂、引き裂れ
割れを生じ、品質良好なる２層あるいは３層クラ
ツド板を得ることができなかつた。 発明の目的 この発明は、従来のAl―Tiクラツド板の問題
点を解消し、心材のTiに亀裂などの発生がなく、
高品質でかつ安価に製造できる多層クラツド板の
製造方法を目的としている。 発明の構成と効果 この発明は、表面を清浄化したTi板の片面あ
るいは両面に、 クラツド板の上記Ti層、Al層の層厚比が １：0.01〜４なる如く、 予めその板厚を設定したAl板を対向し、前記
Ti板と重ね合せた後、冷間にて圧下率30〜70％
で圧接し、 Al―Ti2層クラツド板の場合は、真空中で 500℃〜600℃、1Hr〜6Hrの条件にて拡散焼鈍
を行い、 また、Al―Ti―Al3層クラツド板の場合は、真
空中あるいはN2、Arガス等の不活性ガス中で 500℃〜600℃、1Hr〜6Hrの条件にて拡散焼鈍
して、２層または３層の多層クラツド板を得る製
造方法である。 この発明の製造方法により、ｌとTiの圧接界
面に金属間化合物を生成することなく、高い圧着
強度を得ることができ、かつ所要の機械的性質を
有する多層クラツド板を効率よく製造できる。 発明の図面に基づく開示 この発明によるAl―Ti―Al3層クラツド板の製
造方法を第１図に基づいて説明する。 コイル状のＴ板１を巻戻しながら、表面を機械
的にあるいは化学的に清浄化し、図において右方
向走行させた前記Ti板１の両面に、Al板２，３
のそれぞれを対向し、重ね合せて圧接ロール４に
て、30％〜70％の圧下率にて冷間圧接する。 この際、前記Al板２，は、Ti板の板厚に対し
て0.01〜４の板厚比を有する。 前記の冷間圧接後、連続焼鈍炉５において、真
空中または不活性ガス中にて500℃〜600℃、1Hr
〜6Hrの拡散焼鈍を施し、必要により圧延機６に
て冷間圧延し、軟化処理炉７にて軟化処理、また
は中間冷延、中間焼鈍、仕上冷延、または更に軟
化処理し、Al―Ti―Al3層クラツド板を得る。 発明の好ましい実施態様 この発明において、冷間圧接前のAl板、Ti板
の板厚比を0.01〜４：１に限定した理由は、Tiに
対する板厚比が0.01未満では、極薄板となつて移
送と、冷間圧接時あるいは後続の冷間圧延時に、
Tiに割れや亀裂の発生を惹起するので好ましく
ない。 また、冷間圧接の圧下率が30％未満では十分な
る接ができず、圧下率が70％を超えるとTi板の
割れ亀裂の発生が起るため好ましくない。 拡散焼鈍条件は、500℃未満、1Hr未満ではTi
板の軟化が不十分であり、また600℃の超えると
圧接界面の金属間化合物の成長が著しく好ましく
なく、また6Hrを超えると拡散焼鈍効果は飽和
し、かつAl粒の粗大化を招来し好ましくない。 また拡散焼鈍時の雰囲気としては、Tiは酸素、
窒素、水素ガスを吸蔵しやすく、Tiの性質を大
きく変動するため、真空中での熱処理が好ましい
が、Ti板の両面にAl板にて被覆する場合も、も
しくは後続工程にて曲げ加工、絞り加工をしない
で、圧延ままの平板にて使用する場合は、Naガ
ス等不活性ガスにて拡散焼鈍してもよい。 拡散焼鈍後の冷間圧延の圧下率は、製品クラツ
ド板の所要板厚、使用条件、所要の機械的性質に
よつて、適宜選択されるが、圧下率は70％を超え
るとTi板の割れ、亀裂を招来するので好ましく
ない。 また冷間圧延後の軟化処理条件は雰囲気、温
度、時間共、拡散焼鈍と同一条件でよい。 実施例 実施例 １ 巻戻しローラーより巻戻しされ、表面をバフ研
摩された板厚２mm×幅300mmのTi板の平面に、板
厚２mm×幅300mmのAl板を、前記Ti板に対向させ
ながら走行させ、両板を重ね合せて、圧下率50％
にて冷間圧接して、板厚２mmの２相クラツド板に
作製した。 その後、真空炉中で、250℃、300℃、350℃、
450℃、500℃、550℃、600℃、650℃の各温度、
1Hrの拡散焼鈍を行い、２mm×10mm×100mm寸法
の試験片を得た。 前記試験片を第２図に示す如く、圧接面にて離
反方向に折り曲げて略Ｔ字型となし、その硬度を
測定し、また試験片の圧接面の顕微鏡観察を行な
い、界面にAlTi金属間化合物の生成の有無を調
べた。その結果を第１表に示す。
【表】
実施例 ２
巻戻しローラーより巻戻しされ、表面をバフ研
摩された板厚１mm×幅300mmのTi板の両面に、板
厚0.5mm×幅300mmのAl板を、前記Ti板に対向さ
せながら走行させ、各板を重ね合せて、圧下率60
％にて冷間圧接して、板厚0.8mmの３層クラツド
板に作製した。 その後、真空炉中で550℃、3Hrの拡散焼鈍を
行つた後、圧下率60％にて劣冷間圧延を行つて、
３層クラツド板を得た。 前記クラツド板より試験片を採取して、引張強
さ、伸び、ヤング率、体積抵抗率、比重、及び構
成各層の層厚を測定して、その結果を第２表に示
す。
摩された板厚１mm×幅300mmのTi板の両面に、板
厚0.5mm×幅300mmのAl板を、前記Ti板に対向さ
せながら走行させ、各板を重ね合せて、圧下率60
％にて冷間圧接して、板厚0.8mmの３層クラツド
板に作製した。 その後、真空炉中で550℃、3Hrの拡散焼鈍を
行つた後、圧下率60％にて劣冷間圧延を行つて、
３層クラツド板を得た。 前記クラツド板より試験片を採取して、引張強
さ、伸び、ヤング率、体積抵抗率、比重、及び構
成各層の層厚を測定して、その結果を第２表に示
す。
【表】
第１図はこの発明による製造方法を示す説明図
である。第２図は試験片の説明図である。 １……Ti板、２，３……Al板、４……圧接ロ
ーラ、５……連続焼鈍炉、６……圧延ローラ、７
……軟化処理炉。
である。第２図は試験片の説明図である。 １……Ti板、２，３……Al板、４……圧接ロ
ーラ、５……連続焼鈍炉、６……圧延ローラ、７
……軟化処理炉。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 表面を清浄化したTi板の片面あるいは両面
に、 クラツド板の上記Ti層、Al層の層厚比が １：0.01〜４なる如く、予めその板厚を設定し
たAl板を対向し、前記Ti板と重ね合せた後、冷
間にて圧下率30％〜70％で圧接し、 その後、不活性ガス、あるいは真空中にて 500℃〜600℃、1Hr〜6Hrの条件で拡散焼鈍を
施すことを特徴とする多層クラツド板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28956186A JPS63140782A (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | 多層クラツド板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28956186A JPS63140782A (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | 多層クラツド板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63140782A JPS63140782A (ja) | 1988-06-13 |
| JPH0256191B2 true JPH0256191B2 (ja) | 1990-11-29 |
Family
ID=17744824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28956186A Granted JPS63140782A (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | 多層クラツド板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63140782A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10103169B4 (de) * | 2001-01-25 | 2005-09-01 | Deutsche Titan Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Formbauteils unter Verwendung eines walzplattierten Titanbleches |
| WO2002068185A2 (en) * | 2001-02-27 | 2002-09-06 | Trierer Walzwerk Gmbh | Method of manufacturing metallic composite material |
| JP2008006445A (ja) * | 2006-06-27 | 2008-01-17 | Tohoku Univ | チタン合金とアルミニウム材料の接合方法 |
| DE102006031469B4 (de) * | 2006-07-05 | 2008-04-30 | Wickeder Westfalenstahl Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines Bauteils aus einem Titan-Flachprodukt für Hochtemperaturanwendungen |
| ITRM20120168A1 (it) * | 2012-04-19 | 2013-10-20 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la produzione di un multistrato composito a matrice metallica rinforzato e multistrato composito così ottenibile. |
| CN104209659B (zh) * | 2013-05-31 | 2016-08-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种复合坯组坯焊接时真空的实现方法 |
| CN113909717B (zh) * | 2021-11-02 | 2022-12-02 | 中国人民解放军陆军工程大学 | 一种钛/铝/钛双面多层复合材料熔钎焊方法 |
-
1986
- 1986-12-04 JP JP28956186A patent/JPS63140782A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63140782A (ja) | 1988-06-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20040134966A1 (en) | Method of producing Ti brazing strips or foils and the resulting brazing strips or foils | |
| JPH01284405A (ja) | 複合熱延帯の製造方法及びその製品 | |
| CN116160753B (zh) | 单面不锈钢复合板及其制备方法 | |
| US7293690B2 (en) | Method of manufacturing metallic composite material | |
| JPH0256191B2 (ja) | ||
| JP3742340B2 (ja) | アルミニウム複合材料の製造方法 | |
| JP3168930B2 (ja) | 銅−ステンレス鋼クラッド板の製造方法 | |
| JP3296271B2 (ja) | チタンクラッド鋼板およびその製造法 | |
| JPH0356909B2 (ja) | ||
| KR20090090508A (ko) | 스테인리스/탄소강 클래드판 및 그 제조방법 | |
| JP2956428B2 (ja) | 高強度アルミニウムろう付ハニカムパネルの製造法 | |
| JPH044986A (ja) | ニッケル・ステンレス鋼クラッド材の製造方法 | |
| JP3092930B2 (ja) | Ｎｉ，Ｃｕ被覆冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0353077B2 (ja) | ||
| JPH09183184A (ja) | アルミニウム合金合わせ材の製造方法 | |
| JP3256360B2 (ja) | Ｎｉ合金クラッドステンレス鋼板 | |
| JPH08336929A (ja) | 建築材料用チタン／アルミニウムクラッド板 | |
| JP2783170B2 (ja) | アルミニウムとステンレス鋼とのクラッド板の製造方法 | |
| JPH04228278A (ja) | 銅／ステンレス鋼の複合材料の製造方法 | |
| JPS59185588A (ja) | クラツド板の製造方法 | |
| JPH03184678A (ja) | Ｆｅ―Ａｌ合金薄板の製造法 | |
| JPH02179354A (ja) | 建造物用金属板の製造方法 | |
| JP3075823B2 (ja) | アルミニウム積層鋼板の製造法 | |
| JPH0366486A (ja) | オープンサンドイッチ法によるアルミクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH05169283A (ja) | クラッド鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |