JPH0270014A - 溶銑の脱燐処理法 - Google Patents
溶銑の脱燐処理法Info
- Publication number
- JPH0270014A JPH0270014A JP22292388A JP22292388A JPH0270014A JP H0270014 A JPH0270014 A JP H0270014A JP 22292388 A JP22292388 A JP 22292388A JP 22292388 A JP22292388 A JP 22292388A JP H0270014 A JPH0270014 A JP H0270014A
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- Japan
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- dephosphorization
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- molten iron
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は溶銑の脱燐処理法に関するものである。
（従来の技術）
溶銑での脱燐処理を行うことにより製鋼過程における脱
燐のために使用される副原料の使用量を減じて鋼を製造
することはよく知られている。
燐のために使用される副原料の使用量を減じて鋼を製造
することはよく知られている。
例えば特開昭５８−７３７０９号公報には珪素含有量０
．２５％以下の溶銑浴中に、粉状の脱燐・脱硫剤をキャ
リヤガスとともにインジェクションするに際し、インジ
ェクションに供する液体を組成する気体酸素または固体
酸素源よりなる酸化剤の量を、溶銑燐濃度の推移に応じ
て制御し、脱燐を促進することを特徴とする溶銑の予備
処理方法が開示されている。
．２５％以下の溶銑浴中に、粉状の脱燐・脱硫剤をキャ
リヤガスとともにインジェクションするに際し、インジ
ェクションに供する液体を組成する気体酸素または固体
酸素源よりなる酸化剤の量を、溶銑燐濃度の推移に応じ
て制御し、脱燐を促進することを特徴とする溶銑の予備
処理方法が開示されている。
（発明が解決しようとする課題）
前記従来技術は、脱炭、脱マンガンなど有用成分の消耗
を抑制しつつ、脱燐、脱硫を行うことを目的としており
、溶銑燐濃度が０．０３〜００５％に達したとき脱燐、
脱硫剤による脱燐効率が低下するという知見に基づいて
、溶銑燐濃度が０．０４％を境にして吹き込み酸素比を
変化させるという技術である。
を抑制しつつ、脱燐、脱硫を行うことを目的としており
、溶銑燐濃度が０．０３〜００５％に達したとき脱燐、
脱硫剤による脱燐効率が低下するという知見に基づいて
、溶銑燐濃度が０．０４％を境にして吹き込み酸素比を
変化させるという技術である。
しかしながらこの技術は、脱燐処理工程の後期における
処理に関するものであるから、脱燐、脱硫剤が節約でき
るとしてもその効果はそう大きくはない。
処理に関するものであるから、脱燐、脱硫剤が節約でき
るとしてもその効果はそう大きくはない。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、溶銑の脱燐処理工程全体についてより詳
細に検討を加えた結果、脱燐処理剤の配合条件及びその
添加時期に関する新しい知見を得て、本発明を完成した
。
細に検討を加えた結果、脱燐処理剤の配合条件及びその
添加時期に関する新しい知見を得て、本発明を完成した
。
即ち、本発明は、溶銑浴中に生石灰系の精錬フラックス
及び酸化剤をキャリヤガスによりインジェクションして
溶銑の脱燐処理を行うに際し、上記酸化剤として、酸化
鉄、Ｍ、ｎ鉱石および気体酸素を１種または複合して用
いて、脱珪が優先的に進行し脱燐の進行が遅い脱燐初期
には脱燐処理剤中Ｃａ Ｏ／ Ｏ比を２．３〜３．０の
範囲内とし、その後は脱燐処理剤中Ｃａ Ｏ／ Ｏ比を
１．７〜２．２の範囲内として脱燐処理を行うことを特
徴とする溶銑の脱燐処理法である。
及び酸化剤をキャリヤガスによりインジェクションして
溶銑の脱燐処理を行うに際し、上記酸化剤として、酸化
鉄、Ｍ、ｎ鉱石および気体酸素を１種または複合して用
いて、脱珪が優先的に進行し脱燐の進行が遅い脱燐初期
には脱燐処理剤中Ｃａ Ｏ／ Ｏ比を２．３〜３．０の
範囲内とし、その後は脱燐処理剤中Ｃａ Ｏ／ Ｏ比を
１．７〜２．２の範囲内として脱燐処理を行うことを特
徴とする溶銑の脱燐処理法である。
（作 用）
溶銑の脱燐処理工程を、脱珪が優先的に進行し脱燐の進
行が遅い脱燐反応ステージ１期と、脱珪が終了し脱燐が
速やかに進行する脱燐反応ステージ■期と、溶銑中の燐
含有率が低下し再び脱燐の進行が停滞する脱燐反応ステ
ージ■期に分けた場合、それぞれの脱燐反応ステージに
おける脱燐剤配合比（ＣａＯ１０比体最適値が存在する
ので、それぞれの該ステージにおいて脱燐剤配合比を最
適にコントロールすることにより、脱燐処理時間の短縮
及び脱燐剤の原単位低減を図ることが可能である。
行が遅い脱燐反応ステージ１期と、脱珪が終了し脱燐が
速やかに進行する脱燐反応ステージ■期と、溶銑中の燐
含有率が低下し再び脱燐の進行が停滞する脱燐反応ステ
ージ■期に分けた場合、それぞれの脱燐反応ステージに
おける脱燐剤配合比（ＣａＯ１０比体最適値が存在する
ので、それぞれの該ステージにおいて脱燐剤配合比を最
適にコントロールすることにより、脱燐処理時間の短縮
及び脱燐剤の原単位低減を図ることが可能である。
（実施例）
第１図は脱燐剤使用量と溶銑中の燐濃度との関係を脱燐
反応ステージ毎に区分して示した図である。なお、第１
〜２図中の記号はそれぞれ同−処理の中間サンプリング
データを示す。
反応ステージ毎に区分して示した図である。なお、第１
〜２図中の記号はそれぞれ同−処理の中間サンプリング
データを示す。
同図に示すとおり、各ステージの脱燐挙動は次のような
特徴を有する。
特徴を有する。
■期、脱珪が優先的に進行し、脱燐の進行が遅い（溶銑
中Ｓｉが０．０５％に低下するまでの期間）。
中Ｓｉが０．０５％に低下するまでの期間）。
■期：脱珪が終了し、脱燐が速やかに進行する。
■期：［Ｐ］が低下し、再び脱燐の進行が停滞する。
第２図は溶銑中の燐濃度と脱燐酸素効率との関係を示す
図で、溶銑の脱燐処理中の連続サンプリングからえたも
のである。この図から分かるように溶銑中の燐［Ｐ］が
低下するのに伴って脱燐酸素効率η１は低−高一低と変
化している。これは上記燐反応ステージに対応するもの
と考えられ、特に１期、■期の脱燐酸素効率の処理間に
おける差が大きい。ここで、脱燐酸素効率（η ）とは
次式で定義したものをいう。
図で、溶銑の脱燐処理中の連続サンプリングからえたも
のである。この図から分かるように溶銑中の燐［Ｐ］が
低下するのに伴って脱燐酸素効率η１は低−高一低と変
化している。これは上記燐反応ステージに対応するもの
と考えられ、特に１期、■期の脱燐酸素効率の処理間に
おける差が大きい。ここで、脱燐酸素効率（η ）とは
次式で定義したものをいう。
脱燐酸素効率（ηｐ）−（脱燐に消費された酸素）Ｘ１
００／（酸化鉄中酸素＋Ｍｎ鉱石中酸素士気体酸素−脱
珪に消費された酸素）（％）・・・・・・■ なおＭｎ鉱石中には酸素源としてＭ ｎ Ｏ、Ｗｉ ｎ
Ｏ２゜ＦｅＯ等を含んでいる。
００／（酸化鉄中酸素＋Ｍｎ鉱石中酸素士気体酸素−脱
珪に消費された酸素）（％）・・・・・・■ なおＭｎ鉱石中には酸素源としてＭ ｎ Ｏ、Ｗｉ ｎ
Ｏ２゜ＦｅＯ等を含んでいる。
本発明者らは前記脱燐ステージ毎の脱燐酸素効率につい
て更に検討を行った結果、脱燐酸素効率は脱燐剤の組成
によって定まる脱燐剤中のＣａＯ１０比によって変化し
、そしてこのＣａ Ｏ／ Ｏ比は各脱燐反応ステージ毎
に最適値が存在することを知見した。
て更に検討を行った結果、脱燐酸素効率は脱燐剤の組成
によって定まる脱燐剤中のＣａＯ１０比によって変化し
、そしてこのＣａ Ｏ／ Ｏ比は各脱燐反応ステージ毎
に最適値が存在することを知見した。
なお、ここでいうｃ ａ Ｏ／ Ｏ比とは次式で定義し
た値をいう。
た値をいう。
Ｃａ Ｏ／ Ｏ＝ Ｃａ Ｏ吹込量（Ｋｇ）／［酸化鉄
中酸素（Ｋｇ） ４− Ｍ ｎ鉱石中酸素（Ｋｇ）十気
体酸素（Ｎｍ３）ｘ３２／２２．４］・・・・・・・・
・・・■第３図は脱燐反応ステージ１期におけるＣａＯ
１０比と脱燐酸素効率ηｐとの関係を示す図である。
中酸素（Ｋｇ） ４− Ｍ ｎ鉱石中酸素（Ｋｇ）十気
体酸素（Ｎｍ３）ｘ３２／２２．４］・・・・・・・・
・・・■第３図は脱燐反応ステージ１期におけるＣａＯ
１０比と脱燐酸素効率ηｐとの関係を示す図である。
第３図に示すように、脱燐反応ステージ１期においては
、Ｃａ Ｏ／ Ｏ比が３．０以下の範囲内ではＣａ Ｏ
／ Ｏを上げるとη２は高くなるが特にＣａ Ｏ／ Ｏ
比が２３以上でその傾向が強い。
、Ｃａ Ｏ／ Ｏ比が３．０以下の範囲内ではＣａ Ｏ
／ Ｏを上げるとη２は高くなるが特にＣａ Ｏ／ Ｏ
比が２３以上でその傾向が強い。
第４図は脱燐反応ステージ■期におけるＣａＯ１０比と
脱燐酸素効率η２との関係を示す図である。
脱燐酸素効率η２との関係を示す図である。
同図に示すように、脱燐反応ステージ■期においては、
脱燐剤中Ｃａ Ｏ／ Ｏが高くなるとηｐは向上するが
、Ｃａ Ｏ／ Ｏが１８の点に屈曲点が存在し、この点
を超えるとη２は逆に低下傾向を示す。故に該■期にお
いては脱燐剤中Ｃａ Ｏ／ ０を１．８とすべきである
が、実際には操業条件等によるバラツキが存在しＣａ
Ｏ／ Ｏを１点にコンるのが有効である。
脱燐剤中Ｃａ Ｏ／ Ｏが高くなるとηｐは向上するが
、Ｃａ Ｏ／ Ｏが１８の点に屈曲点が存在し、この点
を超えるとη２は逆に低下傾向を示す。故に該■期にお
いては脱燐剤中Ｃａ Ｏ／ ０を１．８とすべきである
が、実際には操業条件等によるバラツキが存在しＣａ
Ｏ／ Ｏを１点にコンるのが有効である。
Ｃａ Ｏ７’ Ｏ比が１．７未満ではη２が低過ぎ、逆
に２６２超でもηｐは低下する。
に２６２超でもηｐは低下する。
第５図は脱燐反応ステージ■期における脱燐剤中Ｃａ
Ｏ／ Ｏ比と脱燐酸素効率ηｐとの関係を示ず図である
。
Ｏ／ Ｏ比と脱燐酸素効率ηｐとの関係を示ず図である
。
第５図に示すように、該ステージ■についてもステージ
■と同様の傾向がある。即ちＣａ Ｏ／ ０比が１８ま
ではＣａ Ｏ／ Ｏ比の値が大になる程η１は向」ニす
るが、１８以」二ではη２の向上は無く、Ｃ＋１ＬＯ１
０比が２．２を超えるとηｐは低下する。従ってステー
ジ■についてもステージ■と同様にＣａ Ｏ／ ０比を
１．７〜２．２の範囲内にコントロールするのが有効で
ある。η２の値そのちのはステージＨに比較して低い値
となっているが、これは従来より溶銑中燐濃度が低下す
ると脱燐反応は酸素供給律速から溶銑中燐の物質移動律
速に移行して脱燐速度が減少するためと考えられている
。
■と同様の傾向がある。即ちＣａ Ｏ／ ０比が１８ま
ではＣａ Ｏ／ Ｏ比の値が大になる程η１は向」ニす
るが、１８以」二ではη２の向上は無く、Ｃ＋１ＬＯ１
０比が２．２を超えるとηｐは低下する。従ってステー
ジ■についてもステージ■と同様にＣａ Ｏ／ ０比を
１．７〜２．２の範囲内にコントロールするのが有効で
ある。η２の値そのちのはステージＨに比較して低い値
となっているが、これは従来より溶銑中燐濃度が低下す
ると脱燐反応は酸素供給律速から溶銑中燐の物質移動律
速に移行して脱燐速度が減少するためと考えられている
。
本発明において、溶銑の脱燐処理工程で脱燐処理剤中の
Ｃａ Ｏ／ Ｏ比を変更するのは、脱燐反応ステージ１
期と■期の間であって脱燐処理工程の前段であり、そし
てその変更点は溶銑中のＳｉの値が００５％に低減した
時点とすることができる。
Ｃａ Ｏ／ Ｏ比を変更するのは、脱燐反応ステージ１
期と■期の間であって脱燐処理工程の前段であり、そし
てその変更点は溶銑中のＳｉの値が００５％に低減した
時点とすることができる。
第３図から第５図中プロットの層別は、０印はＭｎ鉱石
使用の場合であり、・印はＭｎ鉱石を使用しない場合で
ある。
使用の場合であり、・印はＭｎ鉱石を使用しない場合で
ある。
結局第３図から第５図による脱燐反応の酸素源として酸
化鉄、Ｍｎ鉱石、気体酸素の何れを用いても、また複合
して用いても酸素を重量換算すれば全て等価に扱え、脱
燐酸素効率で比較すればよいことが分かる。
化鉄、Ｍｎ鉱石、気体酸素の何れを用いても、また複合
して用いても酸素を重量換算すれば全て等価に扱え、脱
燐酸素効率で比較すればよいことが分かる。
一方高Ｍ ｎ ＠の溶製に際しては、溶銑脱燐段階でＭ
ｎ鉱石を使用しても溶銑中Ｍｎ濃度を予め高めておくの
がＭｎ鉱石を使用しない場合よりも転炉で用いるＭｎ系
合金鉄が削減できる点でコスト上有利となる。
ｎ鉱石を使用しても溶銑中Ｍｎ濃度を予め高めておくの
がＭｎ鉱石を使用しない場合よりも転炉で用いるＭｎ系
合金鉄が削減できる点でコスト上有利となる。
（発明の効果）
以上述べたように本発明によれば、溶銑の脱燐処理工程
を脱燐反応ステージ毎に区分すると共に、各ステージ毎
に脱燐処理剤の組成を最適にして脱燐処理を行うもので
あるから、脱燐反応効率を高めることができ、脱燐処理
剤の原単位低減、処理時間の短縮、溶銑温度降下の防止
が図れる等の顕著な効果を奏する。
を脱燐反応ステージ毎に区分すると共に、各ステージ毎
に脱燐処理剤の組成を最適にして脱燐処理を行うもので
あるから、脱燐反応効率を高めることができ、脱燐処理
剤の原単位低減、処理時間の短縮、溶銑温度降下の防止
が図れる等の顕著な効果を奏する。
第１図は脱燐剤使用量と溶銑中の燐濃度との関係を脱燐
反応ステージ毎に区分して示した図、第２図は溶銑中の
燐濃度と脱燐酸素効率との関係を示す図、第３図は脱燐
反応ステージ１期におけるＣ ａ Ｏ／ Ｏ比と脱燐酸
素効率との関係を示す図、第４図は脱燐反応ステージ■
期におけるＣａＯ１０比と脱燐酸素効率との関係を示す
図、第５図は脱燐反応ステージ■期における脱燐剤中Ｃ
ａｂ１０比と脱燐酸素効率との関係を示す図である。 １】 図面の浄書（内容に変更なし） 第１図 覗＃＋御便重量 （陥／ＴＰ ） 第５図 Ｃ，Ｃ１０／○ 響５乍８．６乙七 手続補正書（方式） ％式％ 事件の表示 昭和６３年特許願第２２２９２３号 発明の名称 溶銑の脱燐処理法 ３補正をする者 事件との関係 特許 出願人 住 所 東京都千代田区大手町２丁目６番３号（６６
５）新日本製鐵株式会社 代理人〒１０３ 置 ２４１−０４４１住 所 東京
都中央区日本橋本町１丁目６番３号日本橋ダイヤモンド
マンション５０１号昭和６３年１１月２９日（全送日） ６補正の対象 願書、明細書、全文及び図面 ７補正の内容
反応ステージ毎に区分して示した図、第２図は溶銑中の
燐濃度と脱燐酸素効率との関係を示す図、第３図は脱燐
反応ステージ１期におけるＣ ａ Ｏ／ Ｏ比と脱燐酸
素効率との関係を示す図、第４図は脱燐反応ステージ■
期におけるＣａＯ１０比と脱燐酸素効率との関係を示す
図、第５図は脱燐反応ステージ■期における脱燐剤中Ｃ
ａｂ１０比と脱燐酸素効率との関係を示す図である。 １】 図面の浄書（内容に変更なし） 第１図 覗＃＋御便重量 （陥／ＴＰ ） 第５図 Ｃ，Ｃ１０／○ 響５乍８．６乙七 手続補正書（方式） ％式％ 事件の表示 昭和６３年特許願第２２２９２３号 発明の名称 溶銑の脱燐処理法 ３補正をする者 事件との関係 特許 出願人 住 所 東京都千代田区大手町２丁目６番３号（６６
５）新日本製鐵株式会社 代理人〒１０３ 置 ２４１−０４４１住 所 東京
都中央区日本橋本町１丁目６番３号日本橋ダイヤモンド
マンション５０１号昭和６３年１１月２９日（全送日） ６補正の対象 願書、明細書、全文及び図面 ７補正の内容
Claims (1)
- 溶銑浴中に生石灰系の精錬フラックス及び酸化剤をキャ
リヤガスによりインジェクションして溶銑の脱燐処理を
行うに際し、上記酸化剤として、酸化鉄、Ｍｎ鉱石およ
び気体酸素を１種または複合して用いて、脱珪が優先的
に進行し脱燐の進行が遅い脱燐初期には脱燐処理剤中Ｃ
ａＯ／Ｏ比を２．３〜３．０の範囲内とし、その後は脱
燐処理剤中ＣａＯ／Ｏ比を１．７〜２．２の範囲内とし
て脱燐処理を行うことを特徴とする溶銑の脱燐処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22292388A JPH0270014A (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 溶銑の脱燐処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22292388A JPH0270014A (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 溶銑の脱燐処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0270014A true JPH0270014A (ja) | 1990-03-08 |
| JPH0514004B2 JPH0514004B2 (ja) | 1993-02-24 |
Family
ID=16789983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22292388A Granted JPH0270014A (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 溶銑の脱燐処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0270014A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003029497A1 (en) * | 2001-09-27 | 2003-04-10 | Nippon Steel Corporation | Method for dephsophorization of molten irona |
| JP2020059866A (ja) * | 2018-10-05 | 2020-04-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶銑予備処理方法 |
| WO2024181148A1 (ja) | 2023-02-28 | 2024-09-06 | パナソニックエナジー株式会社 | 非水電解質二次電池 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6026608A (ja) * | 1983-07-25 | 1985-02-09 | Nippon Steel Corp | 溶銑の脱燐方法 |
-
1988
- 1988-09-06 JP JP22292388A patent/JPH0270014A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6026608A (ja) * | 1983-07-25 | 1985-02-09 | Nippon Steel Corp | 溶銑の脱燐方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003029497A1 (en) * | 2001-09-27 | 2003-04-10 | Nippon Steel Corporation | Method for dephsophorization of molten irona |
| EP1445337A4 (en) * | 2001-09-27 | 2005-09-21 | Nippon Steel Corp | METHOD FOR THE DEEPHOSPHORIZATION OF MELT-LIQUID IRON |
| JP2020059866A (ja) * | 2018-10-05 | 2020-04-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶銑予備処理方法 |
| WO2024181148A1 (ja) | 2023-02-28 | 2024-09-06 | パナソニックエナジー株式会社 | 非水電解質二次電池 |
| EP4675748A1 (en) | 2023-02-28 | 2026-01-07 | Panasonic Energy Co., Ltd. | Nonaqueous electrolyte secondary battery |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0514004B2 (ja) | 1993-02-24 |
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