JPH0272293A - 断熱体 - Google Patents
断熱体Info
- Publication number
- JPH0272293A JPH0272293A JP63222738A JP22273888A JPH0272293A JP H0272293 A JPH0272293 A JP H0272293A JP 63222738 A JP63222738 A JP 63222738A JP 22273888 A JP22273888 A JP 22273888A JP H0272293 A JPH0272293 A JP H0272293A
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- Japan
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- pressure
- heat insulating
- urethane foam
- foam
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Polyurethanes Or Polyureas (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、冷蔵庫、冷凍プレハブ等に利用する断熱体に
関するものである。
関するものである。
従来の技術
第３図は、従来の断熱体を示している。以下に従来例の
構成について第３図を参考に説明する。
構成について第３図を参考に説明する。
近年、断熱箱体の断熱性能を向上させるため内部を減圧
した断熱体を用いることが注目されている。この断熱体
の芯材としては、パーライト等の粉末、ハニカム、及び
発泡体等が用いられる。例えば、特開昭５７−１３３８
７０号公報に示されるように連通気泡を有する硬質ウレ
タンフオームを芯材とする提案がなされている。この特
開昭５７−１３３８７０号公報を第３図で説明すると、
図において、１は断熱性構造体であシ、連続気泡を有す
る硬質ウレタンフオーム２を気密性薄膜から成る容器３
で被い、内部を０．００１ ｔｍ Ｈ（Ｊまで減圧し密
閉している。硬質ウレタンフオーム２は、気泡骨格径３
ｏｏ〜１ｏＯｏμｍ程度の市販の一般材料を高温高湿下
で真空脱気して気泡を破り、連続気泡を得ることが特徴
となっている。
した断熱体を用いることが注目されている。この断熱体
の芯材としては、パーライト等の粉末、ハニカム、及び
発泡体等が用いられる。例えば、特開昭５７−１３３８
７０号公報に示されるように連通気泡を有する硬質ウレ
タンフオームを芯材とする提案がなされている。この特
開昭５７−１３３８７０号公報を第３図で説明すると、
図において、１は断熱性構造体であシ、連続気泡を有す
る硬質ウレタンフオーム２を気密性薄膜から成る容器３
で被い、内部を０．００１ ｔｍ Ｈ（Ｊまで減圧し密
閉している。硬質ウレタンフオーム２は、気泡骨格径３
ｏｏ〜１ｏＯｏμｍ程度の市販の一般材料を高温高湿下
で真空脱気して気泡を破り、連続気泡を得ることが特徴
となっている。
発明が解決しようとする課題
このような断熱性構造体１においては、硬質フレタンフ
オーム２の気泡骨格径が３ｏＯ〜１０００μｍであるた
め、０．００１ Ｗ Ｈｑ以下の圧力にしないと気体の
熱伝導率は十分に小さくならず、優れた断熱性は得られ
ないものである。基本的に気体の熱伝導率は、気体層の
壁間距離（本構成においてば、気泡骨格径）が気体の平
均自由工程より短かぐなると急激に減少するが、壁間距
離が長いほど、同じ気体熱伝導率を得るのにより低−圧
力が必要となる。一般式としては、以下の（１）式で示
される。
オーム２の気泡骨格径が３ｏＯ〜１０００μｍであるた
め、０．００１ Ｗ Ｈｑ以下の圧力にしないと気体の
熱伝導率は十分に小さくならず、優れた断熱性は得られ
ないものである。基本的に気体の熱伝導率は、気体層の
壁間距離（本構成においてば、気泡骨格径）が気体の平
均自由工程より短かぐなると急激に減少するが、壁間距
離が長いほど、同じ気体熱伝導率を得るのにより低−圧
力が必要となる。一般式としては、以下の（１）式で示
される。
Ｋｙ＝Ａ−ｐ−Ｖ・ＣｒＣＬｆ−ｄ／（Ｌｆ＋ｄ））
・・・−（１）Ａ：定数 ρ：密度（Ｋｓ＋／ｉ〕 Ｖ：平均分子速度Ｃｍ／ｓ：］ Ｌｆ：平均自由工程 Ｃｒ：定容比熱（ｋｓｌ／Ｋｐ″Ｃ〕 ｄ：壁間距離（ｍ］ よって、従来例においては、気泡骨格径が３００〜１０
００μｍであるため、１ｏ ｇ Ｈｇ以下という工業
的に取り扱いにくい圧力が必要となり、量産での大規模
な設備や排気時間が長くなる等の課題があった。さらに
、１０ｍｍＨｑ以下の圧力域では材料のガス放出量の影
響を受けやすぐ、低分子量のモノマー成分を含有しやす
い有機体の本構成の場合、特に排気時間が長くかかる課
題があり、量産効率が悪かった。
・・・−（１）Ａ：定数 ρ：密度（Ｋｓ＋／ｉ〕 Ｖ：平均分子速度Ｃｍ／ｓ：］ Ｌｆ：平均自由工程 Ｃｒ：定容比熱（ｋｓｌ／Ｋｐ″Ｃ〕 ｄ：壁間距離（ｍ］ よって、従来例においては、気泡骨格径が３００〜１０
００μｍであるため、１ｏ ｇ Ｈｇ以下という工業
的に取り扱いにくい圧力が必要となり、量産での大規模
な設備や排気時間が長くなる等の課題があった。さらに
、１０ｍｍＨｑ以下の圧力域では材料のガス放出量の影
響を受けやすぐ、低分子量のモノマー成分を含有しやす
い有機体の本構成の場合、特に排気時間が長くかかる課
題があり、量産効率が悪かった。
本発明は、上記課題分解決するため工業的に取り扱いや
すい低真空度域で優れた断熱性能を得ることにより、排
気時間を短縮し、量産を可能とするものである。
すい低真空度域で優れた断熱性能を得ることにより、排
気時間を短縮し、量産を可能とするものである。
課題を解決するための手段
本発明は、水酸基価４００〜ｅｏｏｍｇＫＯＨ／、９の
ベンジリックエーテル型フェノ−ｙｖ樹脂と有機ポリイ
ソシアネート、触媒、整泡剤１発泡剤及び気泡連通化剤
を使って得られる連続気泡溝造の硬質フェノールウレタ
ンフォームヲ１ｔｆｆ 熱体の芯材トして用いるもので
ある。
ベンジリックエーテル型フェノ−ｙｖ樹脂と有機ポリイ
ソシアネート、触媒、整泡剤１発泡剤及び気泡連通化剤
を使って得られる連続気泡溝造の硬質フェノールウレタ
ンフォームヲ１ｔｆｆ 熱体の芯材トして用いるもので
ある。
作 用
本発明は上記構成により芯材は微細な気泡骨格のため、
この芯材を、金属−プラスチックスラミネートフィルム
から成る容器で被い、内部を減圧すると、０．１〜０．
０１ ｗ Ｈｇ程度の工業的に取り扱いやすい圧力によ
っても優れた断熱性能が得られるもので、排気時間の短
縮化によって、量産効率が大幅に向上するものである。
この芯材を、金属−プラスチックスラミネートフィルム
から成る容器で被い、内部を減圧すると、０．１〜０．
０１ ｗ Ｈｇ程度の工業的に取り扱いやすい圧力によ
っても優れた断熱性能が得られるもので、排気時間の短
縮化によって、量産効率が大幅に向上するものである。
実施例
以下、本発明の一実施例を第１図、第２図を３考に説明
する。
する。
図において、４は表１に示す原料を用いてウレタン高圧
発泡機で発泡し、硬化させた硬質フェノールウレタンフ
オームで常温においてエージングした後、所定の大きさ
に切断したものである。
発泡機で発泡し、硬化させた硬質フェノールウレタンフ
オームで常温においてエージングした後、所定の大きさ
に切断したものである。
表１
表１においでレジンＡ及びＢはベンジリックエーテル型
フェノール樹脂で、レジンＡは水酸基価４ ｓ Ｏｍｙ
ＫＯＨ／’、ｊ９ 、 ｖノ、／Ｂは水酸基価５０
Ｑ １１９ＫＯＨ／′ｇである。整泡剤は信越化学（株
）環シリコーン界面活性剤Ｆ−３７３，発泡剤は昭和電
工（（１）フロンＲ−１ｊ 、触ｉ１はジメナルエタ５
ノ〜ルアミン、気泡連通化剤は日本油脂（株）製ステア
リン酸カルシウムである。有博−コリイノシ、 ２′：
、−）は日本ポリウレタン（株）製粗製ジ；フェールメ
タンジイソンアネート（アミン当量１３６）である。比
較例として用いたレジンＣ及びレシンＤはベンジリック
エーテル型フェノール樹脂で、レジンＣは水酸基価３
ａ ｏ ｒｒｕｊ ＫＯＨ／、ｑ 、レシンＤは水酸基
価６１０写ＫＯＨ／、５１’である。これらの原料を種
々組み合せて発泡を行ない、この一部を実施例として１
．４（ｚ １ 、−ｈｘ ２、比較例として１．・にＡ
、 ７ｆｆｉ Ｂ 、 ７ｆａ Ｃを表わした。得ら
れた硬質フェノールウレタンフォム４の密度、連続気泡
率及び気泡骨格径、圧縮強度を表２に示す。この後、得
られた硬質ウレタンフオーム４を１５０℃で約２時間加
熱し、吸着水分及び膨潤ガスを蒸発させてアルミ蒸着ポ
リエステルフィルムから成る容器５で被い、内部を０．
００１ 、０．０１ 、０．１ 、０．５．１ 、Ｏｍ
ｘＨｑ まで減圧し、密閉して断熱体６を得た。このと
きの排気時間は、実施例、比較例共に、それぞれ３５分
。
フェノール樹脂で、レジンＡは水酸基価４ ｓ Ｏｍｙ
ＫＯＨ／’、ｊ９ 、 ｖノ、／Ｂは水酸基価５０
Ｑ １１９ＫＯＨ／′ｇである。整泡剤は信越化学（株
）環シリコーン界面活性剤Ｆ−３７３，発泡剤は昭和電
工（（１）フロンＲ−１ｊ 、触ｉ１はジメナルエタ５
ノ〜ルアミン、気泡連通化剤は日本油脂（株）製ステア
リン酸カルシウムである。有博−コリイノシ、 ２′：
、−）は日本ポリウレタン（株）製粗製ジ；フェールメ
タンジイソンアネート（アミン当量１３６）である。比
較例として用いたレジンＣ及びレシンＤはベンジリック
エーテル型フェノール樹脂で、レジンＣは水酸基価３
ａ ｏ ｒｒｕｊ ＫＯＨ／、ｑ 、レシンＤは水酸基
価６１０写ＫＯＨ／、５１’である。これらの原料を種
々組み合せて発泡を行ない、この一部を実施例として１
．４（ｚ １ 、−ｈｘ ２、比較例として１．・にＡ
、 ７ｆｆｉ Ｂ 、 ７ｆａ Ｃを表わした。得ら
れた硬質フェノールウレタンフォム４の密度、連続気泡
率及び気泡骨格径、圧縮強度を表２に示す。この後、得
られた硬質ウレタンフオーム４を１５０℃で約２時間加
熱し、吸着水分及び膨潤ガスを蒸発させてアルミ蒸着ポ
リエステルフィルムから成る容器５で被い、内部を０．
００１ 、０．０１ 、０．１ 、０．５．１ 、Ｏｍ
ｘＨｑ まで減圧し、密閉して断熱体６を得た。このと
きの排気時間は、実施例、比較例共に、それぞれ３５分
。
６分、２分、１分３０秒であった。得られた断熱体６の
密閉直後の熱伝導率も表２に示した。なお、熱伝導率は
真空理工（株）製Ｋ Ｍａｔｉｃを用い平均温度２４
℃で測定した。
密閉直後の熱伝導率も表２に示した。なお、熱伝導率は
真空理工（株）製Ｋ Ｍａｔｉｃを用い平均温度２４
℃で測定した。
表２から明らかなように、水酸基価４００〜６００ ＃
ＫＯＨ／ｊＪ （７） ベンジリックエーテル型フェ
ノール樹脂と有機ポリイソシアネート、触媒９発泡剤、
整泡剤及び気泡連通剤を使って得られる連ｆｆｆｉ Ｅ
泡構造の硬質フェノールウレタンフオーム４は、気泡
骨格が非常に微細なものになり、フオーム収縮やフライ
アビリテ、イーの問題もなく、寸法安定性にすぐれたフ
オームが得られることが判った。−力水酸基価が４００
〜ＫＯＨ／、９以下であるレジンＣではフオームの圧縮
強度が低く、減圧下でのフオーム収縮が発生し寸法安定
性に欠け、圧縮強度を確保するため密度を上げた場合に
おいては得られる断熱体６の熱伝導率を悪化させる。丑
だ、水酸基価６００岬ＫＯＨ／、９以上であるレジンＤ
ではフライアビリティ−が悪く減圧された断熱体中で粉
末化し、断熱体６が形成できなかった。
ＫＯＨ／ｊＪ （７） ベンジリックエーテル型フェ
ノール樹脂と有機ポリイソシアネート、触媒９発泡剤、
整泡剤及び気泡連通剤を使って得られる連ｆｆｆｉ Ｅ
泡構造の硬質フェノールウレタンフオーム４は、気泡
骨格が非常に微細なものになり、フオーム収縮やフライ
アビリテ、イーの問題もなく、寸法安定性にすぐれたフ
オームが得られることが判った。−力水酸基価が４００
〜ＫＯＨ／、９以下であるレジンＣではフオームの圧縮
強度が低く、減圧下でのフオーム収縮が発生し寸法安定
性に欠け、圧縮強度を確保するため密度を上げた場合に
おいては得られる断熱体６の熱伝導率を悪化させる。丑
だ、水酸基価６００岬ＫＯＨ／、９以上であるレジンＤ
ではフライアビリティ−が悪く減圧された断熱体中で粉
末化し、断熱体６が形成できなかった。
これらの現象については、原料の相溶性や樹脂硬化に至
るプロセス等が影響していると考えられるが、本プロセ
スの詳細は解明に至っていない。
るプロセス等が影響していると考えられるが、本プロセ
スの詳細は解明に至っていない。
以上のように発泡し、微細な気泡骨格を有する硬質ウレ
タンフオーム４を断熱体６の芯材として用いることによ
り、断熱体θ中の気体熱伝導率は。
タンフオーム４を断熱体６の芯材として用いることによ
り、断熱体θ中の気体熱伝導率は。
気泡骨格径のより大きなものに比べて、高い圧力でも同
等まで低減でき、工業的にも取り扱いやすい０．１〜０
．０１ ｍｍ Ｈｇで優れた断熱性能を発揮する。この
結果、排気時間が短時間ですむため、量産しやすく、又
、排気装置も簡易なもので圧力が得られる等、生産性に
大きく寄与するものである１゜また、フオーム収縮やフ
ライアビリティ−の問題もなく寸法安定性にすぐれ２次
加工等の作業性も良好である。なお、気泡骨格径を微細
化すると、排気抵抗が増加し、所定の圧力まで減圧する
のに要する排気時間は長くなると考えられるが、０．０
１１１１１１１ Ｈｇ域では影響はなく、さらに分子流
領域が支配する０、００１ Ｍ Ｈｇで影響が現われる
。従って本発明で用いる断熱体は０．１〜０．０１ ｍ
ｍ）（ｇの圧力において十分な断熱性能を発揮できるた
め気泡骨格径を微細化しても生産性に対して問題はない
。
等まで低減でき、工業的にも取り扱いやすい０．１〜０
．０１ ｍｍ Ｈｇで優れた断熱性能を発揮する。この
結果、排気時間が短時間ですむため、量産しやすく、又
、排気装置も簡易なもので圧力が得られる等、生産性に
大きく寄与するものである１゜また、フオーム収縮やフ
ライアビリティ−の問題もなく寸法安定性にすぐれ２次
加工等の作業性も良好である。なお、気泡骨格径を微細
化すると、排気抵抗が増加し、所定の圧力まで減圧する
のに要する排気時間は長くなると考えられるが、０．０
１１１１１１１ Ｈｇ域では影響はなく、さらに分子流
領域が支配する０、００１ Ｍ Ｈｇで影響が現われる
。従って本発明で用いる断熱体は０．１〜０．０１ ｍ
ｍ）（ｇの圧力において十分な断熱性能を発揮できるた
め気泡骨格径を微細化しても生産性に対して問題はない
。
発明の効果
本発明は、上記の説明から明らかなように、以下に示す
ような効果が得られるのである。
ような効果が得られるのである。
水酸基価４００〜８００ ｍｍ ＨＣＪのベンジリック
エーテル型フェノール樹脂と有機ポリイソシアネート、
触媒、整泡剤５発泡剤及び気泡連通化剤を使って得られ
る連続気泡構造の硬質フェノールウレタンフオームは、
極めて微細な気泡骨格を有する。従ってこのウレタンフ
ォームラ金属−プラスチノクスラミネートフィルムから
成る容器で被い、内部を減圧すると、工業的に取り扱い
やすい０゜０１〜０．ｌｍｍＨｇの圧力でも十分に気体
の熱伝導が低下し優れた断熱性を示すため、短時間かつ
容易な排気設備で量産することが可能となり、大幅な生
産性向上に寄与するものである。また、芯材となる硬質
フェノールウレタンフオームはフオーム収１＠やフライ
アビリティ−の問題もなく寸法安定性にすぐれ２次加工
等の作業性も良好であるという利点を具備している。
エーテル型フェノール樹脂と有機ポリイソシアネート、
触媒、整泡剤５発泡剤及び気泡連通化剤を使って得られ
る連続気泡構造の硬質フェノールウレタンフオームは、
極めて微細な気泡骨格を有する。従ってこのウレタンフ
ォームラ金属−プラスチノクスラミネートフィルムから
成る容器で被い、内部を減圧すると、工業的に取り扱い
やすい０゜０１〜０．ｌｍｍＨｇの圧力でも十分に気体
の熱伝導が低下し優れた断熱性を示すため、短時間かつ
容易な排気設備で量産することが可能となり、大幅な生
産性向上に寄与するものである。また、芯材となる硬質
フェノールウレタンフオームはフオーム収１＠やフライ
アビリティ−の問題もなく寸法安定性にすぐれ２次加工
等の作業性も良好であるという利点を具備している。
第１図は本発明の一実施例における硬質フェノールウレ
タンフオームの外観斜視図、第２図は同断熱体の断面図
、第３図は従来例の断熱性構造体の断面図である。 ４・・・・・・硬質フェノールウレタンフオーム、５・
・・・・・容器、６・・・・・・断熱体。 代理人の氏名 弁理士 粟 野 重 孝 ほか１名ｇＰ
ｗフェノールフレダソフ１−ム ５− 百 酪 ６−・ ｍ 悲 滲
タンフオームの外観斜視図、第２図は同断熱体の断面図
、第３図は従来例の断熱性構造体の断面図である。 ４・・・・・・硬質フェノールウレタンフオーム、５・
・・・・・容器、６・・・・・・断熱体。 代理人の氏名 弁理士 粟 野 重 孝 ほか１名ｇＰ
ｗフェノールフレダソフ１−ム ５− 百 酪 ６−・ ｍ 悲 滲
Claims (1)
- 水酸基価４００〜６００ｍｇＫＯＨ／ｇのベンジリッ
クエーテル型フェノール樹脂と有機ポリイソシアネート
、触媒、整泡剤、発泡剤及び気泡連通化剤を用いて得ら
れる連続気泡構造の硬質フェノールウレタンフォームを
金属−プラスチックスラミネートフィルムから成る容器
で被い、内部を減圧して密閉した断熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63222738A JP2548323B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 断熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63222738A JP2548323B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 断熱体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0272293A true JPH0272293A (ja) | 1990-03-12 |
| JP2548323B2 JP2548323B2 (ja) | 1996-10-30 |
Family
ID=16787128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63222738A Expired - Fee Related JP2548323B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 断熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2548323B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5693685A (en) * | 1993-08-10 | 1997-12-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Thermal insulator and method for producing the same |
| JP2009014267A (ja) * | 2007-07-04 | 2009-01-22 | Corona Corp | 貯湯式給湯機 |
-
1988
- 1988-09-06 JP JP63222738A patent/JP2548323B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5693685A (en) * | 1993-08-10 | 1997-12-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Thermal insulator and method for producing the same |
| JP2009014267A (ja) * | 2007-07-04 | 2009-01-22 | Corona Corp | 貯湯式給湯機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2548323B2 (ja) | 1996-10-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |