JPH027391B2

JPH027391B2 -

Info

Publication number: JPH027391B2
Application number: JP9891685A
Authority: JP
Inventors: Hidehiko Sumitomo; Tomio Fudanoki; Sumio Watanabe; Hideki Ito; Fumio Yamamoto
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1985-05-11
Filing date: 1985-05-11
Publication date: 1990-02-16
Also published as: JPS61261460A

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕本発明は深絞り加工後の張出し成形の際に縦割
れという脆性的破断を生じないフエライト系ステ
ンレス鋼板に関するものである。〔従来の技術〕一般にフエライト系ステンレス鋼板は厨房機器
や家電機器などに広く使用されているが、特に、
流し台水槽などでは苛酷な深絞り加工を施して成
形した後、さらに周広げによる張出し加工を行つ
て形状を整え最終成形品とする事が多い。従つて
フエライト系ステンレス鋼板には苛酷な深絞り加
工とそれに続く張出し成形に耐え得る深絞り性と
深絞り加工後の張出し成形性がともに優れている
ことが強く要望されている。これに対し、従来の深絞り用といわれているフ
エライト系ステンレス鋼板は、例えば絞り比が
2.0程度の通常の深絞り加工には耐え得るが、そ
れ以上の厳しい深絞り加工では割れが多発し、高
度なプレス加工ができない。このようなことから超深絞り用フエライト系ス
テンレス鋼板として開発されたのが極低炭素Ti
添加フエライト系ステンレス鋼板であり、例えば
特公昭54−11770号公報にその技術が開示されて
いる。またＢを添加してｒ値を向上させたフエラ
イト系ステンレス鋼板が特公昭57−55787号公報
に開示されている。〔発明が解決しようとする問題点〕特公昭54−11770号公報に開示されている極低
炭素Ti添加フエライト系ステンレス鋼板は、絞
り比が2.3もしくはそれ以上の非常に苛酷な深絞
り加工にも耐え得るが、このような苛酷な深絞り
加工後周広げによる張出し成形を施す際に、縦割
れといわれる脆性破断（割れ）が散見されること
があり、現在要望されている深絞り性と深絞り加
工後の張出し成形性がともにすぐれたフエライト
系ステンレス鋼板に対しては改善の必要があつ
た。また特公昭57−55787号公報に開示されている
Ｂ添加フエライト系ステンレス鋼板は強度を調節
するために、比較的高いＣ量を有しているので苛
酷な深絞り加工には適さないことがある。本発明は絞り比が2.1を超えるような苛酷な深
絞り加工が行え、かつそのような加工を行つたの
ちに、周広げによる張出し成形が行えるフエライ
ト系ステンレス鋼板を提供することを目的とす
る。〔問題点を解決するための手段〕本発明者は、苛酷な深絞り加工を行つた後の張
出し成形性を改善することを検討した結果、極低
炭素化するとともにＢを添加することによつてこ
れを達成した。本発明の要旨は、Ｃ：0.002〜0.030％、Si：1.0％以下、Mn：1.0
％以下、Cr：10.0〜20.0％、Ｎ：0.02％以下、
Ｓ：0.001超〜0.010％、Al：0.002〜0.150％、
Ti：0.02〜0.70％でTi／（Ｃ＋Ｎ）≧６、Ｂ：
0.0003〜0.0050％を含有し、残部が鉄および不可
避的不純物からなる深絞り加工後の張出し成形性
の優れた深絞り用フエライト系ステンレス鋼板で
ある。以下本発明鋼の化学成分の限定理由について述
べる。Ｃは0.030％以下になると伸び及び値（ラン
クフオード値）が著しく向上し、本発明の目的で
ある絞り比が2.1を越えるような苛酷な深絞り加
工が可能となる。Ｃは低いほど好ましいが、
0.002％未満にすることは溶製上困難である。し
たがつてＣ含有量を0.002％〜0.030％と限定し
た。 Siの過剰の含有は冷間加工性を低下させるため
その上限を1.0％とした。好ましくは0.15％以下
が良い。 Mnは脱酸剤及びＳの結晶粒界への偏析による
粒界脆化を防ぐために必要であるが、あまり多い
と鋼板の冷間加工性を低下させるため、その上限
を1.0％とした。 Crは高いほど耐食性を向上させるが20.0％を越
えると深絞り性を著しく劣化させ、また10.0％未
満では優れた耐食性が発揮されないためその範囲
を10.0〜20.0％とした。 AlはTiO₂の生成による鋼板の表面疵を避ける
ため脱酸剤として0.002％以上必要であるが、多
すぎるとAlに起因する疵が問題となるため上限
を0.150％とした。Ｎは多くなると冷間加工性を劣化させると共に
ＮをTiNとして固定するのに多量のTiを必要と
し製造コストの上昇をともなうためその上限を
0.02％とした。Ｓは0.010％を超えて含有すると結晶粒界へ偏
析し粒界脆化を起こしやすく、また0.001％以下
の極低化すると製造コストの著しい上昇をともな
うため、その範囲を0.001超〜0.010％とした。 TiはＣおよびＮを上記のように制限し、また
現在の製鋼法で通常含有されるＳ量（Ｓ：0.001
超〜0.010％）であれば、深絞り性を確保するに
はTiは0.02％以上でかつTi／（Ｃ＋Ｎ）≧６が必
要である。しかし、0.70％を超えるとその効果は
飽和し、製造コストが上昇する。好ましくは0.2
〜0.6％の範囲が良い。Ｂは本発明鋼において深絞り加工後の張出し成
形性の改善のため最も重要な成分元素でありその
効果は0.0003％以上で発揮される。しかし、多す
ぎると深絞り性が劣化するとともに鋼片の割れが
発生するために上限を0.0050％とした。好ましく
は0.0004〜0.0015％が良い。〔作用〕Ｂ添加による深絞り加工後の張出し成形性の改
善作用について以下に推察する。従来の極低炭素Ti添加フエライト系ステンレ
ス鋼板の粒界強度が低く粒界脆化を起こしやすい
理由は鋼中のＣが完全にTiCとして固定されて、
Ｃの粒界強化作用が消失し、Ｃの代りに鋼中に含
有されるＰが結晶粒界へ偏析し粒界強化を著しく
低下させるためと考えられる。従つて、Ｂの添加
により脆性破壊が改善される作用効果は、まだ不
明確な点もあるが、Ｂは原子量論的にＣと酷似し
た元素であり、かつ粒界偏析によつて粒界強化を
低下させるとＰと比べて鋼中での拡散速度が早
く、容易に粒界へ偏析して、Ｃと同様に粒界の強
度を上昇せしめるものと考えられる。その他に不
可避的不純物として含有されるＳも粒界脆化を起
こしやすい元素であるために、できるだけ含有量
を低くするのがよく、0.010％以下とした。この
Ｓの粒界偏析をさらに低減させる方法として、
CaやREMの添加によりCa−Ｓ−Ｏ系あるいは
REM−Ｓ−Ｏ系の析出物を生成させることも有
効である。なお、ＯはAlあるいはMnによつて酸化物とし
て固定されるが、あまり多量に含有すると酸化物
を起因として加工性が劣化するので含有量はでき
るだけ少ない方がよく0.010％以下が好ましい。以上のような成分構成をなす鋼は電気炉、転炉
等の通常の製鋼炉で溶製し、連続鋳造法あるいは
通常の造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−焼鈍酸
洗（状況に応じて焼鈍省略）−冷間圧延−焼鈍酸
洗、必要に応じて更に冷間圧延−焼鈍酸洗等をく
り返し行うという通常の製造工程を経て製造され
る。〔実施例〕第１表に示すような本発明鋼と従来鋼の成分鋼
を転炉で溶製し、通常の鋳造法によつて鋼片とし
た後、熱間圧延により板厚6.0mmの熱延コイルと
した。次いで熱延板の焼鈍酸洗を行つた後、冷間
圧延・焼鈍酸洗を２回くり返し、板厚0.8mmの冷
延鋼帯とした。機械的性質と深絞り加工後の張出し成形性の評
価結果を第２表に示す。深絞り加工後の張出し成
形性は、ステンレス鋼板から円板状のブランク取
りを行い、２段階の円筒絞り加工により絞り比の
異なる一次加工品を製作した。次に、その絞り部
品を20℃に保持した後落重試験によりカツプ頭部
に衝撃荷重を負荷し、カツプ側壁部に脆性割れが
発生したか否かを３個のくり返しで評価した。表
中の〇印は縦割れなし、●印は縦割れあり、×印
深絞り加工が出来なかつたことを表わす。第２表の結果より、本発明鋼板が深絞り加工後
の張出し成形性において非常に優れていることが
わかる。また本発明鋼板の機械的性質は伸びが36
〜38％とすぐれ、またも1.5以上と極めてすぐ
れており、従来の極低炭素Ti添加フエライト系
ステンレス鋼板と同等であり、深絞り性に優れた
特性を兼備している。

【表】

Claims

【特許請求の範囲】

１Ｃ：0.002〜0.030％、Si：1.0％以下、Mn：
1.0％以下、Cr：10.0〜20.0％、Ｎ：0.02％以下、
Ｓ：0.001超〜0.010％、Al：0.002〜0.150％、
Ti：0.02〜0.70％でTi／（Ｃ＋Ｎ）≧６、Ｂ：
0.0003〜0.0050％を含有し、残部が鉄および不可
避的不純物から成る深絞り加工後の張出し成形性
に優れたフエライト系ステンレス鋼板。