JPH0295444A - 窒素酸化物除去用触媒 - Google Patents
窒素酸化物除去用触媒Info
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- JPH0295444A JPH0295444A JP63249337A JP24933788A JPH0295444A JP H0295444 A JPH0295444 A JP H0295444A JP 63249337 A JP63249337 A JP 63249337A JP 24933788 A JP24933788 A JP 24933788A JP H0295444 A JPH0295444 A JP H0295444A
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Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、ボイラー等から排出される燃焼後の排ガス中
に含まれる窒素酸化物を、アンモニアを還元剤として接
触還元法により除去する際に使用する触媒に関する。よ
り詳しく述べれば、４００〜７００℃もの高い排ガス温
度において、排ガスに含まれる窒素酸化物を高い除去率
で除去するための固体酸触媒に関する。
に含まれる窒素酸化物を、アンモニアを還元剤として接
触還元法により除去する際に使用する触媒に関する。よ
り詳しく述べれば、４００〜７００℃もの高い排ガス温
度において、排ガスに含まれる窒素酸化物を高い除去率
で除去するための固体酸触媒に関する。
〈従来の技術〉
大気汚染防止を目的として行われる、ボイラー等から排
出される燃焼後の排ガス中に含まれる窒素酸化物の除去
については、触媒の存在下、アンモニアを還元剤として
用いる接触還元法が、現在、工業的方法として最も普及
している。
出される燃焼後の排ガス中に含まれる窒素酸化物の除去
については、触媒の存在下、アンモニアを還元剤として
用いる接触還元法が、現在、工業的方法として最も普及
している。
上記接触還元法は、排ガス中の窒素酸化物とアンモニア
とを触媒の存在のもとに反応させて、水と窒素ガス（Ｎ
２）に還元処理する方法である。
とを触媒の存在のもとに反応させて、水と窒素ガス（Ｎ
２）に還元処理する方法である。
上記方法において用いる還元触媒としては、比表面積の
大きな活性酸化チタンを担体とし、該担体に活性成分と
しての酸化タングステン、酸化バナジウム、酸化鉄、酸
化モリブデン、酸化スズなどを担持させたものが知られ
ている。
大きな活性酸化チタンを担体とし、該担体に活性成分と
しての酸化タングステン、酸化バナジウム、酸化鉄、酸
化モリブデン、酸化スズなどを担持させたものが知られ
ている。
また、大きな比表面積を有する酸化アルミニウムを担体
とし、この担体に酸化タングステン、酸化バナジウムな
どの金属酸化物を担持させた触媒も知られている。
とし、この担体に酸化タングステン、酸化バナジウムな
どの金属酸化物を担持させた触媒も知られている。
ところで、重油又は石炭の燃焼ガスのように硫黄酸化物
を含有する排ガス中に含まれる窒素酸化物を除去するた
めの触媒の担体として用いられる金属酸化物としては、
硫黄酸化物に対する耐被毒性の点で、酸化チタンが最も
好適であると言われている。
を含有する排ガス中に含まれる窒素酸化物を除去するた
めの触媒の担体として用いられる金属酸化物としては、
硫黄酸化物に対する耐被毒性の点で、酸化チタンが最も
好適であると言われている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、上記従来の触媒は、酸化チタンを担体と
するものも含め、いずれも排ガス温度が２５０〜４００
℃と低い場合にしか好適に使用し得ない。これは、排ガ
ス温度が２５０℃未満の場合は、酸性硫安等の発生が避
けられず、より下流に配される他の機器の腐蝕の原因に
なるとともに、触媒の細孔の閉塞などにより触媒劣化の
原因になるからである。また、排ガス温度が４００℃を
越える場合は、ＮＨ３の酸化によりＮＯが生成するとい
う逆反応が次第に優勢となるため、脱硝性能が著しく低
下するとともに、触媒の熱劣化が不可避的に生じるから
である。
するものも含め、いずれも排ガス温度が２５０〜４００
℃と低い場合にしか好適に使用し得ない。これは、排ガ
ス温度が２５０℃未満の場合は、酸性硫安等の発生が避
けられず、より下流に配される他の機器の腐蝕の原因に
なるとともに、触媒の細孔の閉塞などにより触媒劣化の
原因になるからである。また、排ガス温度が４００℃を
越える場合は、ＮＨ３の酸化によりＮＯが生成するとい
う逆反応が次第に優勢となるため、脱硝性能が著しく低
下するとともに、触媒の熱劣化が不可避的に生じるから
である。
このため、上記従来の触媒は、４００℃を越える高温下
にある排ガス中の窒素酸化物除去用触媒としては、満足
のいくものではなかった。
にある排ガス中の窒素酸化物除去用触媒としては、満足
のいくものではなかった。
本発明は以上の事情に鑑みなされたものであって、その
目的とするところは、４００〜７００℃の高温において
も高い窒素酸化物除去率を可能ならしめる触媒を提供す
ることにある。
目的とするところは、４００〜７００℃の高温において
も高い窒素酸化物除去率を可能ならしめる触媒を提供す
ることにある。
く課題を解決するための手段〉
上記目的を達成するための本発明に係る窒素酸化物除去
用触媒は、下記組成式で表される酸型モルデナイトを担
体とし、生成エンタルピー−△Ｈｆ０が８０ （Ｋｃａ
ｌ ／酸素グラム原子）以上である金属酸化物を活性成
分とするものである。
用触媒は、下記組成式で表される酸型モルデナイトを担
体とし、生成エンタルピー−△Ｈｆ０が８０ （Ｋｃａ
ｌ ／酸素グラム原子）以上である金属酸化物を活性成
分とするものである。
組成式：
％式％）
ここで、ｚ／ｘ （モル比）は０，３以下、ｙ／ｘ（モ
ル比）は５以上である。
ル比）は５以上である。
Ｚ ／ Ｘが０．３以下のものに特定したのは、置換さ
れたＨ＋によって形成される酸型モルデナイトの強酸点
にアンモニアが強く結合し、このことによって高温下に
おいてアンモニアが酸化されてＮｏが生成してしまうと
いう逆反応を効果的に抑制することができるからである
。
れたＨ＋によって形成される酸型モルデナイトの強酸点
にアンモニアが強く結合し、このことによって高温下に
おいてアンモニアが酸化されてＮｏが生成してしまうと
いう逆反応を効果的に抑制することができるからである
。
また、ｙ ／ ｘが５以上のものに特定したのは、ｙ
／ ｘが大きくなるにつれて酸型モルデナイトの耐熱性
が向上し、５以上の場合に４００〜７００℃もの高温領
域においても安定な担体になるからである。
／ ｘが大きくなるにつれて酸型モルデナイトの耐熱性
が向上し、５以上の場合に４００〜７００℃もの高温領
域においても安定な担体になるからである。
なお、５≦ｙ ／ ｘ ＜ １５のものが好ましい。
ｙ ／ ｘが１５以上の場合、酸型モルデナイトの酸強
度が低下してしまい、上記高温領域で好適に機能する触
媒を得ることが困難になるからである。
度が低下してしまい、上記高温領域で好適に機能する触
媒を得ることが困難になるからである。
Ｚ ／ Ｘが０．３以下の酸型モルデナイトとじては、
例えばＴＳＺ−６２０ＨＯＡ （商品名、東ソ社製）を
挙げることができる。この酸型モルデナイトの合成は、
通常、市販のＮ型モルデナイト（組成式：ＮａＸ・ ［
（Ａｇ０２）Ｘ・ （Ｓｉ０２ ）ｙ］ ・ｍＨ２０
）を、０．ＩＮ（規定）のＨＣΩ又は１〜３ＮのＮＨ４
ＣＮなどに必要回数くりかえし浸漬することにより゛、 Ｎａ＋の所定量をＨ十又はＮＨ４＋などで置換した後、
３００〜８００℃で焼成することにより行われる。
例えばＴＳＺ−６２０ＨＯＡ （商品名、東ソ社製）を
挙げることができる。この酸型モルデナイトの合成は、
通常、市販のＮ型モルデナイト（組成式：ＮａＸ・ ［
（Ａｇ０２）Ｘ・ （Ｓｉ０２ ）ｙ］ ・ｍＨ２０
）を、０．ＩＮ（規定）のＨＣΩ又は１〜３ＮのＮＨ４
ＣＮなどに必要回数くりかえし浸漬することにより゛、 Ｎａ＋の所定量をＨ十又はＮＨ４＋などで置換した後、
３００〜８００℃で焼成することにより行われる。
ｙ ／ ｘが上記範囲にある酸型モルデナイトとしては
、前記市販のＴＳＺ−６２０ＨＯＡなどが挙げられるが
、ｙ ／ ｘが上記範囲にあるＮ型モルデナイトを前記
と同様の方法によりＮａ＋をＨ＋で置換することによっ
て作製してもよい。
、前記市販のＴＳＺ−６２０ＨＯＡなどが挙げられるが
、ｙ ／ ｘが上記範囲にあるＮ型モルデナイトを前記
と同様の方法によりＮａ＋をＨ＋で置換することによっ
て作製してもよい。
Ｎ型モルデナイトの市販品としては、ｙ／ｘが５．１で
あるＴＳＺ−６０ＯＮＡＡ、ｙ／ｘが７．５であるＴＳ
Ｚ−６２ＯＮＡＡＳｙ／ｘが９．５であるＴＳＺ−６４
ＯＮＡＡ （以上、いずれも商品名、東ソー社製）が例
示される。
あるＴＳＺ−６０ＯＮＡＡ、ｙ／ｘが７．５であるＴＳ
Ｚ−６２ＯＮＡＡＳｙ／ｘが９．５であるＴＳＺ−６４
ＯＮＡＡ （以上、いずれも商品名、東ソー社製）が例
示される。
また、市販のＮ型モルデナイトを前述した方法によって
Ｈ＋で置換した後、さらに２ＮのＨＣｇ溶液を用いて、
浸漬処理を必要回数くりかえすことにより、所望のｙ
／ ｘモル比を有する酸型モルデナイトを一種のＮ型モ
ルデナイトから調製することができる。
Ｈ＋で置換した後、さらに２ＮのＨＣｇ溶液を用いて、
浸漬処理を必要回数くりかえすことにより、所望のｙ
／ ｘモル比を有する酸型モルデナイトを一種のＮ型モ
ルデナイトから調製することができる。
なお、市販のＮ型モルデナイトとしては、上記ＴＳＺ−
６０ＯＮＡＡの他にもＮＭ−１００Ｐ（商品名、日本化
学社製）などがある。
６０ＯＮＡＡの他にもＮＭ−１００Ｐ（商品名、日本化
学社製）などがある。
本発明に係る窒素酸化物除去用触媒は、上記担体に、生
成エンタルピー−△Ｈ０が８Ｏ（Ｋｃａｌ／酸素グラム
原子）以上である金属酸化物を活性成分を担持させたも
のである。
成エンタルピー−△Ｈ０が８Ｏ（Ｋｃａｌ／酸素グラム
原子）以上である金属酸化物を活性成分を担持させたも
のである。
−ΔＨ”が８０ （Ｋｃａｌ ／酸素グラム原子）以上
である金属酸化物としては、Ｎｂ２０５Ｃｒ２０３ 、
ＺｎＯ，ＣｅＯ２、Ｔａ２０５、Ｌａ２Ｏ３及びＨＦＯ
２が例示される。
である金属酸化物としては、Ｎｂ２０５Ｃｒ２０３ 、
ＺｎＯ，ＣｅＯ２、Ｔａ２０５、Ｌａ２Ｏ３及びＨＦＯ
２が例示される。
−ΔＨ’が８０以上のものに特定したのは、この場合に
、金属酸化物により形成された活性点のＮＨ３に対する
酸化力が適切に制御され、Ｎ２が生成し易くなり、触媒
反応が良好に進行するからである。
、金属酸化物により形成された活性点のＮＨ３に対する
酸化力が適切に制御され、Ｎ２が生成し易くなり、触媒
反応が良好に進行するからである。
上記金属酸化物は、通常、担体１００重量部に対して０
．１〜１０重量部使用する。これは、０．１重量部未満
の場合、触媒の効果が充分には奏されないからであり、
また１０重量部を越える場合、増量に相応した効果を期
待し得ないからである。
．１〜１０重量部使用する。これは、０．１重量部未満
の場合、触媒の効果が充分には奏されないからであり、
また１０重量部を越える場合、増量に相応した効果を期
待し得ないからである。
上記担体と上記活性成分とを含有する触媒の製造法は、
公知の製造法を適宜選択して用いればよい。
公知の製造法を適宜選択して用いればよい。
賦形性等を高めるために、触媒調製段階において、成形
助剤、無機繊維等の成形体補強剤、有機結着剤などを適
宜配合してもよい。
助剤、無機繊維等の成形体補強剤、有機結着剤などを適
宜配合してもよい。
〈実施例〉
以下に実施例と共に比較例を挙げて本発明を説明するが
、本発明はこれら実施例により何ら限定されるものでは
ない。
、本発明はこれら実施例により何ら限定されるものでは
ない。
（実施例１）
Ｎａｘ ［（ＡＦＯｚ）ｘ・ （Ｓｉｎ２）ｙ］ｍＨ２
０であられされ、かつｙ／ｘが６．３のＮ型モルデナイ
トの市販品、ＮＭ−１００Ｐ （商品名、日本化学社製
）５００Ｋを２Ｎ濃度のＮＨ４Ｃ，ｌ）溶液３ｇに浸漬
し、温度７０〜８０℃で２時間攪拌した後、濾別した。
０であられされ、かつｙ／ｘが６．３のＮ型モルデナイ
トの市販品、ＮＭ−１００Ｐ （商品名、日本化学社製
）５００Ｋを２Ｎ濃度のＮＨ４Ｃ，ｌ）溶液３ｇに浸漬
し、温度７０〜８０℃で２時間攪拌した後、濾別した。
この操作を数回繰返し行い、（Ｈｘ−ｚ） （Ｎａ
ｚ） ［（Ａ ｇ Ｏｚ） ｘ ・ （
Ｓｉ０２） ｙ コ ・ ｍ Ｈ２０で表され
る、Ｚ／Ｘが０．０１のケーキ状の酸型モルデナイトを
得た。この酸型モルデナイトを、１００℃で８時間乾燥
した後、さらに５００℃で３時間焼成した。次いで焼成
物を冷却後、サンプルミルにて粉砕した。次いでセラミ
ックファイバー製基材をこれら酸型モルデナイトを含有
するスラリー中（濃度５００ｇ／Ω）に浸漬し、過剰の
スラリーを除去して乾燥した後、８００℃で３時間焼成
し、酸型モルデナイトの担体を調製した。
ｚ） ［（Ａ ｇ Ｏｚ） ｘ ・ （
Ｓｉ０２） ｙ コ ・ ｍ Ｈ２０で表され
る、Ｚ／Ｘが０．０１のケーキ状の酸型モルデナイトを
得た。この酸型モルデナイトを、１００℃で８時間乾燥
した後、さらに５００℃で３時間焼成した。次いで焼成
物を冷却後、サンプルミルにて粉砕した。次いでセラミ
ックファイバー製基材をこれら酸型モルデナイトを含有
するスラリー中（濃度５００ｇ／Ω）に浸漬し、過剰の
スラリーを除去して乾燥した後、８００℃で３時間焼成
し、酸型モルデナイトの担体を調製した。
このとき、セラミックファイバー基材に対する酸型モル
デナイトの重量は２倍であった。次にこの担体を硝酸セ
リウム水溶液中に浸漬し、活性成分としての酸化セリウ
ム（Ｃｅ０２）を含浸させた後、１００℃で１２時間乾
燥した後、更に５００℃で３時間焼成し、窒素酸化物除
去用触媒を得た。
デナイトの重量は２倍であった。次にこの担体を硝酸セ
リウム水溶液中に浸漬し、活性成分としての酸化セリウ
ム（Ｃｅ０２）を含浸させた後、１００℃で１２時間乾
燥した後、更に５００℃で３時間焼成し、窒素酸化物除
去用触媒を得た。
ＣｅＯ２の担持量は、担体１００重量部に対して０．１
重量部であった。
重量部であった。
（実施例２）
実施例１において、ＣｅＯ２の担持量を担体１００重二
部に対して２．０重量部としたこと以外は、実施例１と
全く同様にして窒素酸化物除去用触媒を得た。
部に対して２．０重量部としたこと以外は、実施例１と
全く同様にして窒素酸化物除去用触媒を得た。
（実施例３）
実施例１において、ＣｅＯ２の担持量を担体１００重量
部に対して５．０重量部としたこと以外は、実施例１と
全く同様にして窒素酸化物除去用触媒を得た。
部に対して５．０重量部としたこと以外は、実施例１と
全く同様にして窒素酸化物除去用触媒を得た。
（実施例４）
実施例１において、Ｃｅ Ｑ ２の担持量を担体１００
重量部に対して１０．０重量部としたこと以外は実施例
１と全く同様にして窒素酸化物除去用触媒を得た。
重量部に対して１０．０重量部としたこと以外は実施例
１と全く同様にして窒素酸化物除去用触媒を得た。
（実施例５）
実施例１において、最終的にｚ ／ ｘが屹０５となる
ものを得、Ｃｅ Ｑ ２の担持量を担体１ ’００重量
部に対して５．０重量部としたこと以外は、実施例１と
全く同様にして窒素酸化物除去用触媒を得た。
ものを得、Ｃｅ Ｑ ２の担持量を担体１ ’００重量
部に対して５．０重量部としたこと以外は、実施例１と
全く同様にして窒素酸化物除去用触媒を得た。
（実施例６）
実施例１において、２Ｎ濃度のＮＨ４ＣΩ溶液のかわり
に、ＩＮ濃度のＮＨ＜ Ｃｌ）を用いて、常温にて処理
し、最終的にＺ ／ Ｘが０．０９のものを得、ＣｅＯ
２の担持量を担体１００重量部に対して５．０重量部と
したこと以外は、実施例１と全く同様にして窒素酸化物
除去用触媒を得た。
に、ＩＮ濃度のＮＨ＜ Ｃｌ）を用いて、常温にて処理
し、最終的にＺ ／ Ｘが０．０９のものを得、ＣｅＯ
２の担持量を担体１００重量部に対して５．０重量部と
したこと以外は、実施例１と全く同様にして窒素酸化物
除去用触媒を得た。
（実施例７）
実施例６において、最終的にＺ ／ Ｘが０．２７のも
のを得たこと以外は、実施例６と全く同様にして窒素酸
化物除去用触媒を得た。
のを得たこと以外は、実施例６と全く同様にして窒素酸
化物除去用触媒を得た。
（比較例１）
実施例６において、最終的にＺ ／ Ｘが０９３２のも
のを得たこと以外は、実施例６と全く同様にして窒素酸
化物除去用触媒を得た。
のを得たこと以外は、実施例６と全く同様にして窒素酸
化物除去用触媒を得た。
（実施例８）
実施例３において、含浸する活性成分をＬａ２Ｏ３にか
えたこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物
除去用触媒を得た。
えたこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物
除去用触媒を得た。
（実施例９）
実施例３において、含浸する活性成分をＴａ２０５にか
えたこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物
除去用触媒を得た。
えたこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物
除去用触媒を得た。
（実施例１０）
実施例３において、含浸する活性成分をＮｂ２０５にか
えたこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物
除去用触媒を得た。
えたこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物
除去用触媒を得た。
（実施例１１）
実施例３において、含浸する活性成分をＣｒ２Ｏ３にか
えたこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物
除去用触媒を得た。
えたこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物
除去用触媒を得た。
（比較例２）
実施例３において、含浸する活性成分をＭ２Ｏ５にかえ
たこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物除
去用触媒を得た。
たこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物除
去用触媒を得た。
（比較例３）
実施例３において、含浸する活性成分をＭ２Ｏ３にかえ
たこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物除
去用触媒を得た。
たこと以外は、実施例３と全く同様にして窒素酸化物除
去用触媒を得た。
（実施例１２）
実施例１で得た酸型モルデナイト５００ｇを、３ＮＧ度
のＨ（４１５Ω中に浸漬し、還流器付三日フラスコ中で
、９０〜１００℃で５時間酸処理をした後、濾別した。
のＨ（４１５Ω中に浸漬し、還流器付三日フラスコ中で
、９０〜１００℃で５時間酸処理をした後、濾別した。
この操作を数回くりかえし行い最終的にｙ／ｘが７，８
のケーキ状の酸型モルデナイトを得た。この酸型モルデ
ナイトを１００℃で８時間乾燥した後、さらに５００℃
で３時間焼成した。その後、実施例１と全く同様にして
窒素酸化物除去用触媒を得た。
のケーキ状の酸型モルデナイトを得た。この酸型モルデ
ナイトを１００℃で８時間乾燥した後、さらに５００℃
で３時間焼成した。その後、実施例１と全く同様にして
窒素酸化物除去用触媒を得た。
（実施例１３）
実施例１２において、ｙ／Ｘが１１，６のものを得たこ
と以外は実施例１２と全く同様にして窒素酸化物除去用
触媒を得た。
と以外は実施例１２と全く同様にして窒素酸化物除去用
触媒を得た。
（実施例１４）
実施例１２において、ｙ／ｘが１５，６のものを得たこ
と以外は、実施例１２と全く同様にして窒素酸化物除去
用触媒を得た。
と以外は、実施例１２と全く同様にして窒素酸化物除去
用触媒を得た。
（実施例１５）
実施例１２において、ｙ ／ ｘか１７．１のものを得
たこと以外は実施例１２と全く同様にして窒素酸化物除
去用触媒を得た。
たこと以外は実施例１２と全く同様にして窒素酸化物除
去用触媒を得た。
（実施例１６）
実施例１において、ｙ／ｘが５．１のＮ型モルデナイト
の別の市販品、Ｔ Ｓ Ｚ −６００ＮＡ Ａ（東ソー
社製）を用いたこと以外は、実施例１と全く同様にして
窒素酸化物除去用触媒を得た。
の別の市販品、Ｔ Ｓ Ｚ −６００ＮＡ Ａ（東ソー
社製）を用いたこと以外は、実施例１と全く同様にして
窒素酸化物除去用触媒を得た。
（実施例１７）
実施例１において、ｙ／ｘが７．５のＮ型モルデナイト
の史に別の市販品、ＴＳＺ−６２ＯＮＡＡ（東ソー社製
）を用いたこと以外は、実施例１と全く同様にして窒素
酸化物除去用触媒を得た。
の史に別の市販品、ＴＳＺ−６２ＯＮＡＡ（東ソー社製
）を用いたこと以外は、実施例１と全く同様にして窒素
酸化物除去用触媒を得た。
（実施例１８）
実施例１において、ｙ／Ｘが９，５のＮ型モルデナイト
の更に更に別の市販品、ＴＳＺ−６４ＯＮＡＡ （東ソ
ー社製）を用いたこと以外は、実施例１と全く同様にし
て酸化物除去用触媒を得た。
の更に更に別の市販品、ＴＳＺ−６４ＯＮＡＡ （東ソ
ー社製）を用いたこと以外は、実施例１と全く同様にし
て酸化物除去用触媒を得た。
（比較例４）
実施例１において、ｙ／ｘが２．８の酸型ゼオライトの
市販品、ＴＳＺ−３２０ＨＯＡ （東ソー社製）を用い
たこと以外は、実施例１と全く同様にして窒素酸化物除
去用触媒を得た。
市販品、ＴＳＺ−３２０ＨＯＡ （東ソー社製）を用い
たこと以外は、実施例１と全く同様にして窒素酸化物除
去用触媒を得た。
（比較例５）
実施例１において、ｙ ／ ｘが３．１、ｚ ／ ｘが
０．０１の酸型ゼオライトの市販品ＴＳＺ−３３０ＨＵ
Ａ （東ソー社製）を用いることにより２Ｎ濃度のＮＨ
４ＣΩでの処理を省略したこと以外は、実施例１と全く
同様にして窒素酸化物除去用触媒を得た。
０．０１の酸型ゼオライトの市販品ＴＳＺ−３３０ＨＵ
Ａ （東ソー社製）を用いることにより２Ｎ濃度のＮＨ
４ＣΩでの処理を省略したこと以外は、実施例１と全く
同様にして窒素酸化物除去用触媒を得た。
実施例１〜１８及び比較例１〜５で得たそれぞれの触媒
を反応器に充填し、窒素酸化物２００ｐｐｍ、アンモニ
ア２００ｐｐｍ、水蒸気１０容二％、酸素２容量％、二
酸化炭素１２容量％、二酸化イオウ８００ｐｐｍ、残部
窒素からなる混合ガスを温度４００〜７００℃、空間速
度１０６７５Ｈｒ−１の条件で接触させて上記混合ガス
から窒素酸化物（ＮＯｘ）を接触還元除去した。
を反応器に充填し、窒素酸化物２００ｐｐｍ、アンモニ
ア２００ｐｐｍ、水蒸気１０容二％、酸素２容量％、二
酸化炭素１２容量％、二酸化イオウ８００ｐｐｍ、残部
窒素からなる混合ガスを温度４００〜７００℃、空間速
度１０６７５Ｈｒ−１の条件で接触させて上記混合ガス
から窒素酸化物（ＮＯｘ）を接触還元除去した。
上記窒素酸化物除去率は次式にて定義される百分率であ
る。
る。
窒素酸化物除去率（％）
−（Ｃ−Ｃ）Ｘ１００／Ｃ。
但し、Ｃ：触媒層入口におけるＮＯｘ４度、Ｃｏ：触媒
層出口におけるＮＯｘ濃度、第１表に実施例１〜１８で
得た触媒についての試験結果を、また第２表に比較例１
〜５で得た触媒についての試験結果を示す。
層出口におけるＮＯｘ濃度、第１表に実施例１〜１８で
得た触媒についての試験結果を、また第２表に比較例１
〜５で得た触媒についての試験結果を示す。
（以下、余白）
上記第１表及び第２表から明らかなように、本発明に係
る窒素酸化物除去用触媒である実施例１〜１８で得た触
媒は、いずれも比較例１〜５で得た触媒に比べて高い窒
素酸化物除去率を示す。
る窒素酸化物除去用触媒である実施例１〜１８で得た触
媒は、いずれも比較例１〜５で得た触媒に比べて高い窒
素酸化物除去率を示す。
〈発明の効果〉
以上詳述したように、本発明に係る窒素酸化物除去用触
媒は、排ガスの温度が高い場合でも、窒素酸化物の除去
率が高い等、本発明は優れた特有の効果を奏する。
媒は、排ガスの温度が高い場合でも、窒素酸化物の除去
率が高い等、本発明は優れた特有の効果を奏する。
特許出願人 堺化学工業株式会社
代 理 人 弁理士 亀 井 弘（
ほか１
ほか１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、酸型モルデナイトを担体とし、金属酸化物を活性成
分とする窒素酸化物除去用触媒であって、 前記酸型モルデナイトが下記組成式で表される酸型モル
デナイトであり、前記金属酸化物の生成エンタルピー−
ΔＨ＿ｆ°が ８０（Ｋｃａｌ／酸素グラム原子）以上であることを特
徴とする窒素酸化物除去用触媒。組成式： （Ｈｘ−ｚ）・（Ｎａｚ）・［（ＡｌＯ＿２）ｘ・（Ｓ
ｉＯ＿２）ｙ］・ｍＨ＿２Ｏ ここで、ｚ／ｘ（モル比）は０．３以下、 ｙ／ｘ（モル比）は５以上である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63249337A JPH0295444A (ja) | 1988-10-03 | 1988-10-03 | 窒素酸化物除去用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63249337A JPH0295444A (ja) | 1988-10-03 | 1988-10-03 | 窒素酸化物除去用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0295444A true JPH0295444A (ja) | 1990-04-06 |
Family
ID=17191518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63249337A Pending JPH0295444A (ja) | 1988-10-03 | 1988-10-03 | 窒素酸化物除去用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0295444A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5191868A (ja) * | 1975-01-27 | 1976-08-12 |
-
1988
- 1988-10-03 JP JP63249337A patent/JPH0295444A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5191868A (ja) * | 1975-01-27 | 1976-08-12 |
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