JPH0310016A - 溶鋼の精錬方法 - Google Patents
溶鋼の精錬方法Info
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- JPH0310016A JPH0310016A JP1144957A JP14495789A JPH0310016A JP H0310016 A JPH0310016 A JP H0310016A JP 1144957 A JP1144957 A JP 1144957A JP 14495789 A JP14495789 A JP 14495789A JP H0310016 A JPH0310016 A JP H0310016A
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- Japan
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- molten steel
- slag
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、アルミナ等の介在物を低減した清浄鋼を溶製
するための溶鋼の精錬方法に関する。
するための溶鋼の精錬方法に関する。
［従来の技術］
転炉出鋼された溶鋼は、多量の［０］を含むため、出鋼
時またはそれ以降の二次精錬時に、溶鋼に金属アルミニ
ウム等の脱酸剤を添加して、脱酸処理される。脱酸処理
された溶鋼は、その後、種々の処理工程を経て、鋳造さ
れる。
時またはそれ以降の二次精錬時に、溶鋼に金属アルミニ
ウム等の脱酸剤を添加して、脱酸処理される。脱酸処理
された溶鋼は、その後、種々の処理工程を経て、鋳造さ
れる。
一般に、鋳造溶鋼中の介在物量が増えると、これを鋳造
した場合に鋳片に表面疵が生じ、品質お、よび製品歩留
りの低下を招く。このため、転炉出鋼された溶鋼は、製
鋼工場から鋳造工場に至るまでの間に、種々の精錬工程
を経て、介在物が除去される。
した場合に鋳片に表面疵が生じ、品質お、よび製品歩留
りの低下を招く。このため、転炉出鋼された溶鋼は、製
鋼工場から鋳造工場に至るまでの間に、種々の精錬工程
を経て、介在物が除去される。
ところで、鍋内には出鋼溶鋼と共に転炉スラグが多量に
流出するが、転炉スラグが存在すると溶鋼が再酸化され
るため、出鋼直後に鍋内の転炉スラグを除去している。
流出するが、転炉スラグが存在すると溶鋼が再酸化され
るため、出鋼直後に鍋内の転炉スラグを除去している。
しかしながら、従来の精錬方法においては、除滓作業の
安全を図る必要があること等の制約から、鍋内の転炉ス
ラグを完全に除去することができず、若干量の転炉スラ
グが鍋内に残留する。この残留転炉スラグは、（Ｆｅｄ
）、（Ｆｅ２０３）（ＭｎＯ）を高濃度（通常転炉吹錬
の場合は２４〜３０重量％）に含む。このため、溶鋼を
脱酸処理すると、脱酸剤であるアルミニウムが残留転炉
スラグの成分と反応して、アルミナが多量に生じ、溶鋼
中のアルミナ量が飽和状態に達する。アルミすが飽和量
になると、溶鋼中の［０］が低下せず、溶鋼中の総酸素
量［０１が高いレベルとなる。このような溶鋼をそのま
ま鋳造すると、鋳片に多数の表面疵が発生し、製品の品
質および歩留りが低−ドする原因となっていた。
安全を図る必要があること等の制約から、鍋内の転炉ス
ラグを完全に除去することができず、若干量の転炉スラ
グが鍋内に残留する。この残留転炉スラグは、（Ｆｅｄ
）、（Ｆｅ２０３）（ＭｎＯ）を高濃度（通常転炉吹錬
の場合は２４〜３０重量％）に含む。このため、溶鋼を
脱酸処理すると、脱酸剤であるアルミニウムが残留転炉
スラグの成分と反応して、アルミナが多量に生じ、溶鋼
中のアルミナ量が飽和状態に達する。アルミすが飽和量
になると、溶鋼中の［０］が低下せず、溶鋼中の総酸素
量［０１が高いレベルとなる。このような溶鋼をそのま
ま鋳造すると、鋳片に多数の表面疵が発生し、製品の品
質および歩留りが低−ドする原因となっていた。
この発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、
溶鋼中の介在物を低減して、清浄な溶鋼を得ることがで
きる溶鋼の精錬方法を提供することを目的とする。
溶鋼中の介在物を低減して、清浄な溶鋼を得ることがで
きる溶鋼の精錬方法を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］
この発明に係る溶鋼の精錬方法は、酸化鉄および酸化マ
ンガン以外の成分を含む組成の希釈スラグを転炉出鋼さ
れた溶鋼に添加して、転炉スラグに含まれる酸化鉄およ
び酸化マンガンを希釈し、溶鋼を脱酸することを特徴と
する。
ンガン以外の成分を含む組成の希釈スラグを転炉出鋼さ
れた溶鋼に添加して、転炉スラグに含まれる酸化鉄およ
び酸化マンガンを希釈し、溶鋼を脱酸することを特徴と
する。
希釈スラグは、石灰およびシリカをほぼ１：１の割合で
含む塩基度が工程度のスラグであることが好ましい。こ
の場合に、ＣａＯおよびＳｉＯ２が、それぞれ５０±５
重量％の範囲内にあることが望ましい。
含む塩基度が工程度のスラグであることが好ましい。こ
の場合に、ＣａＯおよびＳｉＯ２が、それぞれ５０±５
重量％の範囲内にあることが望ましい。
また、希釈スラグを溶鋼に添加する時期としては、転炉
出鋼時又はその後の二次精錬時であることが好ましい。
出鋼時又はその後の二次精錬時であることが好ましい。
［作用］
溶鋼中のアルミナ量および［０］量は相互に密接な相関
関係があり、［Ｏ］ｆｆｉが高いレベルにあると、溶鋼
中のアルミナ量が増え、鋳片品質に重大な影響を及ぼす
。
関係があり、［Ｏ］ｆｆｉが高いレベルにあると、溶鋼
中のアルミナ量が増え、鋳片品質に重大な影響を及ぼす
。
また、スラグ中の酸化鉄および酸化マンガンの合計濃度
（以下、ｌ （Ｔ−Ｆ ｅ） ＋ （ＭｎＯ） １とい
う）は、溶鋼中の［０］量と密接な相関関係を有し、１
（Ｔ−Ｆｅ） ＋（ＭｎＯ）ｌが高濃度レベルにあると
、溶鋼中の［０］ｆｆｉが増える。
（以下、ｌ （Ｔ−Ｆ ｅ） ＋ （ＭｎＯ） １とい
う）は、溶鋼中の［０］量と密接な相関関係を有し、１
（Ｔ−Ｆｅ） ＋（ＭｎＯ）ｌが高濃度レベルにあると
、溶鋼中の［０］ｆｆｉが増える。
この発明に係る溶鋼の精錬方法においては、除滓後の鍋
内溶鋼に所定成分のスラグを添加して、鍋内に残留する
転炉スラグ中の酸化鉄および酸化マンガンを希釈する。
内溶鋼に所定成分のスラグを添加して、鍋内に残留する
転炉スラグ中の酸化鉄および酸化マンガンを希釈する。
このため、脱酸後のスラグ中（Ｆｅｏ）、（Ｆｅ７ ｏ
３ ）、（Ｍｎｏ）と脱酸成分の反応、即ち溶鋼の再酸
化が抑制される。
３ ）、（Ｍｎｏ）と脱酸成分の反応、即ち溶鋼の再酸
化が抑制される。
この結果、鋳造溶鋼の［０］量が低下し、鋳片等の表面
欠陥の発生が防止される。
欠陥の発生が防止される。
この場合に、塩基度１程度のＣａＯ−ＳｉＯ２二元系ス
ラグを用いると、アルミナを吸収して更にスラブの融点
が低下するので、新たな熱源を必要とすることなく、ス
ラグは固化しない。溶鋼中アルミナの飽和状態が解消す
ることにより、溶鋼の［０］量が更に低下し、鋳造溶鋼
の介在物量が減少する。
ラグを用いると、アルミナを吸収して更にスラブの融点
が低下するので、新たな熱源を必要とすることなく、ス
ラグは固化しない。溶鋼中アルミナの飽和状態が解消す
ることにより、溶鋼の［０］量が更に低下し、鋳造溶鋼
の介在物量が減少する。
［実施例］
以下、添付の図面を参照して、この発明の実施例につい
て具体的に説明する。
て具体的に説明する。
第１図は、この発明の実施例に係る溶鋼の精錬方法を示
す工程図である。この実施例では、第１図を参照しなが
ら、低窒素鋼を溶製する場合について説明する。
す工程図である。この実施例では、第１図を参照しなが
ら、低窒素鋼を溶製する場合について説明する。
吹錬終了後に、転炉を傾動させ、溶鋼を鍋に出鋼する。
このとき、溶鋼の窒素ピックアップを防止するために、
脱酸剤を添加することなく、未脱酸状態で出鋼する（工
程１）。なお、未脱酸出鋼溶鋼の初期［０］ｊｌは約６
００ ｐｐｍである。
脱酸剤を添加することなく、未脱酸状態で出鋼する（工
程１）。なお、未脱酸出鋼溶鋼の初期［０］ｊｌは約６
００ ｐｐｍである。
次いで、鍋内に溶鋼と共に流出した転炉スラグ、を除去
する。転炉スラグが鍋内に存在すると、溶鋼が再度酸化
される原因となるため、転炉スラグを早急に除去する必
要がある。しかしながら、除滓作業の安全を図るために
、転炉スラグのすべてを除去することができず、層厚さ
で約５１１ＩＩＩｌの転炉スラグが鍋内に残留する。こ
の残留転炉スラグの総量は、大型の溶鋼鍋の場合では約
５００ ｋｇにも達する。（工程２）。
する。転炉スラグが鍋内に存在すると、溶鋼が再度酸化
される原因となるため、転炉スラグを早急に除去する必
要がある。しかしながら、除滓作業の安全を図るために
、転炉スラグのすべてを除去することができず、層厚さ
で約５１１ＩＩＩｌの転炉スラグが鍋内に残留する。こ
の残留転炉スラグの総量は、大型の溶鋼鍋の場合では約
５００ ｋｇにも達する。（工程２）。
除滓後に、塩基度１のＣａＯ−ＳｉＯ２二元系スラグを
鍋内に所定量投入添加する。この場合に、スラグの添加
量は、溶鋼１トン当りに対して約２．５眩とすることが
好ましく、例えば、出鋼溶鋼が３２０トンである場合に
は約８００ ｋｇのスラグを添加する（工程３）。
鍋内に所定量投入添加する。この場合に、スラグの添加
量は、溶鋼１トン当りに対して約２．５眩とすることが
好ましく、例えば、出鋼溶鋼が３２０トンである場合に
は約８００ ｋｇのスラグを添加する（工程３）。
希釈スラグは、その成分範囲がＣａＯおよび５ｉｎ２を
５０±５重量％に調整してあり、この組成では融点が約
１４５０℃である。このため、溶鋼を新たに加熱するこ
となく、希釈スラグは上置き状態で溶鋼の保有熱により
速やかに溶融滓化する。添加スラグが転炉スラグに溶は
込み、転炉スラグ中の酸化鉄および酸化マンガンが希釈
され、（（Ｔ−Ｆ ｅ）＋ （ＭｎＯ）ｌが初期の２４
〜３０重二％から１０重量９６以下に低下する。
５０±５重量％に調整してあり、この組成では融点が約
１４５０℃である。このため、溶鋼を新たに加熱するこ
となく、希釈スラグは上置き状態で溶鋼の保有熱により
速やかに溶融滓化する。添加スラグが転炉スラグに溶は
込み、転炉スラグ中の酸化鉄および酸化マンガンが希釈
され、（（Ｔ−Ｆ ｅ）＋ （ＭｎＯ）ｌが初期の２４
〜３０重二％から１０重量９６以下に低下する。
次に、鍋をＲＨ脱ガス設備に搬送し、鍋内の溶鋼を脱ガ
ス槽に吸い上げて脱ガス処理する。この脱ガス処理中に
、溶鋼に所定量の金属アルミニウムを添加し、溶鋼を脱
酸する。アルミニウムが溶鋼中［０］と反応してアルミ
ナが生じ、［０］ ｆｆｉが初期の６００ ｐｐｍから
２０ ｐｐｍに低下する。このアルミナは、槽内のスラ
グに移行・吸収されると共に、その一部が鍋内に流出し
て上記の添加スラグに移行・吸収される（工程４）。
ス槽に吸い上げて脱ガス処理する。この脱ガス処理中に
、溶鋼に所定量の金属アルミニウムを添加し、溶鋼を脱
酸する。アルミニウムが溶鋼中［０］と反応してアルミ
ナが生じ、［０］ ｆｆｉが初期の６００ ｐｐｍから
２０ ｐｐｍに低下する。このアルミナは、槽内のスラ
グに移行・吸収されると共に、その一部が鍋内に流出し
て上記の添加スラグに移行・吸収される（工程４）。
鍋内のスラグは、アルミナの移行によりＣａＯ−′Ｓｉ
０２ ＡＮ ２０ｓの三元系組成となって、その融
点が更に低下するので、固化することがない。
０２ ＡＮ ２０ｓの三元系組成となって、その融
点が更に低下するので、固化することがない。
この脱ガス・脱酸処理工程において、溶鋼中［Ｎ］が３
５ ｐｐｍ以下に低減され、低窒素鋼に適した溶鋼とな
る。
５ ｐｐｍ以下に低減され、低窒素鋼に適した溶鋼とな
る。
脱ガス処理後、鍋を連続鋳造設備に搬送し、鍋内の溶鋼
をタンデイツシュを介して鋳型に連続鋳造する（工程５
）。
をタンデイツシュを介して鋳型に連続鋳造する（工程５
）。
第２図は、横軸にスラグ中の（（Ｔ−Ｆｅ）＋（ＭｎＯ
）ｌ をとり、縦軸に溶鋼中の［０コをとって、両者の
相関関係について調べた結果を示すグラフ図である。図
から明らかなように、スラグの（（Ｔ−Ｆｅ）＋ （Ｍ
ｎＯ））を１０重量％以下に希釈すると、溶鋼中の［０
］二が１５ｐｐｍ以下に低下し、鋳片表面疵の発生率を
大幅に低減することができた。例えば、表面処理ｍ仮の
表面欠陥率を、従来の３０９６から１０９６未満に低減
することができた。
）ｌ をとり、縦軸に溶鋼中の［０コをとって、両者の
相関関係について調べた結果を示すグラフ図である。図
から明らかなように、スラグの（（Ｔ−Ｆｅ）＋ （Ｍ
ｎＯ））を１０重量％以下に希釈すると、溶鋼中の［０
］二が１５ｐｐｍ以下に低下し、鋳片表面疵の発生率を
大幅に低減することができた。例えば、表面処理ｍ仮の
表面欠陥率を、従来の３０９６から１０９６未満に低減
することができた。
史に、溶鋼の［０］ ｆｍを低減し、アルミナの存在量
が飽和状態まで余裕があるので、脱酸剤の添加量の変動
によりアルミナ生成量が変動しても、アルミナのばらつ
きによる吸収能変化が少ないという効果がある。
が飽和状態まで余裕があるので、脱酸剤の添加量の変動
によりアルミナ生成量が変動しても、アルミナのばらつ
きによる吸収能変化が少ないという効果がある。
なお、上記実施例では、脱ガス処理工程で溶鋼を脱酸す
る場合について説明したが、ＬＦ処理等の他の二次精錬
のとき又は転炉出鋼のときに脱酸する場合にも適用する
ことができる。
る場合について説明したが、ＬＦ処理等の他の二次精錬
のとき又は転炉出鋼のときに脱酸する場合にも適用する
ことができる。
また、上記実施例では、希釈スラグに塩基度１の二元系
スラグを用いたが、これに限られることなく、溶鋼の再
酸化の誘因となる（Ｆｅｄ）。
スラグを用いたが、これに限られることなく、溶鋼の再
酸化の誘因となる（Ｆｅｄ）。
（Ｆ ｅ２０＊ ）、（ＭｎＯ）、（Ｐ２０％ ）。
（ＳｉＯ□）等の成分を含まないスラグ組成、特に、（
Ｆｅｄ）、（Ｆｅ２０．）、（ＭｎＯ）の成分を含まな
いスラグ組成であり、かつ、溶鋼に上置きするだけで溶
融滓化する組成であることが好ましい。例えば、他の成
分系として、５ｉｎ２６．５重量％、ＡΩ、 ０．３４
．３重Ｈ９ｏ、Ｆｅ２０３１．４ 重量％、Ｃａ０５Ｂ
、２重量 ％ 、 Ｍ ｇ Ｏ０，４重量％、 Ｐ
ｏ、０２重量９６の組成のスラグ、またはＳ ｓ Ｏ２
２，７重−％、 Ａｉ） ２０３５Ｂ、５重量％。
Ｆｅｄ）、（Ｆｅ２０．）、（ＭｎＯ）の成分を含まな
いスラグ組成であり、かつ、溶鋼に上置きするだけで溶
融滓化する組成であることが好ましい。例えば、他の成
分系として、５ｉｎ２６．５重量％、ＡΩ、 ０．３４
．３重Ｈ９ｏ、Ｆｅ２０３１．４ 重量％、Ｃａ０５Ｂ
、２重量 ％ 、 Ｍ ｇ Ｏ０，４重量％、 Ｐ
ｏ、０２重量９６の組成のスラグ、またはＳ ｓ Ｏ２
２，７重−％、 Ａｉ） ２０３５Ｂ、５重量％。
ＡΩ３８．７重量％、 Ｐ Ｏ，００５重量９６未満
、 ｓｏ、ｏｉ重量％以下、 ＮＯ，０１重量％の組
成のスラグを採用することも可能である。
、 ｓｏ、ｏｉ重量％以下、 ＮＯ，０１重量％の組
成のスラグを採用することも可能である。
また、上記実施例では、精錬した溶鋼を連続鋳造する場
合について説明したが、これに限られることなく、鋳塊
を製造する場合にも同様の効果を得ることができる。
合について説明したが、これに限られることなく、鋳塊
を製造する場合にも同様の効果を得ることができる。
［発明の効果コ
本発明によれば、転炉出鋼および除滓後に、鍋内に残留
する転炉スラグに希釈スラグを添加して、スラグ中の酸
化鉄および酸化マンガンを希釈するので、脱酸剤の有効
成分が実質的にスラグ成分との反応に消費されることな
く、結果として［０］を低下させることができる。この
ため、鋳片表面疵等の発生を防止することができ、清浄
な組織を有する製品を得ることができる。
する転炉スラグに希釈スラグを添加して、スラグ中の酸
化鉄および酸化マンガンを希釈するので、脱酸剤の有効
成分が実質的にスラグ成分との反応に消費されることな
く、結果として［０］を低下させることができる。この
ため、鋳片表面疵等の発生を防止することができ、清浄
な組織を有する製品を得ることができる。
第１図は本発明の実施例に係る溶鋼の精錬方法を説明す
るための工程図、第２図は本発明の詳細な説明するため
のグラフ図である。
るための工程図、第２図は本発明の詳細な説明するため
のグラフ図である。
Claims (1)
- 酸化鉄および酸化マンガン以外の成分を含む組成の希釈
スラグを転炉出鋼された溶鋼に添加して、転炉スラグに
含まれる酸化鉄および酸化マンガンを希釈し、溶鋼を脱
酸することを特徴とする溶鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1144957A JPH0310016A (ja) | 1989-06-07 | 1989-06-07 | 溶鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1144957A JPH0310016A (ja) | 1989-06-07 | 1989-06-07 | 溶鋼の精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0310016A true JPH0310016A (ja) | 1991-01-17 |
Family
ID=15374128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1144957A Pending JPH0310016A (ja) | 1989-06-07 | 1989-06-07 | 溶鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0310016A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6550573B2 (en) | 1992-06-02 | 2003-04-22 | Donaldson Company, Inc. | Muffler with catalytic converter arrangement, and method |
| JP2020111773A (ja) * | 2019-01-10 | 2020-07-27 | 日本製鉄株式会社 | 高Ａｌ含有鋼の溶製方法 |
-
1989
- 1989-06-07 JP JP1144957A patent/JPH0310016A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6550573B2 (en) | 1992-06-02 | 2003-04-22 | Donaldson Company, Inc. | Muffler with catalytic converter arrangement, and method |
| US6892854B2 (en) | 1992-06-02 | 2005-05-17 | Donaldson Company, Inc. | Muffler with catalytic converter arrangement; and method |
| JP2020111773A (ja) * | 2019-01-10 | 2020-07-27 | 日本製鉄株式会社 | 高Ａｌ含有鋼の溶製方法 |
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