JPH031254B2 - - Google Patents
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- JPH031254B2 JPH031254B2 JP4667285A JP4667285A JPH031254B2 JP H031254 B2 JPH031254 B2 JP H031254B2 JP 4667285 A JP4667285 A JP 4667285A JP 4667285 A JP4667285 A JP 4667285A JP H031254 B2 JPH031254 B2 JP H031254B2
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Landscapes
- Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、生コンプラントで運搬車やプラント
ミキサ等を洗つたときに発生する生コンクリート
の洗い残渣の再生方法及びその装置に関するもの
である。 ［従来の技術］ この種の生コンクリートの洗い残渣には、砂
利、砂及びスラツジが含まれる。従来、生コンク
リートの洗い水は数％のスラツジを含み、回収し
てコンクリート練り混ぜ水として使用することが
知られている（例えば、岡田清外「コンクリート
工学ハンドブツク」（1981、11、20）、朝倉書店、
p128）。しかしこの生コンクリートの洗い残渣は
一部が新規の生コンクリートに混ぜて使用される
もののその大部分は投棄しているのが現状であ
る。これは一般に、セメントが水と作用して、セ
メント粒子の周囲にできるセメント水和物は、時
間の経過とともに、それ自体硬化して不透水性の
ものとなるため、このセメント水和物を新規の生
コンクリートに混ぜて使用しても、硬化したコン
クリートの強度から考察すると、水／セメント比
を変えたことにならず、砂利や砂等の骨材を混ぜ
たと同様の効果しか得られないからである。 ［発明が解決しようとする問題点］ このため、現在生コンクリートの洗い残渣の用
途は殆どなく、投棄する場所の選定を誤ると、産
業廃棄物として公害を引き起こす可能性があつ
た。 本発明の目的は、生コンクリートの洗い残渣の
中に含まれるスラツジを微粉砕してスラツジ中の
残存セメント未水和物を有効に利用し、公害問題
を引き起こさず、かつ新規のセメント使用量を削
減でき、省資源に寄与する生コンクリートの洗い
残渣の再生方法及びその装置を提供することにあ
る。 ［問題点を解決するための手段］ 上記目的を達成するための本発明の構成を第１
図及び実施例に対応する第２図に基づいて説明す
る。 本発明の生コンクリートの洗い残渣の再生方法
は、第１図に示すように、生コンクリートの洗い
残渣Ａを湿式分級して砂利及び砂を除去したスラ
ツジ水を取り出す分級工程１と、このスラツジ水
を濃縮する濃縮工程２と、濃縮したスラツジ水を
圧搾により脱水してスラツジケーキを取る脱水工
程３と、このスラツジケーキを乾燥する乾燥工程
４と、乾燥したスラツジケーキを振動ボール・ミ
ルで振動微粉砕してセメント未水和物が表面に出
現したセメント成分を含むスラツジ微粉DHを得
る微粉砕工程５とを含むことを特徴とする。 また本発明の生コンクリートの洗い残渣の再生
装置は、第２図に示すように、生コンクリートの
洗い残渣を湿式分級して砂利及び砂を除去したス
ラツジ水を取り出す分級機１０と、このスラツジ
水に含まれたスラツジを強制沈降させるシツクナ
２０と、この沈降により得たスラツジ濃度の高い
スラツジ水を圧搾する脱水機３０と、脱水したス
ラツジケーキを乾燥する乾燥機４０と、乾燥した
スラツジケーキを振動微粉砕してセメント未水和
物が表面に出現したセメント成分を含むスラツジ
微粉を得る振動ボール・ミル５０とを備えたこと
を特徴とする。 ［作用］ 本発明は、セメントが水と作用すると、第３図
に示すようにセメント粒子が、その周囲にできる
セメント水和物と、このセメント水和物で被包
されたセメント未水和物とになる公知の現象
（特公昭44−14833）に着目したもので、生コンク
リートの洗い残渣の中に含まれるこのセメント水
和物とセメント未水和物とからなるスラツジ
を他の砂利や砂から湿式分級して取り出し、こ
のスラツジを乾燥した後、振動ボール・ミルで
振動微粉砕して、第４図に示すようにセメント未
水和物が表面に出現したスラツジ微粉DHを得
るものであり、このスラツジ微粉DHから新規な
セメントに近い機能を得て生コンクリートの洗い
残渣を再生させるものである。 なお、第１図の破線で示すように、スラツジケ
ーキを微粉砕した後で、乾式分級すれば、セメン
ト水和物の方がセメント未水和物より比重が小さ
いため両者を選別することができ、セメント未水
和物を多く含んだ、より一層新規なセメントに近
似したスラツジ微粉DHを得ることができる。 ［発明の効果］ 以上述べたように、本発明によれば、生コンク
リートの洗い残渣のうちのスラツジを振動ボー
ル・ミルにより乾式で振動微粉砕することによ
り、セメント水和物で囲まれたセメント未水和物
をスラツジ微粉の表面に出現させることができ
る。これにより、従来、利用方法が殆どなく、投
棄するより仕方がなかつた生コンクリートの洗い
残渣からセメント未水和分を取り出すことができ
るため、産業廃棄物にする必要はなくなり、公害
問題が解消されるとともに、セメント資源を効率
良く利用することができる。 特に、振動ボール・ミルにより通常のセメント
より細かいセメント粒子が得られるため、本発明
のスラツジ微粉を用いたモルタル又はコンクリー
トは、従来のものと比べてプラスチシチ（粘り
気）において優れ、材料の分離に抵抗する性質が
高く、施工上の利点もある。 ［実施例］ 次に本発明の一実施例を図面に基づいて工程順
に詳しく説明する。 ＜スラツジ水の分級＞ 生コンクリート運搬車又は生コンクリートミキ
サ車１２を洗つたときに発生する生コンクリート
の洗い水１４をスパイラルクラシフアイヤの分級
機１０に供給して、粒度に応じて砂利Ｇ、砂Ｓと
スラツジ水Ｈに湿式分級する。砂利Ｇ、砂Ｓはタ
ンク１６内に貯蔵する。スラツジ水Ｈは、水を分
散媒とし、また第３図に示すようにセメント未水
和物がセメント水和物により被包されたスラ
ツジを分散相とする懸濁液になつている。 ＜スラツジ水の濃縮＞ 分級したスラツジ水Ｈを回収槽２１に回収し、
回収槽２１の底部に設けたポンプ２２により、サ
イクロン２３を介してスラツジ水槽２４に送る。
サイクロン２３で残存する砂利Ｇ、砂Ｓを分離し
て前記分級機１０に戻す。スラツジ水槽２４で撹
拌機２４ａを低速度で撹拌してスラツジ水Ｈの硬
化を防ぎながらスラツジ水槽２４の底部のスラツ
ジ水Ｈをポンプ２５によりシツクナ２０に送る。
２４ｂは液面スイツチで、スラツジ水槽２４が所
定の水位になると、オン状態となりポンプ２５を
回転駆動させる。 シツクナ２０では撹拌機２０ａによりスラツジ
分を強制沈降させ、そのスラツジ濃度の低い上澄
み水を管路２７により前記スラツジ水槽２４に返
送する一方、スラツジ濃度が10〜20％程度のスラ
ツジ水Ｈを次の脱水機３０に送る。脱水機３０に
送るスラツジ濃度は10％未満では次の脱水工程の
作業効率が悪化し、20％以上ではシツクナ２０で
の滞留時間が長引くので好ましくない。この例で
はスラツジ濃度は15％である。 ＜スラツジ水の脱水＞ シツクナ２０により濃縮されたスラツジ水を所
定量ずつ採取して脱水機３０に供給し、低速度で
圧搾して脱水する。この例では脱水機３０は、
室数が２室で、過面積が2.48m2、室容積が50
のフイルタプレスを使用し、打込み圧力４Kg
ｆ／cm2でスラツジ水50を１回の処理量として
室内に打込む。１サイクルにつき約20分かけてフ
イルタから水分を圧搾して脱水すると、含水率30
〜40％のスラツジケーキSCが得られる。 ＜スラツジケーキの乾燥＞ このスラツジケーキSCを含水率10％になる程
度まで自然乾燥した後、乾燥機４０により一定温
度で長時間強制乾燥する。ここで乾燥効率を高め
るため、スラツジケーキSCは乾燥前で粗粉砕す
ることが好ましい。この例では、スラツジケーキ
SCをスラツジケーキ貯蔵場にて自然乾燥した後、
連続的にホツパ４１に投入し、コンベア４２を介
してクラツシヤ４３に供給する。クラツシヤ４３
で直径４cm程度のスラツジ塊Ｍに粗粉砕した後、
スラツジ塊Ｍをホツパ４４→コンベア４５→ホツ
パ４６→コンベア４７を介してロータリキルンの
乾燥機４０に供給する。ここでスラツジ塊Ｍを高
温処理して絶乾状態になるように乾燥する。 ＜スラツジケーキの微粉砕＞ 乾燥したスラツジ塊Ｍを粗粉砕した後、振動ボ
ール・ミル５０により振動微粉砕する。この例で
は乾燥したスラツジ塊Ｍを一旦タンク５１に貯蔵
した後、コンベア５２を介して連続的に振動ボー
ル・ミル５０に供給し、振動微粉砕してスラツジ
微粉を得る。この振動ボール・ミル５０は第１段
のミル５０ａと第２段のミル５０ｂからなる。得
られたスラツジ微粉はスクリユウコンベア５３及
びバケツトコンベア５４によりプラント又はスラ
ツジ微粉タンク５５に送られる。 このスラツジ微粉は第４図に示すようにセメン
ト水和物が剥離してセメント未水和物が表面
に出現したスラツジ微粉DHになる。このスラツ
ジ微粉DHを新規なセメントに加え、更に砂利や
砂等の骨材を加えて生コンクリートを作成すれ
ば、新規なセメント量を削減できる。 ［試験例、比較例］ 次に本発明の効果を確認するために、上記脱水
機３０により脱水し、スラツジケーキ貯蔵場にて
自然乾燥したスラツジケーキSCを採取して、本
槌等を用いて直径４cm程度のスラツジ塊Ｍにした
後、このスラツジ塊Ｍを恒温乾燥器で100〜110℃
の温度で約30時間かけて絶乾状態になるように乾
燥し、振動ボール・ミルにより振動微粉砕した。
この振動ボール・ミルは最大加振力2000Kg、19.2
Hzのバイブロミルであつて、第１段のミルには直
径約23mm、長さ約580mm、目方約1.7Kgの円柱鋼棒
が計36Kg入つていて、第２段のミルには直径約12
mm、目方約6.9gの鋼球が計36Kg入つている。この
振動ボール・ミルに１時間当り30Kgのスラツジ塊
Ｍを連続的に供給し、スラツジ微粉を得た。 上記の方法により得られたスラツジ微粉DHを
セメントと共用してコンクリート強度試験を行つ
た。 最初に、スラツジ微粉DHを骨材と見なして、
スラツジ微粉DHを混ぜたコンクリートと、混ぜ
ないコンクリートと強度を比較した（試験例１〜
３、比較例１〜３）。これらの結果を表に示す。 試験例 １ ポルトランドセメントC192Kg、スラツジ微粉
DH57Kg、砂S781Kg、砂利G1046Kgを水W165Kg
と均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ比）86
％のコンクリートを調製した。このコンクリート
を所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べたところ、
材齢７日で125Kgｆ／cm2、材齢28日で205Kgｆ／cm2
であつた。またJIS Ａ 1101によりスランプ試験
をしたところスランプ値Slは８cmであつた。 比較例 １ 試験例１と比較してスラツジ微粉DHを入れず
に、また砂Ｓだけ781Kgから848Kgに増し、他は試
験例１と同一材料を同量採取して、これらを均一
に混練し、試験例１と同一のＷ／Ｃ比のコンクリ
ートを調製した。このコンクリートを所定の型枠
に入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で83
Kgｆ／cm2、材齢28日で151Kgｆ／cm2であつた。ま
たJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたところ
スランプ値Slは８cmであつた。 本発明のスラツジ微粉DHを使用した試験例１
は比較例１より圧縮強度が材齢７日で1.51倍、材
齢28日で1.36倍になることが分つた。 試験例 ２ ポルトランドセメントC267Kg、スラツジ微粉
DH80Kg、砂S784Kg、砂利G857Kgを水W203Kgと
均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ比）76％
のコンクリートを調製した。このコンクリートを
所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べたところ、材
齢７日で187Kgｆ／cm2、材齢28日で284Kgｆ／cm2で
あつた。またJIS Ａ 1101によりスランプ試験を
したところスランプ値Slは21cmであつた。 比較例 ２ 試験例２と比較してスラツジ微粉DHを入れず
に、また砂Ｓだけ784Kgから879Kgに増し、他は試
験例２と同一材料を同量採取して、これらを均一
に混練し、試験例２と同一のＷ／Ｃ比のコンクリ
ートを調製した。このコンクリートを所定の型枠
に入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で
117Kgｆ／cm2、材齢28日で195Kgｆ／cm2であつた。
またJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたとこ
ろスランプ値Slは21cmであつた。これにより、本
発明のスラツジ微粉DHを使用した試験例２は比
較例２より圧縮強度が材齢７日で1.60倍、材齢28
日で1.46倍になることが分つた。 試験例 ３ ポルトランドセメントC250Kg、スラツジ微粉
DH75Kg、砂S648Kg、砂利G1114Kgを水W165Kg
と均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ比）66
％のコンクリートを調製した。このコンクリート
を所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べたところ、
材齢７日で264Kgｆ／cm2、材齢28日で383Kgｆ／cm2
であつた。またJIS Ａ 1101によりスランプ試験
をしたところスランプ値Slは８cmであつた。 比較例 ３ 試験例３と比較してスラツジ微粉DHを入れず
に、また砂Ｓだけ648Kgから735Kgに増し、他は試
験例３と同一材料を同量採取して、これらを均一
に混練し、試験例３と同一のＷ／Ｃ比のコンクリ
ートを調製した。このコンクリートを所定の型枠
に入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で
167Kgｆ／cm2、材齢28日で259Kgｆ／cm2であつた。
またJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたとこ
ろスランプ値Slは８cmであつた。これにより、本
発明のスラツジ微粉DHを使用した試験例３は比
較例３より圧縮強度が材齢７日で1.58倍、材齢28
日で1.48倍になることが分つた。 次に、スラツジ微粉DHを新規のセメントＣと
見なして、スラツジ微粉DHを混ぜたコンクリー
トと、混ぜないコンクリートとの強度を比較した
（試験例４〜６、比較例４〜６）。これらの結果を
表に示す。 試験例 ４ ポルトランドセメントC236Kg、スラツジ微粉
DH70Kg、砂S853Kg、砂利G824Kgを水W203Kgと
均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ＋DH
比）66％のコンクリートを調製した。このコンク
リートを所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べたと
ころ、材齢７日で142Kgｆ／cm2、材齢28日で226Kg
ｆ／cm2であつた。またJIS Ａ 1101によりスラン
プ試験をしたところスランプ値Slは21cmであつ
た。 比較例 ４ 試験例４と比較してスラツジ微粉DHの分量だ
けセメントＣを増加してセメントＣを308Kgにし、
また砂Ｓを853Kgから879Kgに増し、他は試験例４
と同一材料を同量採取して、これらを均一に混練
し、試験例４と同一のＷ／Ｃ比66％のコンクリー
トを調製した。このコンクリートを所定の型枠に
入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で170
Kgｆ／cm2、材齢28日で273Kgｆ／cm2であつた。ま
たJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたところ
スランプ値Slは21cmであつた。 本発明のスラツジ微粉DHをセメントと見なし
た試験例４は比較例４より圧縮強度が材齢７日で
0.84倍、材齢28日で0.83倍になることが分つた。 試験例 ５ ポルトランドセメントC217Kg、スラツジ微粉
DH65Kg、砂S717Kg、砂利G1083Kgを水W165Kg
と均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ＋DH
比）58.5％のコンクリートを調製した。このコン
クリートを所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べた
ところ、材齢７日で199Kgｆ／cm2、材齢28日で300
Kgｆ／cm2であつた。またJIS Ａ 1101によりスラ
ンプ試験をしたところスランプ値Slは８cmであつ
た。 比較例 ５ 試験例５と比較してスラツジ微粉DHの分量だ
けセメントＣを増加してセメントＣを282Kgにし、
また砂Ｓを717Kgから740Kgに増し、他は試験例５
と同一材料を同量採取して、これらを均一に混練
し、試験例５と同一のＷ／Ｃ比58.5％のコンクリ
ートを調製した。このコンクリートを所定の型枠
に入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で
238Kgｆ／cm2、材齢28日で350Kgｆ／cm2であつた。
またJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたとこ
ろスランプ値Slは８cmであつた。 本発明のスラツジ微粉DHをセメントと見なし
た試験例５は比較例５より圧縮強度が材齢７日で
0.84倍、材齢28日で0.86倍になることが分つた。 試験例 ６ ポルトランドセメントC308Kg、スラツジ微粉
DH92Kg、砂S714Kg、砂利G881Kgを水W203Kgと
均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ＋DH
比）50.8％のコンクリートを調製した。このコン
クリートを所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べた
ところ、材齢７日で251Kgｆ／cm2、材齢28日で364
Kgｆ／cm2であつた。またJIS Ａ 1101によりスラ
ンプ試験をしたところスランプ値Slは21cmであつ
た。 比較例 ６ 試験例６と比較してスラツジ微粉DHの分量だ
けセメントＣを増加してセメントＣを400Kgにし、
また砂Ｓを714Kgから745Kgに増し、他は試験例６
と同一材料を同量採取して、これらを均一に混練
し、試験例６と同一のＷ／Ｃ比50.8％のコンクリ
ートを調製した。このコンクリートを所定の型枠
に入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で
301Kgｆ／cm2、材齢28日で437Kgｆ／cm2であつた。
またJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたとこ
ろスランプ値Slは21cmであつた。 本発明のスラツジ微粉DHをセメントと見なし
た試験例６は比較例６より圧縮強度が材齢７日で
0.83倍、材齢28日で0.83倍になることが分つた。 なお、試験例１〜６を通じて、いずれの場合に
も生コンクリートとしてスラツジ微粉DHを使わ
ない比較例１〜６と比べてプラスチシチ（粘り
気）において優れ、材料の分離に抵抗する性質が
高いことが観察され、施工上の利点が見出され
た。
ミキサ等を洗つたときに発生する生コンクリート
の洗い残渣の再生方法及びその装置に関するもの
である。 ［従来の技術］ この種の生コンクリートの洗い残渣には、砂
利、砂及びスラツジが含まれる。従来、生コンク
リートの洗い水は数％のスラツジを含み、回収し
てコンクリート練り混ぜ水として使用することが
知られている（例えば、岡田清外「コンクリート
工学ハンドブツク」（1981、11、20）、朝倉書店、
p128）。しかしこの生コンクリートの洗い残渣は
一部が新規の生コンクリートに混ぜて使用される
もののその大部分は投棄しているのが現状であ
る。これは一般に、セメントが水と作用して、セ
メント粒子の周囲にできるセメント水和物は、時
間の経過とともに、それ自体硬化して不透水性の
ものとなるため、このセメント水和物を新規の生
コンクリートに混ぜて使用しても、硬化したコン
クリートの強度から考察すると、水／セメント比
を変えたことにならず、砂利や砂等の骨材を混ぜ
たと同様の効果しか得られないからである。 ［発明が解決しようとする問題点］ このため、現在生コンクリートの洗い残渣の用
途は殆どなく、投棄する場所の選定を誤ると、産
業廃棄物として公害を引き起こす可能性があつ
た。 本発明の目的は、生コンクリートの洗い残渣の
中に含まれるスラツジを微粉砕してスラツジ中の
残存セメント未水和物を有効に利用し、公害問題
を引き起こさず、かつ新規のセメント使用量を削
減でき、省資源に寄与する生コンクリートの洗い
残渣の再生方法及びその装置を提供することにあ
る。 ［問題点を解決するための手段］ 上記目的を達成するための本発明の構成を第１
図及び実施例に対応する第２図に基づいて説明す
る。 本発明の生コンクリートの洗い残渣の再生方法
は、第１図に示すように、生コンクリートの洗い
残渣Ａを湿式分級して砂利及び砂を除去したスラ
ツジ水を取り出す分級工程１と、このスラツジ水
を濃縮する濃縮工程２と、濃縮したスラツジ水を
圧搾により脱水してスラツジケーキを取る脱水工
程３と、このスラツジケーキを乾燥する乾燥工程
４と、乾燥したスラツジケーキを振動ボール・ミ
ルで振動微粉砕してセメント未水和物が表面に出
現したセメント成分を含むスラツジ微粉DHを得
る微粉砕工程５とを含むことを特徴とする。 また本発明の生コンクリートの洗い残渣の再生
装置は、第２図に示すように、生コンクリートの
洗い残渣を湿式分級して砂利及び砂を除去したス
ラツジ水を取り出す分級機１０と、このスラツジ
水に含まれたスラツジを強制沈降させるシツクナ
２０と、この沈降により得たスラツジ濃度の高い
スラツジ水を圧搾する脱水機３０と、脱水したス
ラツジケーキを乾燥する乾燥機４０と、乾燥した
スラツジケーキを振動微粉砕してセメント未水和
物が表面に出現したセメント成分を含むスラツジ
微粉を得る振動ボール・ミル５０とを備えたこと
を特徴とする。 ［作用］ 本発明は、セメントが水と作用すると、第３図
に示すようにセメント粒子が、その周囲にできる
セメント水和物と、このセメント水和物で被包
されたセメント未水和物とになる公知の現象
（特公昭44−14833）に着目したもので、生コンク
リートの洗い残渣の中に含まれるこのセメント水
和物とセメント未水和物とからなるスラツジ
を他の砂利や砂から湿式分級して取り出し、こ
のスラツジを乾燥した後、振動ボール・ミルで
振動微粉砕して、第４図に示すようにセメント未
水和物が表面に出現したスラツジ微粉DHを得
るものであり、このスラツジ微粉DHから新規な
セメントに近い機能を得て生コンクリートの洗い
残渣を再生させるものである。 なお、第１図の破線で示すように、スラツジケ
ーキを微粉砕した後で、乾式分級すれば、セメン
ト水和物の方がセメント未水和物より比重が小さ
いため両者を選別することができ、セメント未水
和物を多く含んだ、より一層新規なセメントに近
似したスラツジ微粉DHを得ることができる。 ［発明の効果］ 以上述べたように、本発明によれば、生コンク
リートの洗い残渣のうちのスラツジを振動ボー
ル・ミルにより乾式で振動微粉砕することによ
り、セメント水和物で囲まれたセメント未水和物
をスラツジ微粉の表面に出現させることができ
る。これにより、従来、利用方法が殆どなく、投
棄するより仕方がなかつた生コンクリートの洗い
残渣からセメント未水和分を取り出すことができ
るため、産業廃棄物にする必要はなくなり、公害
問題が解消されるとともに、セメント資源を効率
良く利用することができる。 特に、振動ボール・ミルにより通常のセメント
より細かいセメント粒子が得られるため、本発明
のスラツジ微粉を用いたモルタル又はコンクリー
トは、従来のものと比べてプラスチシチ（粘り
気）において優れ、材料の分離に抵抗する性質が
高く、施工上の利点もある。 ［実施例］ 次に本発明の一実施例を図面に基づいて工程順
に詳しく説明する。 ＜スラツジ水の分級＞ 生コンクリート運搬車又は生コンクリートミキ
サ車１２を洗つたときに発生する生コンクリート
の洗い水１４をスパイラルクラシフアイヤの分級
機１０に供給して、粒度に応じて砂利Ｇ、砂Ｓと
スラツジ水Ｈに湿式分級する。砂利Ｇ、砂Ｓはタ
ンク１６内に貯蔵する。スラツジ水Ｈは、水を分
散媒とし、また第３図に示すようにセメント未水
和物がセメント水和物により被包されたスラ
ツジを分散相とする懸濁液になつている。 ＜スラツジ水の濃縮＞ 分級したスラツジ水Ｈを回収槽２１に回収し、
回収槽２１の底部に設けたポンプ２２により、サ
イクロン２３を介してスラツジ水槽２４に送る。
サイクロン２３で残存する砂利Ｇ、砂Ｓを分離し
て前記分級機１０に戻す。スラツジ水槽２４で撹
拌機２４ａを低速度で撹拌してスラツジ水Ｈの硬
化を防ぎながらスラツジ水槽２４の底部のスラツ
ジ水Ｈをポンプ２５によりシツクナ２０に送る。
２４ｂは液面スイツチで、スラツジ水槽２４が所
定の水位になると、オン状態となりポンプ２５を
回転駆動させる。 シツクナ２０では撹拌機２０ａによりスラツジ
分を強制沈降させ、そのスラツジ濃度の低い上澄
み水を管路２７により前記スラツジ水槽２４に返
送する一方、スラツジ濃度が10〜20％程度のスラ
ツジ水Ｈを次の脱水機３０に送る。脱水機３０に
送るスラツジ濃度は10％未満では次の脱水工程の
作業効率が悪化し、20％以上ではシツクナ２０で
の滞留時間が長引くので好ましくない。この例で
はスラツジ濃度は15％である。 ＜スラツジ水の脱水＞ シツクナ２０により濃縮されたスラツジ水を所
定量ずつ採取して脱水機３０に供給し、低速度で
圧搾して脱水する。この例では脱水機３０は、
室数が２室で、過面積が2.48m2、室容積が50
のフイルタプレスを使用し、打込み圧力４Kg
ｆ／cm2でスラツジ水50を１回の処理量として
室内に打込む。１サイクルにつき約20分かけてフ
イルタから水分を圧搾して脱水すると、含水率30
〜40％のスラツジケーキSCが得られる。 ＜スラツジケーキの乾燥＞ このスラツジケーキSCを含水率10％になる程
度まで自然乾燥した後、乾燥機４０により一定温
度で長時間強制乾燥する。ここで乾燥効率を高め
るため、スラツジケーキSCは乾燥前で粗粉砕す
ることが好ましい。この例では、スラツジケーキ
SCをスラツジケーキ貯蔵場にて自然乾燥した後、
連続的にホツパ４１に投入し、コンベア４２を介
してクラツシヤ４３に供給する。クラツシヤ４３
で直径４cm程度のスラツジ塊Ｍに粗粉砕した後、
スラツジ塊Ｍをホツパ４４→コンベア４５→ホツ
パ４６→コンベア４７を介してロータリキルンの
乾燥機４０に供給する。ここでスラツジ塊Ｍを高
温処理して絶乾状態になるように乾燥する。 ＜スラツジケーキの微粉砕＞ 乾燥したスラツジ塊Ｍを粗粉砕した後、振動ボ
ール・ミル５０により振動微粉砕する。この例で
は乾燥したスラツジ塊Ｍを一旦タンク５１に貯蔵
した後、コンベア５２を介して連続的に振動ボー
ル・ミル５０に供給し、振動微粉砕してスラツジ
微粉を得る。この振動ボール・ミル５０は第１段
のミル５０ａと第２段のミル５０ｂからなる。得
られたスラツジ微粉はスクリユウコンベア５３及
びバケツトコンベア５４によりプラント又はスラ
ツジ微粉タンク５５に送られる。 このスラツジ微粉は第４図に示すようにセメン
ト水和物が剥離してセメント未水和物が表面
に出現したスラツジ微粉DHになる。このスラツ
ジ微粉DHを新規なセメントに加え、更に砂利や
砂等の骨材を加えて生コンクリートを作成すれ
ば、新規なセメント量を削減できる。 ［試験例、比較例］ 次に本発明の効果を確認するために、上記脱水
機３０により脱水し、スラツジケーキ貯蔵場にて
自然乾燥したスラツジケーキSCを採取して、本
槌等を用いて直径４cm程度のスラツジ塊Ｍにした
後、このスラツジ塊Ｍを恒温乾燥器で100〜110℃
の温度で約30時間かけて絶乾状態になるように乾
燥し、振動ボール・ミルにより振動微粉砕した。
この振動ボール・ミルは最大加振力2000Kg、19.2
Hzのバイブロミルであつて、第１段のミルには直
径約23mm、長さ約580mm、目方約1.7Kgの円柱鋼棒
が計36Kg入つていて、第２段のミルには直径約12
mm、目方約6.9gの鋼球が計36Kg入つている。この
振動ボール・ミルに１時間当り30Kgのスラツジ塊
Ｍを連続的に供給し、スラツジ微粉を得た。 上記の方法により得られたスラツジ微粉DHを
セメントと共用してコンクリート強度試験を行つ
た。 最初に、スラツジ微粉DHを骨材と見なして、
スラツジ微粉DHを混ぜたコンクリートと、混ぜ
ないコンクリートと強度を比較した（試験例１〜
３、比較例１〜３）。これらの結果を表に示す。 試験例 １ ポルトランドセメントC192Kg、スラツジ微粉
DH57Kg、砂S781Kg、砂利G1046Kgを水W165Kg
と均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ比）86
％のコンクリートを調製した。このコンクリート
を所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べたところ、
材齢７日で125Kgｆ／cm2、材齢28日で205Kgｆ／cm2
であつた。またJIS Ａ 1101によりスランプ試験
をしたところスランプ値Slは８cmであつた。 比較例 １ 試験例１と比較してスラツジ微粉DHを入れず
に、また砂Ｓだけ781Kgから848Kgに増し、他は試
験例１と同一材料を同量採取して、これらを均一
に混練し、試験例１と同一のＷ／Ｃ比のコンクリ
ートを調製した。このコンクリートを所定の型枠
に入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で83
Kgｆ／cm2、材齢28日で151Kgｆ／cm2であつた。ま
たJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたところ
スランプ値Slは８cmであつた。 本発明のスラツジ微粉DHを使用した試験例１
は比較例１より圧縮強度が材齢７日で1.51倍、材
齢28日で1.36倍になることが分つた。 試験例 ２ ポルトランドセメントC267Kg、スラツジ微粉
DH80Kg、砂S784Kg、砂利G857Kgを水W203Kgと
均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ比）76％
のコンクリートを調製した。このコンクリートを
所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べたところ、材
齢７日で187Kgｆ／cm2、材齢28日で284Kgｆ／cm2で
あつた。またJIS Ａ 1101によりスランプ試験を
したところスランプ値Slは21cmであつた。 比較例 ２ 試験例２と比較してスラツジ微粉DHを入れず
に、また砂Ｓだけ784Kgから879Kgに増し、他は試
験例２と同一材料を同量採取して、これらを均一
に混練し、試験例２と同一のＷ／Ｃ比のコンクリ
ートを調製した。このコンクリートを所定の型枠
に入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で
117Kgｆ／cm2、材齢28日で195Kgｆ／cm2であつた。
またJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたとこ
ろスランプ値Slは21cmであつた。これにより、本
発明のスラツジ微粉DHを使用した試験例２は比
較例２より圧縮強度が材齢７日で1.60倍、材齢28
日で1.46倍になることが分つた。 試験例 ３ ポルトランドセメントC250Kg、スラツジ微粉
DH75Kg、砂S648Kg、砂利G1114Kgを水W165Kg
と均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ比）66
％のコンクリートを調製した。このコンクリート
を所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べたところ、
材齢７日で264Kgｆ／cm2、材齢28日で383Kgｆ／cm2
であつた。またJIS Ａ 1101によりスランプ試験
をしたところスランプ値Slは８cmであつた。 比較例 ３ 試験例３と比較してスラツジ微粉DHを入れず
に、また砂Ｓだけ648Kgから735Kgに増し、他は試
験例３と同一材料を同量採取して、これらを均一
に混練し、試験例３と同一のＷ／Ｃ比のコンクリ
ートを調製した。このコンクリートを所定の型枠
に入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で
167Kgｆ／cm2、材齢28日で259Kgｆ／cm2であつた。
またJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたとこ
ろスランプ値Slは８cmであつた。これにより、本
発明のスラツジ微粉DHを使用した試験例３は比
較例３より圧縮強度が材齢７日で1.58倍、材齢28
日で1.48倍になることが分つた。 次に、スラツジ微粉DHを新規のセメントＣと
見なして、スラツジ微粉DHを混ぜたコンクリー
トと、混ぜないコンクリートとの強度を比較した
（試験例４〜６、比較例４〜６）。これらの結果を
表に示す。 試験例 ４ ポルトランドセメントC236Kg、スラツジ微粉
DH70Kg、砂S853Kg、砂利G824Kgを水W203Kgと
均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ＋DH
比）66％のコンクリートを調製した。このコンク
リートを所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べたと
ころ、材齢７日で142Kgｆ／cm2、材齢28日で226Kg
ｆ／cm2であつた。またJIS Ａ 1101によりスラン
プ試験をしたところスランプ値Slは21cmであつ
た。 比較例 ４ 試験例４と比較してスラツジ微粉DHの分量だ
けセメントＣを増加してセメントＣを308Kgにし、
また砂Ｓを853Kgから879Kgに増し、他は試験例４
と同一材料を同量採取して、これらを均一に混練
し、試験例４と同一のＷ／Ｃ比66％のコンクリー
トを調製した。このコンクリートを所定の型枠に
入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で170
Kgｆ／cm2、材齢28日で273Kgｆ／cm2であつた。ま
たJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたところ
スランプ値Slは21cmであつた。 本発明のスラツジ微粉DHをセメントと見なし
た試験例４は比較例４より圧縮強度が材齢７日で
0.84倍、材齢28日で0.83倍になることが分つた。 試験例 ５ ポルトランドセメントC217Kg、スラツジ微粉
DH65Kg、砂S717Kg、砂利G1083Kgを水W165Kg
と均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ＋DH
比）58.5％のコンクリートを調製した。このコン
クリートを所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べた
ところ、材齢７日で199Kgｆ／cm2、材齢28日で300
Kgｆ／cm2であつた。またJIS Ａ 1101によりスラ
ンプ試験をしたところスランプ値Slは８cmであつ
た。 比較例 ５ 試験例５と比較してスラツジ微粉DHの分量だ
けセメントＣを増加してセメントＣを282Kgにし、
また砂Ｓを717Kgから740Kgに増し、他は試験例５
と同一材料を同量採取して、これらを均一に混練
し、試験例５と同一のＷ／Ｃ比58.5％のコンクリ
ートを調製した。このコンクリートを所定の型枠
に入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で
238Kgｆ／cm2、材齢28日で350Kgｆ／cm2であつた。
またJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたとこ
ろスランプ値Slは８cmであつた。 本発明のスラツジ微粉DHをセメントと見なし
た試験例５は比較例５より圧縮強度が材齢７日で
0.84倍、材齢28日で0.86倍になることが分つた。 試験例 ６ ポルトランドセメントC308Kg、スラツジ微粉
DH92Kg、砂S714Kg、砂利G881Kgを水W203Kgと
均一に混練し、水／セメント比（Ｗ／Ｃ＋DH
比）50.8％のコンクリートを調製した。このコン
クリートを所定の型枠に入れ、圧縮強度を調べた
ところ、材齢７日で251Kgｆ／cm2、材齢28日で364
Kgｆ／cm2であつた。またJIS Ａ 1101によりスラ
ンプ試験をしたところスランプ値Slは21cmであつ
た。 比較例 ６ 試験例６と比較してスラツジ微粉DHの分量だ
けセメントＣを増加してセメントＣを400Kgにし、
また砂Ｓを714Kgから745Kgに増し、他は試験例６
と同一材料を同量採取して、これらを均一に混練
し、試験例６と同一のＷ／Ｃ比50.8％のコンクリ
ートを調製した。このコンクリートを所定の型枠
に入れ、圧縮強度を調べたところ、材齢７日で
301Kgｆ／cm2、材齢28日で437Kgｆ／cm2であつた。
またJIS Ａ 1101によりスランプ試験をしたとこ
ろスランプ値Slは21cmであつた。 本発明のスラツジ微粉DHをセメントと見なし
た試験例６は比較例６より圧縮強度が材齢７日で
0.83倍、材齢28日で0.83倍になることが分つた。 なお、試験例１〜６を通じて、いずれの場合に
も生コンクリートとしてスラツジ微粉DHを使わ
ない比較例１〜６と比べてプラスチシチ（粘り
気）において優れ、材料の分離に抵抗する性質が
高いことが観察され、施工上の利点が見出され
た。
【表】
第１図は本発明の再生方法を説明するためのブ
ロツク図。第２図は本発明一実施例の再生装置の
構成図。第３図はセメントモルタル又はコンクリ
ート中のセメント粒子の切断面図。第４図は第３
図のセメント粒子を本発明の再生方法により再生
したときの切断面図。 １０：分級機、２０：シツクナ、３０：脱水
機、４０：乾燥機、５０：振動ボール・ミル。
ロツク図。第２図は本発明一実施例の再生装置の
構成図。第３図はセメントモルタル又はコンクリ
ート中のセメント粒子の切断面図。第４図は第３
図のセメント粒子を本発明の再生方法により再生
したときの切断面図。 １０：分級機、２０：シツクナ、３０：脱水
機、４０：乾燥機、５０：振動ボール・ミル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 生コンクリートの洗い残渣を湿式分級して砂
利及び砂を除去したスラツジ水を取り出す分級工
程と、 このスラツジ水を濃縮する濃縮工程と、 濃縮したスラツジ水を圧搾により脱水してスラ
ツジケーキを得る脱水工程と、 このスラツジケーキを乾燥する乾燥工程と、 乾燥したスラツジケーキを振動ボール・ミルで
振動微粉砕してセメント未水和物が表面に出現し
たセメント成分を含むスラツジ微粉を得る微粉砕
工程と を含むことを特徴とする生コンクリートの洗い残
渣の再生方法。 ２ 生コンクリートの洗い残渣を湿式分級して砂
利及び砂を除去したスラツジ水を取り出す分級機
と、 このスラツジ水に含まれるスラツジを強制沈降
させるシツクナと、 この沈降により得たスラツジ濃度の高いスラツ
ジ水を圧搾する脱水機と、 脱水したスラツジケーキを乾燥する乾燥機と、 乾燥したスラツジケーキを振動微粉砕してセメ
ント未水和物が表面に出現したセメント成分を含
むスラツジ微粉を得る振動ボール・ミルと を備えたことを特徴とする生コンクリートの洗い
残渣の再生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4667285A JPS61209059A (ja) | 1985-03-11 | 1985-03-11 | 生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4667285A JPS61209059A (ja) | 1985-03-11 | 1985-03-11 | 生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61209059A JPS61209059A (ja) | 1986-09-17 |
| JPH031254B2 true JPH031254B2 (ja) | 1991-01-10 |
Family
ID=12753852
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4667285A Granted JPS61209059A (ja) | 1985-03-11 | 1985-03-11 | 生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61209059A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0688815B2 (ja) * | 1990-04-12 | 1994-11-09 | 鐵雄 臼井 | 生コンクリートの処理方法および装置 |
| JP2013220973A (ja) * | 2012-04-17 | 2013-10-28 | Nippo Corp | セメント組成物 |
| JP6084432B2 (ja) * | 2012-10-30 | 2017-02-22 | 三和石産株式会社 | 水硬化性硬化体 |
| CN106378252A (zh) * | 2016-09-29 | 2017-02-08 | 中国地质科学院矿产综合利用研究所 | 一种原生钪矿的选矿富集方法 |
-
1985
- 1985-03-11 JP JP4667285A patent/JPS61209059A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61209059A (ja) | 1986-09-17 |
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