JPH031255B2 - - Google Patents
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- JPH031255B2 JPH031255B2 JP4629586A JP4629586A JPH031255B2 JP H031255 B2 JPH031255 B2 JP H031255B2 JP 4629586 A JP4629586 A JP 4629586A JP 4629586 A JP4629586 A JP 4629586A JP H031255 B2 JPH031255 B2 JP H031255B2
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- water
- sludge water
- cement
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B9/00—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets
- B03B9/06—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for refuse
- B03B9/061—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for refuse the refuse being industrial
- B03B9/063—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for refuse the refuse being industrial the refuse being concrete slurry
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/58—Construction or demolition [C&D] waste
Landscapes
- Crushing And Grinding (AREA)
- Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、生コンプラントで運搬車やプラント
ミキサ等を洗つたときに発生する生コンクリート
の洗い残渣の再生方法及びその装置の改良に関す
るものである。 ［従来の技術］ 本出願人は、生コンクリートの洗い残渣の中に
含まれるスラツジを微粉砕してスラツジ中の残存
セメント未水和物を有効に利用する方法及び装置
にを提案した（特願昭60−46672、特開昭61−
209059号）。 この方法は、最初に生コンクリートの洗い残渣
を湿式分級し、砂利及び砂を除去してスラツジ水
を取り出す。次いでこのスラツジ水を濃縮した
後、圧搾により脱水してスラツジケーキを得る。
更にこのスラツジケーキを乾燥した後、振動ボー
ル・ミルで振動微粉砕する方法である。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、上記方法は乾式の振動微粉砕によるた
め、濃縮したスラツジ水を脱水し、乾燥する必要
があり、多くのエネルギーと処理時間を要する問
題点があつた。 本発明は、産業廃棄物として公害問題を引き
起こさず、新規のセメント使用量を削減して省
資源に寄与し、再生に要するエネルギーの消費
量が少なく、湿式の振動微粉砕でより微細なセ
メント未水和物を取り出すことができる生コンク
リートの洗い残渣の再生方法及びその装置を提供
することを目的とする。 ［問題点を解決するための手段］ 上記目的を達成するための本発明の構成を第１
図及び実施例に対応する第２図に基づいて説明す
る。 本発明の生コンクリートの洗い残渣の再生方法
は、第１図に示すように、生コンクリートの洗い
残渣Ａを湿式分級して砂利及び砂を除去したスラ
ツジ水を取り出す分級工程１と、このスラツジ水
を濃縮する濃縮工程２と、濃縮したスラツジ水を
所定濃度に調整する調整工程３と、濃度調整した
スラツジ水を振動ボール・ミルで振動微粉砕して
セメント未水和物が表面に出現したスラツジ微粒
子のスラリーを得る微粉砕工程４とを含むことを
特徴とする。 また本発明の生コンクリートの洗い残渣の再生
装置は、第２図に示すように、生コンクリートの
洗い残渣を湿式分級して砂利及び砂を除去したス
ラツジ水を取り出す分級機１０と、このスラツジ
水に含まれたスラツジを強制沈降させるシツクナ
２０と、この沈降により得たスラツジ濃度の高い
スラツジ水を所定濃度に調整する濃度調整槽３０
と、濃度調整したスラツジ水を振動微粉砕してセ
メント未水和物が表面に出現したスラツジ微粒子
のスラリーを得る振動ボール・ミル４０とを備え
たことを特徴とする。 ［作用］ 本発明は、セメントが水と作用すると、第３図
に示すようにセメント粒子が、その周囲にできる
セメント水和物と、このセメント水和物で被包
されたセメント未水和物とになる公知の現象
（特公昭44−14833）に着目したもので、生コンク
リートの洗い残渣の中に含まれるこのセメント水
和物とセメント未水和物とからなるスラツジ
を他の砂利や砂から湿式分級して取り出し、こ
のスラツジを振動ボール・ミルで振動微粉砕し
て、第４図に示すようにセメント未水和物が表
面に出現したスラツジ微粒子のスラリーを得る
ものである。このスラリーから新規なセメントに
近い機能を得て生コンクリートの洗い残渣を再生
させるものである。 ［発明の効果］ 以上述べたように、本発明によれば、生コンク
リートの洗い残渣のうちのスラツジを振動ボー
ル・ミルにより湿式で振動微粉砕することによ
り、セメント水和物で囲まれたセメント未水和物
をスラツジ微粒子の表面に出現させることができ
る。これにより、従来、利用方法が殆どなく、投
棄するより仕方がなかつた生コンクリートの洗い
残渣からセメント未水和分を乾燥することなく取
り出すことができるため、産業廃棄物にする必要
はなくなり、公害問題が解消されるとともに、少
ないエネルギーでセメント資源を効率良く利用す
ることができる。 特に、振動ボール・ミルにより湿式で振動微粉
砕すると、乾式の振動微粉砕よりも一層微細なセ
メント粒子が得られるため、本発明のスラツジ微
粒子を用いたモルタル又はコンクリートは、従来
の乾式の振動微粉砕と比べてプラスチシチ（粘り
気）において優れ、材料の分離に抵抗する性質が
高く、施工上の利点もある。 ［実施例］ 次に本発明の一実施例を図面に基づいて工程順
に詳しく説明する。 ＜スラツジ水の分級＞ 生コンクリート運搬車又は生コンクリートミキ
サ車１２を洗つたときに発生する生コンクリート
の洗い水１４をスパイラルクラシフアイヤの分級
機１０に供給して、粒度に応じて砂利Ｇ、砂Ｓと
スラツジ水Ｈに湿式分級する。砂利Ｇ、砂Ｓはタ
ンク１６内に貯蔵する。スラツジ水Ｈは、水を分
散媒とし、また第３図に示すようにセメント未水
和物がセメント水和物により被包されたスラ
ツジを分散相とする懸濁液になつている。 ＜スラツジ水の濃縮＞ 分級したスラツジ水Ｈを回収槽２１に回収し、
回収槽２１の底部に設けたポンプ２２により、サ
イクロン２３を介してスラツジ水槽２４に送る。
サイクロン２３で残存する砂利Ｇ、砂Ｓを分離し
て前記分級機１０に戻す。スラツジ水槽２４で撹
拌機２４ａを低速度で撹拌してスラツジ水Ｈの硬
化を防ぎながらスラツジ水槽２４の底部のスラツ
ジ水Ｈをポンプ２５によりシツクナ２０に送る。
２４ｂは液面スイツチで、スラツジ水槽２４が所
定の水位になると、オン状態となりポンプ２５を
回転移動させる。 シツクナ２０では撹拌機２０ａによりスラツジ
分を強制沈降させ、そのスラツジ濃度の低い上澄
み水を管路２７により前記スラツジ水槽２４に返
送する一方、スラツジ濃度が10〜20％程度のスラ
ツジ水Ｈを次の濃縮貯水槽２８に送る。貯水槽２
８で撹拌機２８ａによりスラツジ分を強制沈降さ
せて濃縮し、ポンプ３１により濃縮したスラツジ
濃度が20〜30％程度のスラツジ水を濃度調整槽３
０に送る。 ＜スラツジ水の濃度調整＞ ３２は戻り管路であつて、ポンプ３３により濃
度調整槽３０のスラツジ濃度の低い上澄み水を濃
縮貯水槽２８に返送できるようになつている。濃
度調整槽３０は撹拌機３０ａによりスラツジ分を
更に強制沈降させ、スラツジ濃度が30〜40％にな
るように調整する。具体的には次の振動ボール・
ミル４０への送出口Ｄにおけるスラツジ濃度を測
定し、このスラツジ濃度が30％以下のときには、
撹拌機３０ａを一定時間停止してスラツジ分を沈
降させた後、ポンプ３３を回転駆動して濃度調整
槽３０のスラツジ濃度の低い上澄み水を濃縮貯水
槽２８に返送する。スラツジ濃度が30〜40％の範
囲になれば、ポンプ３５により濃縮スラツジ水を
振動ボール・ミル４０に送る。 なお、濃度調整方法は上記例に限らず、戻り管
路３２とポンプ３３の代わりに、第５図に示すよ
うに混和材運搬車３４からサイロ３６に他の増量
材Ｅを粉体の形状で貯蔵しておき、計量器３７で
所定量を計量した後、濃度調整槽３０に入れるよ
うにしてもよい。また、第６図に示すようにスラ
ツジ濃度を40％以上に濃縮したスラツジ水を予備
槽３８に貯えておき、ポンプ３９により濃度調整
槽３０に入れるようにしてもよい。 ＜スラツジ水の微粉砕＞ 濃縮したスラツジ水を振動ボール・ミル４０に
より振動微粉砕する。この例では振動ボール・ミ
ル４０は第１段のミル40aと第２段のミル４０ｂ
からなる。振動微粉砕されたスラツジ水はスラリ
ー貯溜槽４２に送られ、撹拌器４２ａでスラツジ
水の硬化を防ぎながら貯えられる。 このスラリーの分散相は第４図に示すようにセ
メント水和物が剥離してセメント未水和物が
表面に出現したスラツジ微粒子になる。このス
ラツジ微粒子を定量ポンプ４３により必要量だ
けプラントミキサに送出し、新規なセメントに加
えて生コンクリートを作成すれば、新規なセメン
ト量を削減することができる。 ［試験例、比較例］ 次に本発明の効果を確認するために、スラリー
貯溜槽４２からスラリーを採取し、このスラリー
をセメントと共用してコンクリート強度試験を行
つた。 最初に、スラリー中のスラツジ微粒子SLを骨
材と見なして、スラツジ微粒子SLを混ぜたコン
クリートと、混ぜないコンクリートと強度を比較
した（試験例１〜３、比較例１〜３）。これらの
結果を表に示す。 試験例 １ ポルトランドセメントＣ 192Kg、スラツジ微
粒子SL 57Kg、砂Ｓ 781Kg、砂利Ｇ 1046Kgを
水Ｗ 165Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ比）86％のコンクリートを調製した。こ
のコンクリートを所定の型枠に入れ、圧縮強度を
調べたところ（以下同じ）、材齢28日で251Kgｆ／
cm2であつた。またJIS Ａ 1101によりスランプ試
験をしたところ（以下同じ）、目標スランプ値８
cmに対してスランプ値Slは8.1cmであつた。 比較例 １ 試験例１と比較してスラツジ微粒子SLを入れ
ずに、また砂Ｓだけ781Kgから848Kgに増し、他は
試験例１と同一材料を同量採取して、これらを均
一に混練し、試験例１と同一のＷ／Ｃ比のコンク
リートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
162Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値８cm
に対してスランプ値Slは6.9cmであつた。 本発明のスラツジ微粒子SLを使用した試験例
１は比較例１より圧縮強度が材齢28日で1.55倍に
なることが分つた。 試験例 ２ ポルトランドセメントＣ 267Kg、スラツジ微
粒子SL 81Kg、砂Ｓ 784Kg、砂利Ｇ 857Kgを水
Ｗ 203Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ比）76％のコンクリートを調製した。こ
の圧縮強度は材齢28日で309Kgｆ／cm2であつた。
また目標スランプ値21cmに対してスランプ値Slは
20.7cmであつた。 比較例 ２ 試験例２と比較してスラツジ微粒子SLを入れ
ずに、また砂Ｓだけ784Kgから879Kgに増し、他は
試験例２と同一材料を同量採取して、これらを均
一に混練し、試験例２と同一のＷ／Ｃ比のコンク
リートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
232Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値21cm
に対してスランプ値Slは21.9cmであつた。これに
より、本発明のスラツジ微粒子SLを使用した試
験例２は比較例２より圧縮強度が材齢28日で1.33
倍になることが分つた。 試験例 ３ ポルトランドセメントＣ 250Kg、スラツジ微
粒子SL 75Kg、砂Ｓ 648Kg、砂利Ｇ 1114Kgを
水Ｗ 165Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ比）66％のコンクリートを調製した。こ
の圧縮強度は材齢28日で408Kgｆ／cm2であつた。
また目標スランプ値８cmに対してスランプ値Slは
9.2cmであつた。 比較例 ３ 試験例３と比較してスラツジ微粒子SLを入れ
ずに、また砂Ｓだけ648Kgから735Kgに増し、他は
試験例３と同一材料を同量採取して、これらを均
一に混練し、試験例３と同一のＷ／Ｃ比のコンク
リートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
302Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値８cm
に対してスランプ値Slは12.1cmであつた。これに
より、本発明のスラツジ微粒子SLを使用した試
験例３は比較例３より圧縮強度が材齢28日で1.35
倍になることが分つた。 次に、スラツジ微粒子SLを新規のセメントＣ
と見なして、スラツジ微粒子SLを混ぜたコンク
リートと、混ぜないコンクリートとの強度を比較
した（試験例４〜６、比較例４〜６）。これらの
結果を表に示す。 試験例 ４ ポルトランドセメントＣ 236Kg、スラツジ微
粒子SL 70Kg、砂Ｓ 853Kg、砂利Ｇ 824Kgを水
Ｗ 203Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ＋SL比）66％のコンクリートを調製し
た。この圧縮強度は材齢28日で243Kgｆ／cm2であ
つた。また目標スランプ値21cmに対してスランプ
値Slは21.1cmであつた。 比較例 ４ 試験例４と比較してスラツジ微粒子SLの分量
だけセメントＣを増加してセメントＣを308Kgに
し、また砂Ｓを853Kgから879Kgに増し、他は試験
例４と同一材料を同量採取して、これらを均一に
混練し、試験例４と同一のＷ／Ｃ比66％のコンク
リートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
286Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値21cm
に対してスランプ値Slは22.4cmであつた。 本発明のスラツジ微粒子SLをセメントと見な
した試験例４は比較例４より圧縮強度が材齢28日
で0.85倍になることが分つた。 試験例 ５ ポルトランドセメントＣ 217Kg、スラツジ微
粒子SL 65Kg、砂Ｓ 717Kg、砂利Ｇ 1083Kgを
水Ｗ 165Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ＋SL比）58.5％のコンクリートを調製し
た。この圧縮強度は材齢28日で322Kgｆ／cm2であ
つた。また目標スランプ値８cmに対してスランプ
値Slは8.0cmであつた。 比較例 ５ 試験例５と比較してスラツジ微粒子SLの分量
だけセメントＣを増加してセメントＣを282Kgに
し、また砂Ｓを717Kgから740Kgに増し、他は試験
例５と同一材料を同量採取して、これらを均一に
混練し、試験例５と同一のＷ／Ｃ比58.5％のコン
クリートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
366Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値８cm
に対してスランプ値Slは12.5cmであつた。 本発明のスラツジ微粒子SLをセメントと見な
した試験例５は比較例５より圧縮強度が材齢28日
で0.88倍になることが分つた。 試験例 ６ ポルトランドセメントＣ 308Kg、スラツジ微
粒子SL 92Kg、砂Ｓ 714Kg、砂利Ｇ 881Kgを水
Ｗ 203Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ＋SL比）50.8％のコンクリート調製し
た。この圧縮強度は材齢28日で392Kgｆ／cm2であ
つた。また目標スランプ値21cmに対してスランプ
値Slは19.6cmであつた。 比較例 ６ 試験例６と比較してスラツジ微粒子SLの分量
だけセメントＣを増加してセメントＣを400Kgに
し、また砂Ｓを714Kgから745Kgに増し、他は試験
例６と同一材料を同量採取して、これらを均一に
混練し、試験例６と同一のＷ／Ｃ比50.8％のコン
クリートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
455Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値21cm
に対してスランプ値Slは22.3cmであつた。 本発明のスラツジ微粒子SLをセメントと見な
した試験例６は比較例６より圧縮強度が材齢28日
で0.86倍になることが分つた。 なお、試験例１〜６を通じて、生コンクリート
としてスラツジ微粒子SLを使わない比較例１〜
６と比べて、本試験例はスランプ値は小さく、固
めになる傾向にあつた。またブリージング量試験
をしたところ、本試験例は比較例の約1/2であつ
た。これは本試験例の方が湿式粉砕によりブレー
ン値が6000〜8000uｍ程度になり微粒子分が多く
混入され、粘性が高くなるためと考えられる。 以上のことから本試験例はプラスチシチ（粘り
気）において優れ、材料の分離に抵抗する性質が
高いことが観察され、施工上の利点が見出され
た。 【表】
ミキサ等を洗つたときに発生する生コンクリート
の洗い残渣の再生方法及びその装置の改良に関す
るものである。 ［従来の技術］ 本出願人は、生コンクリートの洗い残渣の中に
含まれるスラツジを微粉砕してスラツジ中の残存
セメント未水和物を有効に利用する方法及び装置
にを提案した（特願昭60−46672、特開昭61−
209059号）。 この方法は、最初に生コンクリートの洗い残渣
を湿式分級し、砂利及び砂を除去してスラツジ水
を取り出す。次いでこのスラツジ水を濃縮した
後、圧搾により脱水してスラツジケーキを得る。
更にこのスラツジケーキを乾燥した後、振動ボー
ル・ミルで振動微粉砕する方法である。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、上記方法は乾式の振動微粉砕によるた
め、濃縮したスラツジ水を脱水し、乾燥する必要
があり、多くのエネルギーと処理時間を要する問
題点があつた。 本発明は、産業廃棄物として公害問題を引き
起こさず、新規のセメント使用量を削減して省
資源に寄与し、再生に要するエネルギーの消費
量が少なく、湿式の振動微粉砕でより微細なセ
メント未水和物を取り出すことができる生コンク
リートの洗い残渣の再生方法及びその装置を提供
することを目的とする。 ［問題点を解決するための手段］ 上記目的を達成するための本発明の構成を第１
図及び実施例に対応する第２図に基づいて説明す
る。 本発明の生コンクリートの洗い残渣の再生方法
は、第１図に示すように、生コンクリートの洗い
残渣Ａを湿式分級して砂利及び砂を除去したスラ
ツジ水を取り出す分級工程１と、このスラツジ水
を濃縮する濃縮工程２と、濃縮したスラツジ水を
所定濃度に調整する調整工程３と、濃度調整した
スラツジ水を振動ボール・ミルで振動微粉砕して
セメント未水和物が表面に出現したスラツジ微粒
子のスラリーを得る微粉砕工程４とを含むことを
特徴とする。 また本発明の生コンクリートの洗い残渣の再生
装置は、第２図に示すように、生コンクリートの
洗い残渣を湿式分級して砂利及び砂を除去したス
ラツジ水を取り出す分級機１０と、このスラツジ
水に含まれたスラツジを強制沈降させるシツクナ
２０と、この沈降により得たスラツジ濃度の高い
スラツジ水を所定濃度に調整する濃度調整槽３０
と、濃度調整したスラツジ水を振動微粉砕してセ
メント未水和物が表面に出現したスラツジ微粒子
のスラリーを得る振動ボール・ミル４０とを備え
たことを特徴とする。 ［作用］ 本発明は、セメントが水と作用すると、第３図
に示すようにセメント粒子が、その周囲にできる
セメント水和物と、このセメント水和物で被包
されたセメント未水和物とになる公知の現象
（特公昭44−14833）に着目したもので、生コンク
リートの洗い残渣の中に含まれるこのセメント水
和物とセメント未水和物とからなるスラツジ
を他の砂利や砂から湿式分級して取り出し、こ
のスラツジを振動ボール・ミルで振動微粉砕し
て、第４図に示すようにセメント未水和物が表
面に出現したスラツジ微粒子のスラリーを得る
ものである。このスラリーから新規なセメントに
近い機能を得て生コンクリートの洗い残渣を再生
させるものである。 ［発明の効果］ 以上述べたように、本発明によれば、生コンク
リートの洗い残渣のうちのスラツジを振動ボー
ル・ミルにより湿式で振動微粉砕することによ
り、セメント水和物で囲まれたセメント未水和物
をスラツジ微粒子の表面に出現させることができ
る。これにより、従来、利用方法が殆どなく、投
棄するより仕方がなかつた生コンクリートの洗い
残渣からセメント未水和分を乾燥することなく取
り出すことができるため、産業廃棄物にする必要
はなくなり、公害問題が解消されるとともに、少
ないエネルギーでセメント資源を効率良く利用す
ることができる。 特に、振動ボール・ミルにより湿式で振動微粉
砕すると、乾式の振動微粉砕よりも一層微細なセ
メント粒子が得られるため、本発明のスラツジ微
粒子を用いたモルタル又はコンクリートは、従来
の乾式の振動微粉砕と比べてプラスチシチ（粘り
気）において優れ、材料の分離に抵抗する性質が
高く、施工上の利点もある。 ［実施例］ 次に本発明の一実施例を図面に基づいて工程順
に詳しく説明する。 ＜スラツジ水の分級＞ 生コンクリート運搬車又は生コンクリートミキ
サ車１２を洗つたときに発生する生コンクリート
の洗い水１４をスパイラルクラシフアイヤの分級
機１０に供給して、粒度に応じて砂利Ｇ、砂Ｓと
スラツジ水Ｈに湿式分級する。砂利Ｇ、砂Ｓはタ
ンク１６内に貯蔵する。スラツジ水Ｈは、水を分
散媒とし、また第３図に示すようにセメント未水
和物がセメント水和物により被包されたスラ
ツジを分散相とする懸濁液になつている。 ＜スラツジ水の濃縮＞ 分級したスラツジ水Ｈを回収槽２１に回収し、
回収槽２１の底部に設けたポンプ２２により、サ
イクロン２３を介してスラツジ水槽２４に送る。
サイクロン２３で残存する砂利Ｇ、砂Ｓを分離し
て前記分級機１０に戻す。スラツジ水槽２４で撹
拌機２４ａを低速度で撹拌してスラツジ水Ｈの硬
化を防ぎながらスラツジ水槽２４の底部のスラツ
ジ水Ｈをポンプ２５によりシツクナ２０に送る。
２４ｂは液面スイツチで、スラツジ水槽２４が所
定の水位になると、オン状態となりポンプ２５を
回転移動させる。 シツクナ２０では撹拌機２０ａによりスラツジ
分を強制沈降させ、そのスラツジ濃度の低い上澄
み水を管路２７により前記スラツジ水槽２４に返
送する一方、スラツジ濃度が10〜20％程度のスラ
ツジ水Ｈを次の濃縮貯水槽２８に送る。貯水槽２
８で撹拌機２８ａによりスラツジ分を強制沈降さ
せて濃縮し、ポンプ３１により濃縮したスラツジ
濃度が20〜30％程度のスラツジ水を濃度調整槽３
０に送る。 ＜スラツジ水の濃度調整＞ ３２は戻り管路であつて、ポンプ３３により濃
度調整槽３０のスラツジ濃度の低い上澄み水を濃
縮貯水槽２８に返送できるようになつている。濃
度調整槽３０は撹拌機３０ａによりスラツジ分を
更に強制沈降させ、スラツジ濃度が30〜40％にな
るように調整する。具体的には次の振動ボール・
ミル４０への送出口Ｄにおけるスラツジ濃度を測
定し、このスラツジ濃度が30％以下のときには、
撹拌機３０ａを一定時間停止してスラツジ分を沈
降させた後、ポンプ３３を回転駆動して濃度調整
槽３０のスラツジ濃度の低い上澄み水を濃縮貯水
槽２８に返送する。スラツジ濃度が30〜40％の範
囲になれば、ポンプ３５により濃縮スラツジ水を
振動ボール・ミル４０に送る。 なお、濃度調整方法は上記例に限らず、戻り管
路３２とポンプ３３の代わりに、第５図に示すよ
うに混和材運搬車３４からサイロ３６に他の増量
材Ｅを粉体の形状で貯蔵しておき、計量器３７で
所定量を計量した後、濃度調整槽３０に入れるよ
うにしてもよい。また、第６図に示すようにスラ
ツジ濃度を40％以上に濃縮したスラツジ水を予備
槽３８に貯えておき、ポンプ３９により濃度調整
槽３０に入れるようにしてもよい。 ＜スラツジ水の微粉砕＞ 濃縮したスラツジ水を振動ボール・ミル４０に
より振動微粉砕する。この例では振動ボール・ミ
ル４０は第１段のミル40aと第２段のミル４０ｂ
からなる。振動微粉砕されたスラツジ水はスラリ
ー貯溜槽４２に送られ、撹拌器４２ａでスラツジ
水の硬化を防ぎながら貯えられる。 このスラリーの分散相は第４図に示すようにセ
メント水和物が剥離してセメント未水和物が
表面に出現したスラツジ微粒子になる。このス
ラツジ微粒子を定量ポンプ４３により必要量だ
けプラントミキサに送出し、新規なセメントに加
えて生コンクリートを作成すれば、新規なセメン
ト量を削減することができる。 ［試験例、比較例］ 次に本発明の効果を確認するために、スラリー
貯溜槽４２からスラリーを採取し、このスラリー
をセメントと共用してコンクリート強度試験を行
つた。 最初に、スラリー中のスラツジ微粒子SLを骨
材と見なして、スラツジ微粒子SLを混ぜたコン
クリートと、混ぜないコンクリートと強度を比較
した（試験例１〜３、比較例１〜３）。これらの
結果を表に示す。 試験例 １ ポルトランドセメントＣ 192Kg、スラツジ微
粒子SL 57Kg、砂Ｓ 781Kg、砂利Ｇ 1046Kgを
水Ｗ 165Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ比）86％のコンクリートを調製した。こ
のコンクリートを所定の型枠に入れ、圧縮強度を
調べたところ（以下同じ）、材齢28日で251Kgｆ／
cm2であつた。またJIS Ａ 1101によりスランプ試
験をしたところ（以下同じ）、目標スランプ値８
cmに対してスランプ値Slは8.1cmであつた。 比較例 １ 試験例１と比較してスラツジ微粒子SLを入れ
ずに、また砂Ｓだけ781Kgから848Kgに増し、他は
試験例１と同一材料を同量採取して、これらを均
一に混練し、試験例１と同一のＷ／Ｃ比のコンク
リートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
162Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値８cm
に対してスランプ値Slは6.9cmであつた。 本発明のスラツジ微粒子SLを使用した試験例
１は比較例１より圧縮強度が材齢28日で1.55倍に
なることが分つた。 試験例 ２ ポルトランドセメントＣ 267Kg、スラツジ微
粒子SL 81Kg、砂Ｓ 784Kg、砂利Ｇ 857Kgを水
Ｗ 203Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ比）76％のコンクリートを調製した。こ
の圧縮強度は材齢28日で309Kgｆ／cm2であつた。
また目標スランプ値21cmに対してスランプ値Slは
20.7cmであつた。 比較例 ２ 試験例２と比較してスラツジ微粒子SLを入れ
ずに、また砂Ｓだけ784Kgから879Kgに増し、他は
試験例２と同一材料を同量採取して、これらを均
一に混練し、試験例２と同一のＷ／Ｃ比のコンク
リートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
232Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値21cm
に対してスランプ値Slは21.9cmであつた。これに
より、本発明のスラツジ微粒子SLを使用した試
験例２は比較例２より圧縮強度が材齢28日で1.33
倍になることが分つた。 試験例 ３ ポルトランドセメントＣ 250Kg、スラツジ微
粒子SL 75Kg、砂Ｓ 648Kg、砂利Ｇ 1114Kgを
水Ｗ 165Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ比）66％のコンクリートを調製した。こ
の圧縮強度は材齢28日で408Kgｆ／cm2であつた。
また目標スランプ値８cmに対してスランプ値Slは
9.2cmであつた。 比較例 ３ 試験例３と比較してスラツジ微粒子SLを入れ
ずに、また砂Ｓだけ648Kgから735Kgに増し、他は
試験例３と同一材料を同量採取して、これらを均
一に混練し、試験例３と同一のＷ／Ｃ比のコンク
リートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
302Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値８cm
に対してスランプ値Slは12.1cmであつた。これに
より、本発明のスラツジ微粒子SLを使用した試
験例３は比較例３より圧縮強度が材齢28日で1.35
倍になることが分つた。 次に、スラツジ微粒子SLを新規のセメントＣ
と見なして、スラツジ微粒子SLを混ぜたコンク
リートと、混ぜないコンクリートとの強度を比較
した（試験例４〜６、比較例４〜６）。これらの
結果を表に示す。 試験例 ４ ポルトランドセメントＣ 236Kg、スラツジ微
粒子SL 70Kg、砂Ｓ 853Kg、砂利Ｇ 824Kgを水
Ｗ 203Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ＋SL比）66％のコンクリートを調製し
た。この圧縮強度は材齢28日で243Kgｆ／cm2であ
つた。また目標スランプ値21cmに対してスランプ
値Slは21.1cmであつた。 比較例 ４ 試験例４と比較してスラツジ微粒子SLの分量
だけセメントＣを増加してセメントＣを308Kgに
し、また砂Ｓを853Kgから879Kgに増し、他は試験
例４と同一材料を同量採取して、これらを均一に
混練し、試験例４と同一のＷ／Ｃ比66％のコンク
リートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
286Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値21cm
に対してスランプ値Slは22.4cmであつた。 本発明のスラツジ微粒子SLをセメントと見な
した試験例４は比較例４より圧縮強度が材齢28日
で0.85倍になることが分つた。 試験例 ５ ポルトランドセメントＣ 217Kg、スラツジ微
粒子SL 65Kg、砂Ｓ 717Kg、砂利Ｇ 1083Kgを
水Ｗ 165Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ＋SL比）58.5％のコンクリートを調製し
た。この圧縮強度は材齢28日で322Kgｆ／cm2であ
つた。また目標スランプ値８cmに対してスランプ
値Slは8.0cmであつた。 比較例 ５ 試験例５と比較してスラツジ微粒子SLの分量
だけセメントＣを増加してセメントＣを282Kgに
し、また砂Ｓを717Kgから740Kgに増し、他は試験
例５と同一材料を同量採取して、これらを均一に
混練し、試験例５と同一のＷ／Ｃ比58.5％のコン
クリートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
366Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値８cm
に対してスランプ値Slは12.5cmであつた。 本発明のスラツジ微粒子SLをセメントと見な
した試験例５は比較例５より圧縮強度が材齢28日
で0.88倍になることが分つた。 試験例 ６ ポルトランドセメントＣ 308Kg、スラツジ微
粒子SL 92Kg、砂Ｓ 714Kg、砂利Ｇ 881Kgを水
Ｗ 203Kgと均一に混練し、水／セメント比
（Ｗ／Ｃ＋SL比）50.8％のコンクリート調製し
た。この圧縮強度は材齢28日で392Kgｆ／cm2であ
つた。また目標スランプ値21cmに対してスランプ
値Slは19.6cmであつた。 比較例 ６ 試験例６と比較してスラツジ微粒子SLの分量
だけセメントＣを増加してセメントＣを400Kgに
し、また砂Ｓを714Kgから745Kgに増し、他は試験
例６と同一材料を同量採取して、これらを均一に
混練し、試験例６と同一のＷ／Ｃ比50.8％のコン
クリートを調製した。この圧縮強度は材齢28日で
455Kgｆ／cm2であつた。また目標スランプ値21cm
に対してスランプ値Slは22.3cmであつた。 本発明のスラツジ微粒子SLをセメントと見な
した試験例６は比較例６より圧縮強度が材齢28日
で0.86倍になることが分つた。 なお、試験例１〜６を通じて、生コンクリート
としてスラツジ微粒子SLを使わない比較例１〜
６と比べて、本試験例はスランプ値は小さく、固
めになる傾向にあつた。またブリージング量試験
をしたところ、本試験例は比較例の約1/2であつ
た。これは本試験例の方が湿式粉砕によりブレー
ン値が6000〜8000uｍ程度になり微粒子分が多く
混入され、粘性が高くなるためと考えられる。 以上のことから本試験例はプラスチシチ（粘り
気）において優れ、材料の分離に抵抗する性質が
高いことが観察され、施工上の利点が見出され
た。 【表】
第１図は本発明の再生方法を説明するためのブ
ロツク図。第２図は本発明一実施例の再生装置の
構成図。第３図はセメントモルタル又はコンクリ
ート中のセメント粒子の切断面図。第４図は第３
図のセメント粒子を本発明の再生方法により再生
したときの切断面図。第５図及び第６図は別の実
施例の濃度調整槽の構成図。 １０：分級機、２０：シツクナ、３０：濃度調
整槽、４０：振動ボール・ミル。
ロツク図。第２図は本発明一実施例の再生装置の
構成図。第３図はセメントモルタル又はコンクリ
ート中のセメント粒子の切断面図。第４図は第３
図のセメント粒子を本発明の再生方法により再生
したときの切断面図。第５図及び第６図は別の実
施例の濃度調整槽の構成図。 １０：分級機、２０：シツクナ、３０：濃度調
整槽、４０：振動ボール・ミル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 生コンクリートの洗い残渣を湿式分級して砂
利及び砂を除去したスラツジ水を取り出す分級工
程と、このスラツジ水を濃縮する濃縮工程と、濃
縮したスラツジ水を所定濃度に調整する調整工程
と、濃度調整したスラツジ水を振動ボール・ミル
で振動微粉砕してセメント未水和物が表面に出現
したスラツジ微粒子のスラリーを得る微粉砕工程
とを含むことを特徴とする生コンクリートの洗い
残渣の再生方法。 ２ 生コンクリートの洗い残渣を湿式分級して砂
利及び砂を除去したスラツジ水を取り出す分級機
と、このスラツジ水に含まれるスラツジを強制沈
降させるシツクナと、この沈降により得たスラツ
ジ濃度の高いスラツジ水を所定濃度に調整する濃
度調整槽と、濃度調整したスラツジ水を振動微粉
砕してセメント未水和物が表面に出現したスラツ
ジ微粒子のスラリーを得る振動ボール・ミルとを
備えたことを特徴とする生コンクリートの洗い残
渣の再生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61046295A JPS62204867A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61046295A JPS62204867A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62204867A JPS62204867A (ja) | 1987-09-09 |
| JPH031255B2 true JPH031255B2 (ja) | 1991-01-10 |
Family
ID=12743218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61046295A Granted JPS62204867A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 生コンクリ−トの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62204867A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2874045A1 (en) | 2013-11-13 | 2015-05-20 | Omron Corporation | Gesture recognition device and control method for the same |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0620740B2 (ja) * | 1988-12-15 | 1994-03-23 | 株式会社ネオテック | 生コンクリートの洗い残渣の再生方法及びその装置 |
| JPH07115895B2 (ja) * | 1990-07-19 | 1995-12-13 | 株式会社ネオテック | 生コンクリート等の洗い残渣再利用法及びその装置 |
| JP4850062B2 (ja) * | 2004-03-31 | 2012-01-11 | 住友大阪セメント株式会社 | コンクリート用材料の製造方法及び製造装置 |
| JP2013220973A (ja) * | 2012-04-17 | 2013-10-28 | Nippo Corp | セメント組成物 |
| ITBG20120024A1 (it) * | 2012-06-01 | 2013-12-02 | Livio Angelo Betelli | Impianto per il trattamento di acque derivanti dal lavaggio di betoniere |
| FR3095603B1 (fr) * | 2019-04-30 | 2023-03-17 | Vicat | Procédé de recyclage et de valorisation de boues de béton |
-
1986
- 1986-03-05 JP JP61046295A patent/JPS62204867A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2874045A1 (en) | 2013-11-13 | 2015-05-20 | Omron Corporation | Gesture recognition device and control method for the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62204867A (ja) | 1987-09-09 |
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