JPH0313302B2 - - Google Patents
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- JPH0313302B2 JPH0313302B2 JP11087482A JP11087482A JPH0313302B2 JP H0313302 B2 JPH0313302 B2 JP H0313302B2 JP 11087482 A JP11087482 A JP 11087482A JP 11087482 A JP11087482 A JP 11087482A JP H0313302 B2 JPH0313302 B2 JP H0313302B2
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- Non-Insulated Conductors (AREA)
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
本発明は導電用高耐熱アルミニウム合金撚線の
製造方法に関するもので、特に撚線として素線の
導電性、強度及び耐熱性を損なうことなく曲げ特
性を改善したものである。 従来、架空送電線には主にアルミニウム素線を
撚合せた鋼芯アルミニウム撚線（ASCR）が用い
られているが、特殊な送電条件のもとでは耐熱ア
ルミニウム合金素線を撚合せた鋼芯耐熱アルミニ
ウム合金撚線（TASCR）が用いられている。こ
のTASCR用素線にはAl−Zr系合金が用いられて
いるが、この合金はZr含有量の如何に拘わらず、
素線の引張強さがそれほど高くならないため、長
径間送電用には使用できず、また全アルミニウム
合金撚線（AAAC）にも使用できないものであ
つた。 そこで、長径間送電線には強度の優れた5005系
合金（Al−0.5〜1.1wt％Mg）からなる高力アル
ミニウム合金素線を撚合せた鋼芯高力アルミニウ
ム合金撚線が用いられている。しかるにこの合金
素線は引張強さが24Kg／mm2と優れているが、耐熱
性は通常のアルミニウム（ECAI）素線と同程度
であり、大容量送電線には使用できないものであ
つた。 近年、電力需要の増大に伴い、大容量送電用と
して耐熱性及び強度の優れた素線が要求されるよ
うになり、これに応じて上記Al−Zr系合金と同
等の導電性及び耐熱性を有し、上記5005系合金と
同等の強度を有するAl−Zr−Fe系合金線が開発
され、これを撚合せた導電用高力耐熱アルミニウ
ム合金撚線が用いられるようになつた。この撚線
はAl−Zr−Fe系合金溶湯を連続又は半連続鋳造
し、得られた鋳塊を再加熱することなく熱間圧延
により荒引線とし、これを冷間で伸線加工した素
線を複数本撚合せて撚線としたものであるが、素
線の曲げ特性が劣るため、架線工事における釣車
通し等において素線切れを起し易く、また長径間
大電流送電用撚線や鉄芯損のない全アルミニウム
合金撚線の素線としては更に性能の向上が強く望
まれている。 本発明はこれに鑑み種々研究の結果、素線の導
電性、強度、及び耐熱性を劣化せしめることなく
曲げ特性を向上し、長径間大電流送電用撚線や鉄
芯損のない全アルミニウム合金撚線としても使用
できる。撚線の製造方法を開発したもので、アル
ミニウム合金溶湯を連続又は半連続鋳造し、得ら
れた鋳塊を再加熱することなく熱間圧延により荒
引線とし、これを冷間伸線加工した素線を複数本
撚合せる撚線の製造において、Zr0.05〜0.2wt％
（以下wt％を単に％と略記）及びFe0.1〜0.8％を
含み、Cu0.03〜0.4％、Mg0.01〜0.2％の範囲内で
何れか１種又は２種をFe含有量との比（Fe含有
量／Cu＋Mg含有量）で0.2〜20を含み、残部Al
と通常の不純物からなるアルミニウム合金溶湯を
10mm／sec以上の鋳造速度で超音波をかけながら
鋳造し、得られた鋳塊の熱間圧延を550〜350℃の
温度より開始し、300〜120℃の温度で終了し、そ
の間に80％以上の減面加工を加えて荒引線とし、
これを冷間伸線加工する伸線中の線材温度を100
℃以下に保持し、80％以上の減面加工を加えて素
線とし、該素線の撚合せにあたり、素線に１パス
レダクシヨンで５％以上の減面加工を加えながら
撚合せることを特徴とするものである。 即ち、本発明は上記組成範囲の合金を溶製し、
これを10mm／sec以上の鋳造速度で超音波をかけ
ながら連続又は半連続鋳造することにより、耐熱
性劣化の原因となるZr、Fe等の析出を阻止し、
結晶粒と晶出物を微細化して曲げ特性を改善す
る。この鋳塊を熱曲圧延により荒引線とするの
に、Zr、Fe等の析出の原因となる再加熱を行な
うことなく550〜350℃の温度より圧延を開始し、
300〜120℃の温度で圧延を終了するまでに80％以
上の減面加工を加えて荒引線の溶質元素を均質化
すると共にZr、Fe等の析出を阻止して耐熱性の
低下を防止し、かつ十分に加工硬化させる。 この荒引線を冷間で伸線加工して素線とするの
に、伸線加工中の線材温度を100℃以下に保持し
て80％以上の減面加工を加えることにより、加工
熱による低温焼鈍硬化現象により耐熱性が低下す
るのを防止し、かつ防止硬化により十分な強度を
付与する。 このようにして得た素線を複数本撚合せて撚線
とするのに、素線に１パスレダクシヨンで５％以
上の減面加工を加えながら撚合せることにより、
加工による発熱と撚合せ中の素線に加えられるね
じりの歪により撚線の曲げ特性を顕著に向上せし
めたものである。 本発明において合金組成を前記の如く限定した
のは次の理由によるものである。 Zr含有量を0.05〜0.2％と限定したのは、0.05％
未満ではFe含有量の如何にかかわらず耐熱性向
上の効果が少なく、0.2％を越えると耐熱性は向
上するも、導電率の低下が著しくなるためであ
り、Fe含有量を0.1〜0.8％と限定したのは、0.1％
未満ではZr含有量の如何にかかわらず、良好な
引張強さと耐熱性が得られず、0.8％を越えると
き導電率が著しく低下するためである。 またCu含有量を0.03〜0.4％、Mg含有量を0.01
〜0.4％と限定したのは、Cu又は／及びMgの含
有量が下限未満では曲げ性の改善が小さく、上限
を越えると導電率の低下が著しくなるためであ
り、Cu又は／及びMgの含有量をFe含有量との比
（Fe含有量／Cu＋Mg含有量）で0.2〜20と限定し
たのは0.2未満では導電率の低下が著しく、20を
越えると曲げ特性の改善が認められないためであ
る。 尚、通常の不純物とは、Al地金に不可避的に
含まれるもので、一般のECAl地金に含まれる程
度の不純物であれば撚線としての特性を何等損な
うようなことはない。 次に本発明において、連続又は半連続鋳造にお
ける前記組成の合金溶湯の鋳造速度を10mm／sec
以上と限定したのは、10mm／sec未満ではZr、Fe
等が析出して耐熱性を低下するためであり、鋳造
時に超音波をかけたのは結晶粒及び晶出物を微細
化して曲げ特性を改善するためである。このよう
にして得た鋳塊を再加熱することなく熱間圧延す
るのは再加熱によりZr、Fe等が析出して耐熱性
が低下するのを防止するためで、鋳塊の熱間圧延
開始温度を550〜350℃と限定したのは、550℃よ
り高い温度で開始すると、冷間伸線加工における
加工硬化能が小さくなり、350℃より低い温度で
開始するとFeが均質化せず、耐熱性が低下する
ためである。また熱間圧延終了温度を300〜120℃
と限定したのは、300℃より高い温度で終了する
と、十分な強度が得られず、圧延後の冷却過程で
固溶したZrやFeが析出して耐熱性が低下し、120
℃より低い温度まで圧延を続けると、加工による
硬化現象が大きくなり、耐熱性が低下するためで
ある。また熱間圧延における減面加工率は80％以
上と限定したのは、80％未満の加工では十分な加
工硬化が得られず、強度が低下するためである。 更に冷間伸線加工における伸線中の線材温度を
100℃以下に保持したのは伸線中の線材温度が100
℃を越えると低温焼鈍硬化現象が起り、耐熱性を
著しく低下するためであり、冷間伸線加工におけ
る減面加工率を80％以上と限定したのは、80％未
満の加工では十分な加工硬化が得られず、素線の
強度が不十分となるためである。 このようにして得た素線を撚合せて撚線とする
のに、素線に加える１パスレダクシヨンの減面加
工を５％以上と限定したのは、前記の如く減面加
工による発熱と撚合せ中に加えられるねじりの歪
により曲げ特性を更に向上させるためで、減面加
工と撚合せを別工程で行なつたのでは曲げ特性の
向上は得られず、また減面加工率が５％未満では
減面加工による発熱が小さく、曲げ特性の向上が
得られない。更に２パス以上のレダクシヨンで５
％以上の減面加工を行なつても曲げ特性は改善さ
れるが、より大きな効果は得られず、しかも撚合
せ中の減面加工は１パスが限度であるためであ
る。 以下、本発明を実施例について説明する。純度
99.6％のECAl地金と、Al−５％Zr、Al−６％
Fe、Al−50％Cuの各母合金とMg単体とを用い、
第１表に示す組成の合金を溶製した。この溶湯に
超音波を加えながらベルトアンドホイール型連続
鋳造機により断面積200mm2の鋳塊を連続的に鋳造
し、これを再加熱することなく連続的に圧延する
連続圧延機により熱間圧延して荒引線とした。こ
の荒引線を冷間で連続的に伸線加工して素線とし
た。 この素線を６〜84本用い、それぞれダイスを通
して１パスで減面加工しながら鋼芯上に撚合せて
合芯高力熱アルミニウム合金撚線を製造した。
尚、比較のため同一素線を用いて減面加工するこ
となく鋼芯上に撚合せて鋼芯高力耐熱アルミニウ
ム合金撚線を製造した。これ等の撚線を１ｍの長
さに切断して解体し、各素線をそれぞれ整直した
後、引張強さ、導電率、耐熱性及び曲げ特性を測
定した。その測定結果と製造条件を第２表に示
す。 尚、引張強さはアムスラー型引張試験機により
測定し、導電率はケルビンダブルブリツジにより
電気抵抗を測定して算出した。また耐熱性は試料
を230℃の温度で１時間加熱した後引張強さを測
定し、加熱前の引張強さに対する加熱後の引張強
さの割合で表わした。また曲げ特性は試料を試料
の直径の２倍の曲面で挾持して左右交互に繰り返
し曲げを行ない、破断までの曲げ回数を測定し
た。曲げ回数は、左に90°曲げて１回、元の位置
に戻して２回、右に90°曲げて３回、元の位置に
戻して４回とし、これを破断するまでの回数を測
定した。
製造方法に関するもので、特に撚線として素線の
導電性、強度及び耐熱性を損なうことなく曲げ特
性を改善したものである。 従来、架空送電線には主にアルミニウム素線を
撚合せた鋼芯アルミニウム撚線（ASCR）が用い
られているが、特殊な送電条件のもとでは耐熱ア
ルミニウム合金素線を撚合せた鋼芯耐熱アルミニ
ウム合金撚線（TASCR）が用いられている。こ
のTASCR用素線にはAl−Zr系合金が用いられて
いるが、この合金はZr含有量の如何に拘わらず、
素線の引張強さがそれほど高くならないため、長
径間送電用には使用できず、また全アルミニウム
合金撚線（AAAC）にも使用できないものであ
つた。 そこで、長径間送電線には強度の優れた5005系
合金（Al−0.5〜1.1wt％Mg）からなる高力アル
ミニウム合金素線を撚合せた鋼芯高力アルミニウ
ム合金撚線が用いられている。しかるにこの合金
素線は引張強さが24Kg／mm2と優れているが、耐熱
性は通常のアルミニウム（ECAI）素線と同程度
であり、大容量送電線には使用できないものであ
つた。 近年、電力需要の増大に伴い、大容量送電用と
して耐熱性及び強度の優れた素線が要求されるよ
うになり、これに応じて上記Al−Zr系合金と同
等の導電性及び耐熱性を有し、上記5005系合金と
同等の強度を有するAl−Zr−Fe系合金線が開発
され、これを撚合せた導電用高力耐熱アルミニウ
ム合金撚線が用いられるようになつた。この撚線
はAl−Zr−Fe系合金溶湯を連続又は半連続鋳造
し、得られた鋳塊を再加熱することなく熱間圧延
により荒引線とし、これを冷間で伸線加工した素
線を複数本撚合せて撚線としたものであるが、素
線の曲げ特性が劣るため、架線工事における釣車
通し等において素線切れを起し易く、また長径間
大電流送電用撚線や鉄芯損のない全アルミニウム
合金撚線の素線としては更に性能の向上が強く望
まれている。 本発明はこれに鑑み種々研究の結果、素線の導
電性、強度、及び耐熱性を劣化せしめることなく
曲げ特性を向上し、長径間大電流送電用撚線や鉄
芯損のない全アルミニウム合金撚線としても使用
できる。撚線の製造方法を開発したもので、アル
ミニウム合金溶湯を連続又は半連続鋳造し、得ら
れた鋳塊を再加熱することなく熱間圧延により荒
引線とし、これを冷間伸線加工した素線を複数本
撚合せる撚線の製造において、Zr0.05〜0.2wt％
（以下wt％を単に％と略記）及びFe0.1〜0.8％を
含み、Cu0.03〜0.4％、Mg0.01〜0.2％の範囲内で
何れか１種又は２種をFe含有量との比（Fe含有
量／Cu＋Mg含有量）で0.2〜20を含み、残部Al
と通常の不純物からなるアルミニウム合金溶湯を
10mm／sec以上の鋳造速度で超音波をかけながら
鋳造し、得られた鋳塊の熱間圧延を550〜350℃の
温度より開始し、300〜120℃の温度で終了し、そ
の間に80％以上の減面加工を加えて荒引線とし、
これを冷間伸線加工する伸線中の線材温度を100
℃以下に保持し、80％以上の減面加工を加えて素
線とし、該素線の撚合せにあたり、素線に１パス
レダクシヨンで５％以上の減面加工を加えながら
撚合せることを特徴とするものである。 即ち、本発明は上記組成範囲の合金を溶製し、
これを10mm／sec以上の鋳造速度で超音波をかけ
ながら連続又は半連続鋳造することにより、耐熱
性劣化の原因となるZr、Fe等の析出を阻止し、
結晶粒と晶出物を微細化して曲げ特性を改善す
る。この鋳塊を熱曲圧延により荒引線とするの
に、Zr、Fe等の析出の原因となる再加熱を行な
うことなく550〜350℃の温度より圧延を開始し、
300〜120℃の温度で圧延を終了するまでに80％以
上の減面加工を加えて荒引線の溶質元素を均質化
すると共にZr、Fe等の析出を阻止して耐熱性の
低下を防止し、かつ十分に加工硬化させる。 この荒引線を冷間で伸線加工して素線とするの
に、伸線加工中の線材温度を100℃以下に保持し
て80％以上の減面加工を加えることにより、加工
熱による低温焼鈍硬化現象により耐熱性が低下す
るのを防止し、かつ防止硬化により十分な強度を
付与する。 このようにして得た素線を複数本撚合せて撚線
とするのに、素線に１パスレダクシヨンで５％以
上の減面加工を加えながら撚合せることにより、
加工による発熱と撚合せ中の素線に加えられるね
じりの歪により撚線の曲げ特性を顕著に向上せし
めたものである。 本発明において合金組成を前記の如く限定した
のは次の理由によるものである。 Zr含有量を0.05〜0.2％と限定したのは、0.05％
未満ではFe含有量の如何にかかわらず耐熱性向
上の効果が少なく、0.2％を越えると耐熱性は向
上するも、導電率の低下が著しくなるためであ
り、Fe含有量を0.1〜0.8％と限定したのは、0.1％
未満ではZr含有量の如何にかかわらず、良好な
引張強さと耐熱性が得られず、0.8％を越えると
き導電率が著しく低下するためである。 またCu含有量を0.03〜0.4％、Mg含有量を0.01
〜0.4％と限定したのは、Cu又は／及びMgの含
有量が下限未満では曲げ性の改善が小さく、上限
を越えると導電率の低下が著しくなるためであ
り、Cu又は／及びMgの含有量をFe含有量との比
（Fe含有量／Cu＋Mg含有量）で0.2〜20と限定し
たのは0.2未満では導電率の低下が著しく、20を
越えると曲げ特性の改善が認められないためであ
る。 尚、通常の不純物とは、Al地金に不可避的に
含まれるもので、一般のECAl地金に含まれる程
度の不純物であれば撚線としての特性を何等損な
うようなことはない。 次に本発明において、連続又は半連続鋳造にお
ける前記組成の合金溶湯の鋳造速度を10mm／sec
以上と限定したのは、10mm／sec未満ではZr、Fe
等が析出して耐熱性を低下するためであり、鋳造
時に超音波をかけたのは結晶粒及び晶出物を微細
化して曲げ特性を改善するためである。このよう
にして得た鋳塊を再加熱することなく熱間圧延す
るのは再加熱によりZr、Fe等が析出して耐熱性
が低下するのを防止するためで、鋳塊の熱間圧延
開始温度を550〜350℃と限定したのは、550℃よ
り高い温度で開始すると、冷間伸線加工における
加工硬化能が小さくなり、350℃より低い温度で
開始するとFeが均質化せず、耐熱性が低下する
ためである。また熱間圧延終了温度を300〜120℃
と限定したのは、300℃より高い温度で終了する
と、十分な強度が得られず、圧延後の冷却過程で
固溶したZrやFeが析出して耐熱性が低下し、120
℃より低い温度まで圧延を続けると、加工による
硬化現象が大きくなり、耐熱性が低下するためで
ある。また熱間圧延における減面加工率は80％以
上と限定したのは、80％未満の加工では十分な加
工硬化が得られず、強度が低下するためである。 更に冷間伸線加工における伸線中の線材温度を
100℃以下に保持したのは伸線中の線材温度が100
℃を越えると低温焼鈍硬化現象が起り、耐熱性を
著しく低下するためであり、冷間伸線加工におけ
る減面加工率を80％以上と限定したのは、80％未
満の加工では十分な加工硬化が得られず、素線の
強度が不十分となるためである。 このようにして得た素線を撚合せて撚線とする
のに、素線に加える１パスレダクシヨンの減面加
工を５％以上と限定したのは、前記の如く減面加
工による発熱と撚合せ中に加えられるねじりの歪
により曲げ特性を更に向上させるためで、減面加
工と撚合せを別工程で行なつたのでは曲げ特性の
向上は得られず、また減面加工率が５％未満では
減面加工による発熱が小さく、曲げ特性の向上が
得られない。更に２パス以上のレダクシヨンで５
％以上の減面加工を行なつても曲げ特性は改善さ
れるが、より大きな効果は得られず、しかも撚合
せ中の減面加工は１パスが限度であるためであ
る。 以下、本発明を実施例について説明する。純度
99.6％のECAl地金と、Al−５％Zr、Al−６％
Fe、Al−50％Cuの各母合金とMg単体とを用い、
第１表に示す組成の合金を溶製した。この溶湯に
超音波を加えながらベルトアンドホイール型連続
鋳造機により断面積200mm2の鋳塊を連続的に鋳造
し、これを再加熱することなく連続的に圧延する
連続圧延機により熱間圧延して荒引線とした。こ
の荒引線を冷間で連続的に伸線加工して素線とし
た。 この素線を６〜84本用い、それぞれダイスを通
して１パスで減面加工しながら鋼芯上に撚合せて
合芯高力熱アルミニウム合金撚線を製造した。
尚、比較のため同一素線を用いて減面加工するこ
となく鋼芯上に撚合せて鋼芯高力耐熱アルミニウ
ム合金撚線を製造した。これ等の撚線を１ｍの長
さに切断して解体し、各素線をそれぞれ整直した
後、引張強さ、導電率、耐熱性及び曲げ特性を測
定した。その測定結果と製造条件を第２表に示
す。 尚、引張強さはアムスラー型引張試験機により
測定し、導電率はケルビンダブルブリツジにより
電気抵抗を測定して算出した。また耐熱性は試料
を230℃の温度で１時間加熱した後引張強さを測
定し、加熱前の引張強さに対する加熱後の引張強
さの割合で表わした。また曲げ特性は試料を試料
の直径の２倍の曲面で挾持して左右交互に繰り返
し曲げを行ない、破断までの曲げ回数を測定し
た。曲げ回数は、左に90°曲げて１回、元の位置
に戻して２回、右に90°曲げて３回、元の位置に
戻して４回とし、これを破断するまでの回数を測
定した。
【表】
【表】
【表】
第１表および第２表から明らかなように本発明
万法No.１〜No.14により製造した撚線の素線は、導
電率56.1〜57.1％IACS、引張強さ26.6〜27.6Kg／
mm2、耐熱性94.9〜97.0％、曲げ回数25〜29回の特
性を示し、従来方法No.34〜No.．36で製造した撚線
の素線と比較し、同等の導電率、引張強さ及び耐
熱性とはるかに高い曲げ回数を示し、２倍以上の
曲げ特性を有することが判る。 これに対して本発明方法で規定する合金組成又
は製造条件が外れる比較方法No.15〜No.33では導電
率、引張強さ、耐熱性、曲げ特性の何れかが劣る
ことが判る。即ち、Zr含有量の少ない比較合金
０を用いた比較方法No.15では耐熱性が悪く、Fe
含有の少ない比較合金Ｑを用いた比較方法No.17で
は引張強さ及び耐熱性が悪く、Mg又は／及びCu
含有量の少ない比較合金Ｓを用いた比較方法では
曲げ特性の改善が認められず、Zr含有量の多い
比較合金Ｐ、Fe含有量の多い比較合金Ｒ、Mg又
は／及びCu含有量の多い比較合金Ｔを用いた比
較方法No.16、No.18、No.20では何れも導電率が低く
なつている。またFe含有量とMg又は／及びCu含
有量の比が小さい比較合金Ｕを用いた比較方法No.
21では導電率が低下し、Fe含有量とMg又は／及
びCu含有量の比が大きい比較合金V.Wを用いた
比較方法No.22、No.23では曲げ特性の改善が認めら
れない。また製造条件において、鋳造速度が遅い
比較方法No.24では耐熱性が低く、超音波をかけな
い比較方法No.25では曲げ特性の改善が認められ
ず、熱間圧延の開始温度が高い比較方法No.26、熱
間圧延又は冷間伸線による加工率が小さい比較方
法No.30、No.32では何れも引張強さが低く、熱間圧
延の開始温度が低い比較方法No.27、熱間圧延の終
了温度が高い比較方法No.28、熱間圧延の終了温度
が低い比較方法No.29、冷間伸線加工中の温度が
100℃を越える方法No.31、撚合せの際の減面加工
率が小さい比較方法No.33では何れも引張強さ及び
耐熱性が低いことが判る。 このように本発明によれば従来の高力耐熱アル
ミニウム合金撚線の素線と同等の導電率、強度及
び耐熱性を有し、かつはるかに優れた曲げ特性を
有する素線を撚合せた高力耐熱アルミニウム合金
撚線を製造することができるので、長径間送電線
や鉄損失の全アルミニウム合金撚線としてその特
性を向上し得る等工業上顕著な効果を奏するもの
である。
万法No.１〜No.14により製造した撚線の素線は、導
電率56.1〜57.1％IACS、引張強さ26.6〜27.6Kg／
mm2、耐熱性94.9〜97.0％、曲げ回数25〜29回の特
性を示し、従来方法No.34〜No.．36で製造した撚線
の素線と比較し、同等の導電率、引張強さ及び耐
熱性とはるかに高い曲げ回数を示し、２倍以上の
曲げ特性を有することが判る。 これに対して本発明方法で規定する合金組成又
は製造条件が外れる比較方法No.15〜No.33では導電
率、引張強さ、耐熱性、曲げ特性の何れかが劣る
ことが判る。即ち、Zr含有量の少ない比較合金
０を用いた比較方法No.15では耐熱性が悪く、Fe
含有の少ない比較合金Ｑを用いた比較方法No.17で
は引張強さ及び耐熱性が悪く、Mg又は／及びCu
含有量の少ない比較合金Ｓを用いた比較方法では
曲げ特性の改善が認められず、Zr含有量の多い
比較合金Ｐ、Fe含有量の多い比較合金Ｒ、Mg又
は／及びCu含有量の多い比較合金Ｔを用いた比
較方法No.16、No.18、No.20では何れも導電率が低く
なつている。またFe含有量とMg又は／及びCu含
有量の比が小さい比較合金Ｕを用いた比較方法No.
21では導電率が低下し、Fe含有量とMg又は／及
びCu含有量の比が大きい比較合金V.Wを用いた
比較方法No.22、No.23では曲げ特性の改善が認めら
れない。また製造条件において、鋳造速度が遅い
比較方法No.24では耐熱性が低く、超音波をかけな
い比較方法No.25では曲げ特性の改善が認められ
ず、熱間圧延の開始温度が高い比較方法No.26、熱
間圧延又は冷間伸線による加工率が小さい比較方
法No.30、No.32では何れも引張強さが低く、熱間圧
延の開始温度が低い比較方法No.27、熱間圧延の終
了温度が高い比較方法No.28、熱間圧延の終了温度
が低い比較方法No.29、冷間伸線加工中の温度が
100℃を越える方法No.31、撚合せの際の減面加工
率が小さい比較方法No.33では何れも引張強さ及び
耐熱性が低いことが判る。 このように本発明によれば従来の高力耐熱アル
ミニウム合金撚線の素線と同等の導電率、強度及
び耐熱性を有し、かつはるかに優れた曲げ特性を
有する素線を撚合せた高力耐熱アルミニウム合金
撚線を製造することができるので、長径間送電線
や鉄損失の全アルミニウム合金撚線としてその特
性を向上し得る等工業上顕著な効果を奏するもの
である。
Claims (1)
- １ アルミニウム合金溶湯を連続又は半連続鋳造
し、得られた鋳塊を再加熱することなく熱間圧延
により荒引線とし、これを冷間伸線加工した素線
を複数本撚合せる撚線の製造において、Zr0.05〜
0.2wt％及びFe0.1〜0.8wt％を含み、Cu0.03〜
0.4wt％、Mg0.01〜0.4wt％の範囲内で何れか１
種又は２種をFe含有量との比（Fe含有量／Cu＋
Mg含有量）で0.2〜20を含み、残部Alと通常の不
純物からなるアルミニウム合金溶湯を10mm／sec
以上の鋳造速度で超音波をかけながら鋳造し、得
られた鋳塊の熱間圧延を550〜350℃の温度より開
始し、300〜120℃の温度で終了し、その間に80％
以上の減面加工を加えて荒引線とし、これを冷間
伸線加工により伸線中の線材温度を100℃以下に
保持し、80％以上の減面加工を加えて素線とし、
該素線の撚合せにあたり、素線に１パスレダクシ
ヨンで５％以上の減面加工を加えながら撚合せる
ことを特徴とする曲げ特性の優れた導電用高力耐
熱アルミニウム合金撚線の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11087482A JPS591659A (ja) | 1982-06-29 | 1982-06-29 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11087482A JPS591659A (ja) | 1982-06-29 | 1982-06-29 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS591659A JPS591659A (ja) | 1984-01-07 |
| JPH0313302B2 true JPH0313302B2 (ja) | 1991-02-22 |
Family
ID=14546887
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11087482A Granted JPS591659A (ja) | 1982-06-29 | 1982-06-29 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591659A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07456Y2 (ja) * | 1987-06-23 | 1995-01-11 | 日立電子エンジニアリング株式会社 | チップ突き上げ装置 |
| JP5402279B2 (ja) | 2008-06-27 | 2014-01-29 | 株式会社リコー | 電子写真感光体、その製造方法、及びそれを使用した画像形成装置 |
| CN115740376B (zh) * | 2022-11-30 | 2025-01-28 | 昆明理工大学 | 一种铝锆中间合金析出相组织控制方法 |
| CN117265307B (zh) * | 2023-10-11 | 2024-05-31 | 中铝河南洛阳铝箔有限公司 | 一种高延伸率高强度铝箔的制备工艺及其应用 |
-
1982
- 1982-06-29 JP JP11087482A patent/JPS591659A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS591659A (ja) | 1984-01-07 |
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