JPH0313509A - 永久磁石合金の製造方法 - Google Patents
永久磁石合金の製造方法Info
- Publication number
- JPH0313509A JPH0313509A JP14545089A JP14545089A JPH0313509A JP H0313509 A JPH0313509 A JP H0313509A JP 14545089 A JP14545089 A JP 14545089A JP 14545089 A JP14545089 A JP 14545089A JP H0313509 A JPH0313509 A JP H0313509A
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- alloy
- permanent magnet
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- pressing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はＲ−Ｔ−Ｍ合金（ＲはＹを含む希土類元素の中
から１種以上の元素、Ｔは遷移金属とＡ１、Ｓｉとの中
から遷移金属を含む１種以上の元素２ＭはＢ、Ｃ，Ｈの
中から１種以上の元′ａ）の液体急冷薄帯の熱間加工に
おいて、ホットプレス後の異方性化を目的とした据え込
み加工に関するものである。
から１種以上の元素、Ｔは遷移金属とＡ１、Ｓｉとの中
から遷移金属を含む１種以上の元素２ＭはＢ、Ｃ，Ｈの
中から１種以上の元′ａ）の液体急冷薄帯の熱間加工に
おいて、ホットプレス後の異方性化を目的とした据え込
み加工に関するものである。
〔従来の技術］
従来、Ｒ−Ｔ−Ｍ系で代表されるＲ−Ｆｅ−Ｂ合金の液
体急冷薄帯の熱間加工による異方性化までの工程では、
まず、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系母合金を作製し、液体急冷により
この母合金の薄片を得る。
体急冷薄帯の熱間加工による異方性化までの工程では、
まず、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系母合金を作製し、液体急冷により
この母合金の薄片を得る。
次に、この薄片にホットプレスを施す。その後。
ホットプレスにより得られた合金は等方磁石であるため
、据え込み加工により異方性磁石を得ている。この据え
込み加工時の加圧方向はホットプレス体の加圧方向と同
じ方向で行われていた。
、据え込み加工により異方性磁石を得ている。この据え
込み加工時の加圧方向はホットプレス体の加圧方向と同
じ方向で行われていた。
このため、熱間加工における合金の金属組織は。
ホットプレス体では急冷薄帯の形状を残した層状組織が
形成される。そして、据え込み加工では。
形成される。そして、据え込み加工では。
ホットプレス体の加圧方向と据え込み加工の加圧方向と
が同じであるため、ホットプレス体の層状組織を更に薄
くした組織が形成されてしまう。
が同じであるため、ホットプレス体の層状組織を更に薄
くした組織が形成されてしまう。
よって、ホットプレス及び据え込み加工後の合金は、粉
砕されて、樹脂磁石用粉末として用いられる場合、前者
からは等方性樹脂磁石が、後者からは異方性樹脂磁石が
得られる。
砕されて、樹脂磁石用粉末として用いられる場合、前者
からは等方性樹脂磁石が、後者からは異方性樹脂磁石が
得られる。
ところが、据え込み加工後の合金では、ホットプレス体
よりも薄い層状組織が形成されてしまうため、この合金
を粉砕した樹脂磁石用粉末は、長手方向に形状異方性を
呈するりん片状のものが多くなる。そして、このりん片
状Ｒ−Ｆｅ−Ｂ粉末のＲ２Ｆｅ１４ＢのＣ軸は、長手方
向とは垂直となるため、この粉末を用いて異方性樹脂磁
石を作製するとりん片状Ｒ−Ｆｅ−Ｂ粉末は、長手方向
に形状異方性を有しているにも拘らず、そのＣ軸が磁場
印加方向に揃わなくなる。その結果、据え込み加工後の
異方性磁石の磁石特性から期待される樹脂磁石特性が得
られないという問題があった。
よりも薄い層状組織が形成されてしまうため、この合金
を粉砕した樹脂磁石用粉末は、長手方向に形状異方性を
呈するりん片状のものが多くなる。そして、このりん片
状Ｒ−Ｆｅ−Ｂ粉末のＲ２Ｆｅ１４ＢのＣ軸は、長手方
向とは垂直となるため、この粉末を用いて異方性樹脂磁
石を作製するとりん片状Ｒ−Ｆｅ−Ｂ粉末は、長手方向
に形状異方性を有しているにも拘らず、そのＣ軸が磁場
印加方向に揃わなくなる。その結果、据え込み加工後の
異方性磁石の磁石特性から期待される樹脂磁石特性が得
られないという問題があった。
そこで１本発明の技術的課題は、上記欠点に鑑み、粉砕
粒子の形状が等方的形状を呈するＲ−Ｔ−Ｍ系永久磁石
合金粉末が得られる永久磁石合金を提供することである
。
粒子の形状が等方的形状を呈するＲ−Ｔ−Ｍ系永久磁石
合金粉末が得られる永久磁石合金を提供することである
。
［課題を解決するための手段］
本発明によれば、Ｒ−Ｔ−Ｍ系合金（ＲはＹを含む希土
類元素の中から選択された１種以上の元素、Ｔは遷移金
属とＡｌ７．Ｓｉの中から選択された遷移金属を必須と
する１種以上の元素２ＭはＢ。
類元素の中から選択された１種以上の元素、Ｔは遷移金
属とＡｌ７．Ｓｉの中から選択された遷移金属を必須と
する１種以上の元素２ＭはＢ。
Ｃ，Ｎの中から選択された１種以上の元素を表わす。）
を母合金とする液体急冷薄帯又は液体急冷薄片に、ホッ
トプレスを施して、プレス体を生成するホットプレス工
程と、前記プレス体に、据え込み加工を施して永久磁石
合金を生成する据え込み工程とを有する永久磁石合金用
材料の製造工程において、前記据え込み工程は、前記ホ
ットプレスの加圧方向に対して垂直方向に、前記プレス
体を加圧して据え込み加工を施すことを特徴とし。
を母合金とする液体急冷薄帯又は液体急冷薄片に、ホッ
トプレスを施して、プレス体を生成するホットプレス工
程と、前記プレス体に、据え込み加工を施して永久磁石
合金を生成する据え込み工程とを有する永久磁石合金用
材料の製造工程において、前記据え込み工程は、前記ホ
ットプレスの加圧方向に対して垂直方向に、前記プレス
体を加圧して据え込み加工を施すことを特徴とし。
粉砕時に、結晶異方性を有しつつ１等方的形状を呈する
合金粉末と成る永久磁石合金の製造方法が得られる。
合金粉末と成る永久磁石合金の製造方法が得られる。
［発明の概要コ
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石に代表されるＲ−Ｔ−Ｍ（但し、
ＲはＹを含む希土類元素、ＴはＡｌ、Ｓｉを含む遷移金
属１ＭはＢ、Ｃ，Ｈの元素）系永久磁石の製造方法とし
て、粉末冶金法と熱間加工法の２つがあげられる。この
２つの方法のうち本発明は熱間加工法に関するものであ
る。
ＲはＹを含む希土類元素、ＴはＡｌ、Ｓｉを含む遷移金
属１ＭはＢ、Ｃ，Ｈの元素）系永久磁石の製造方法とし
て、粉末冶金法と熱間加工法の２つがあげられる。この
２つの方法のうち本発明は熱間加工法に関するものであ
る。
本発明は、Ｒ−Ｔ−Ｍ系（但し、ＲはＹを含む希土類元
素の中から１種以上の元素、Ｔは遷移金属とＡＩ、Ｓｔ
の中から遷移金属を含む１種以上の元素１ＭはＢ、Ｃ，
Ｈの中から１種以上の元素）合金を液体急冷して得られ
る薄帯又は薄片に、ホットプレスを行なうと、加圧方向
に対し、はぼ垂直な層状組織を形成する。そして、据え
込み加工では、従来法がホットプレスの加圧方向に対し
。
素の中から１種以上の元素、Ｔは遷移金属とＡＩ、Ｓｔ
の中から遷移金属を含む１種以上の元素１ＭはＢ、Ｃ，
Ｈの中から１種以上の元素）合金を液体急冷して得られ
る薄帯又は薄片に、ホットプレスを行なうと、加圧方向
に対し、はぼ垂直な層状組織を形成する。そして、据え
込み加工では、従来法がホットプレスの加圧方向に対し
。
据え込み加工時の加圧を平行方向に行うのに対し。
本発明は据え込み加工時の加圧をホットプレスの加圧方
向に対し垂直に行なう。
向に対し垂直に行なう。
従来法の据え込み加工後の合金が、ホットプレス後の層
状組織を更に薄くした層状組織として得られるのに対し
１本発明によれば、急冷薄帯の形状を留めない組織が形
成されることを特徴としている。即ち９本発明によって
得られた合金を粉砕した粉末は、形状異方性を有しない
１等方的形状を呈するものとなる。その結果、この等方
的形状を呈する粉末を用いた樹脂磁石は、従来法にて得
られる偏平な合金の粉末を用いた樹脂磁石よりも。
状組織を更に薄くした層状組織として得られるのに対し
１本発明によれば、急冷薄帯の形状を留めない組織が形
成されることを特徴としている。即ち９本発明によって
得られた合金を粉砕した粉末は、形状異方性を有しない
１等方的形状を呈するものとなる。その結果、この等方
的形状を呈する粉末を用いた樹脂磁石は、従来法にて得
られる偏平な合金の粉末を用いた樹脂磁石よりも。
Ｂｒ、（ＢＨ）ｌＩａｘが優れたものとなる。
［実施例］
次に１本発明の実施例について、説明する。
まず、出発原料として、純度９９．９のＮｄ、９９．９
９の電解鉄９９．５のクリスタルボロンを使用した。
９の電解鉄９９．５のクリスタルボロンを使用した。
これらの原料をＡｒ雰囲気の高周波溶解炉にて溶解し、
３３．５Ｎ ｄ −１，１Ｂ −Ｆ ｅ ｂａｔ
（ｖｔ％）のインゴットを得た。次に、このインゴッ
トをＡｒ雰囲気中で高周波加熱により再溶解させた後２
周速度約４０ ｍ／ｓｅｃのＣｕ製ロールに噴射し、厚
さ３０〜４０μｍの液体急冷薄帯を作製した。
３３．５Ｎ ｄ −１，１Ｂ −Ｆ ｅ ｂａｔ
（ｖｔ％）のインゴットを得た。次に、このインゴッ
トをＡｒ雰囲気中で高周波加熱により再溶解させた後２
周速度約４０ ｍ／ｓｅｃのＣｕ製ロールに噴射し、厚
さ３０〜４０μｍの液体急冷薄帯を作製した。
この薄帯を７００℃にて成形圧力１ｔｏｎ／ｃｄ、
５分間保持の条件でホットプレスを行った。
５分間保持の条件でホットプレスを行った。
次に、第３図に示すように、このホットプレス体の据え
込み加工を、ホットプレス時の加圧方向とは垂直な方向
で７００℃にて加工速度０．２＋ｕａ／ｓｅｃで行ない
永久磁石合金を得た。
込み加工を、ホットプレス時の加圧方向とは垂直な方向
で７００℃にて加工速度０．２＋ｕａ／ｓｅｃで行ない
永久磁石合金を得た。
据え込み加工後の減磁曲線を第１図に、その磁石特性を
第１表に示す。比較例として、従来法の据え込み加工後
の減磁曲線とその磁石特性を示す。
第１表に示す。比較例として、従来法の据え込み加工後
の減磁曲線とその磁石特性を示す。
次に、据え込み加工後の合金をスタンプミルにて粉砕し
、４８メツシユ以下の粉末とエポキシ樹脂を体積比６５
： ３５に混合し、 ２０ｋＯｅ 、 ２．０ｔｏ
ｎ／ｃｄの条件で磁場中成形を行い、樹脂磁石を得た。
、４８メツシユ以下の粉末とエポキシ樹脂を体積比６５
： ３５に混合し、 ２０ｋＯｅ 、 ２．０ｔｏ
ｎ／ｃｄの条件で磁場中成形を行い、樹脂磁石を得た。
この樹脂磁石の減磁曲線を第２図に、磁気特性を第２表
に示す。比較例として従来法で得た合金を粉砕し、同様
の条件で得た樹脂磁石の減磁曲線と磁石特性を示す。
に示す。比較例として従来法で得た合金を粉砕し、同様
の条件で得た樹脂磁石の減磁曲線と磁石特性を示す。
尚、既合金の粉砕方法としてスタンプミルについてのみ
述べたが、既合金が被粉砕性に優れていることから、他
の粉砕方法においても同様の粉末が得られることは容易
に推察できるものである。
述べたが、既合金が被粉砕性に優れていることから、他
の粉砕方法においても同様の粉末が得られることは容易
に推察できるものである。
［発明の効果］
以上の説明で示されるように本発明によれば。
Ｒ−Ｔ−Ｍ系永久磁石合金の熱間加工による製造方法に
おいて、従来の熱間加工法で製造した希土類永久磁石合
金から得た粉末を用いる樹脂磁石より磁石特性に優れた
樹脂磁石を製造する粉末を得る希土類永久磁石合金を得
ることができる。
おいて、従来の熱間加工法で製造した希土類永久磁石合
金から得た粉末を用いる樹脂磁石より磁石特性に優れた
樹脂磁石を製造する粉末を得る希土類永久磁石合金を得
ることができる。
第１図は本発明の実施例と従来法の比較例の希土類永久
磁石合金の減磁曲線を示した図である。 第２図は本発すの実施例と従来法の比較例の希土類永久
磁石合金から得た粉末で製造した樹脂磁石の減磁曲線を
示した図である。 第３図は本発明の実施例における据え込み加工の加圧方
向を示す概念図である。 １居光込み刀０工時の 力ロＦ丘方向 加圧万同 ６４− Ｉ 寸−一
磁石合金の減磁曲線を示した図である。 第２図は本発すの実施例と従来法の比較例の希土類永久
磁石合金から得た粉末で製造した樹脂磁石の減磁曲線を
示した図である。 第３図は本発明の実施例における据え込み加工の加圧方
向を示す概念図である。 １居光込み刀０工時の 力ロＦ丘方向 加圧万同 ６４− Ｉ 寸−一
Claims (1)
- （１）Ｒ−Ｔ−Ｍ系合金（ＲはＹを含む希土類元素の中
から選択された１種以上の元素、Ｔは遷移金属とＡｌ、
Ｓｉの中から選択された遷移金属を必須とする１種以上
の元素、ＭはＢ、Ｃ、Ｎの中から選択された１種以上の
元素を表わす。）を母合金とする液体急冷薄帯又は液体
急冷薄片に、ホットプレスを施して、プレス体を生成す
るホットプレス工程と、 前記プレス体に、据え込み加工を施して永久磁石合金を
生成する据え込み工程と を有する永久磁石合金用材料の製造工程において、前記
据え込み工程は、前記ホットプレスの加圧方向に対して
垂直方向に、前記プレス体を加圧して据え込み加工を施
すことを特徴とし、粉砕時に、結晶異方性を有しつつ、
等方的形状を呈する合金粉末と成る永久磁石合金の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14545089A JPH0313509A (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | 永久磁石合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14545089A JPH0313509A (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | 永久磁石合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0313509A true JPH0313509A (ja) | 1991-01-22 |
Family
ID=15385506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14545089A Pending JPH0313509A (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | 永久磁石合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0313509A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2025119732A (ja) * | 2024-02-02 | 2025-08-15 | 本田技研工業株式会社 | 希土類磁石及び希土類磁石の製造方法 |
| JP2025119730A (ja) * | 2024-02-02 | 2025-08-15 | 本田技研工業株式会社 | 希土類磁石及び希土類磁石の製造方法 |
-
1989
- 1989-06-09 JP JP14545089A patent/JPH0313509A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2025119732A (ja) * | 2024-02-02 | 2025-08-15 | 本田技研工業株式会社 | 希土類磁石及び希土類磁石の製造方法 |
| JP2025119730A (ja) * | 2024-02-02 | 2025-08-15 | 本田技研工業株式会社 | 希土類磁石及び希土類磁石の製造方法 |
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