JPH03138038A - リードフレーム材の残留歪み除去方法 - Google Patents
リードフレーム材の残留歪み除去方法Info
- Publication number
- JPH03138038A JPH03138038A JP27522589A JP27522589A JPH03138038A JP H03138038 A JPH03138038 A JP H03138038A JP 27522589 A JP27522589 A JP 27522589A JP 27522589 A JP27522589 A JP 27522589A JP H03138038 A JPH03138038 A JP H03138038A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lead frame
- rolls
- residual strain
- tension leveler
- tension
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Wire Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ＩＣのリードフレームに使用する帯状の材料
に残留する歪みを、実質上除去し、または少くとも実用
上支障ない程度まで低減する方法に関する。
に残留する歪みを、実質上除去し、または少くとも実用
上支障ない程度まで低減する方法に関する。
［従来の技術］
ＩＣのリードフレーム材の代表的なものは、４２Ｎ１合
金のような低熱膨張金属の帯材にへＭクラッドを施した
製品である。 このクラツド帯を使用してＩＣを製造す
る工程は、ブランキング（打法き）−口字状に曲げ一洗
汗一セラミックベース封着−マウンテイング−Ａｇ線ボ
ンディング封止−メツキの諸段階からなる。
金のような低熱膨張金属の帯材にへＭクラッドを施した
製品である。 このクラツド帯を使用してＩＣを製造す
る工程は、ブランキング（打法き）−口字状に曲げ一洗
汗一セラミックベース封着−マウンテイング−Ａｇ線ボ
ンディング封止−メツキの諸段階からなる。
ところが、上記の曲げ工程を経たブランクが、鞍形に、
つまり横方向からみて上部が凹に歪んだり、それとは逆
に凸に歪んだりすることが必る。
つまり横方向からみて上部が凹に歪んだり、それとは逆
に凸に歪んだりすることが必る。
これは、クラツド帯の製造に至る圧延、スリッティング
およびクラツデイングなどの工程、主に圧延によって、
材料のエツジ部に与えられた残留応力に起因する現象で
必る。 エツジ部の残留応力が圧縮であれば、曲げ段階
の後にもとに戻ろうとする力でエツジ部が伸長する結果
、上記のように上が凹の形となり、引張であればそれと
逆に、上が凸の形となる。
およびクラツデイングなどの工程、主に圧延によって、
材料のエツジ部に与えられた残留応力に起因する現象で
必る。 エツジ部の残留応力が圧縮であれば、曲げ段階
の後にもとに戻ろうとする力でエツジ部が伸長する結果
、上記のように上が凹の形となり、引張であればそれと
逆に、上が凸の形となる。
このことは、いわゆる「除去法」により残留応力を計算
した結果と、Ｘ線を使用して実測したデータにもとづく
結果とがよく一致したという報告（藤沢ら；塑性と加工
、４．１ （１９６４）、４２４）により、一般に承認
されている。
した結果と、Ｘ線を使用して実測したデータにもとづく
結果とがよく一致したという報告（藤沢ら；塑性と加工
、４．１ （１９６４）、４２４）により、一般に承認
されている。
歪みが著しいと、へβ線ボンディング操作に支障が生じ
るから、そのリードフレームはＩＩ造に使用できない。
るから、そのリードフレームはＩＩ造に使用できない。
従って、リードフレーム材は、残留歪みを極力小さく
すべきである。
すべきである。
従来この目的に採用されてきた手段は、焼鈍である。
しかし、代表的なリードフレーム材で必るｌクラッド−
４２Ｎｉ合金帯材では、ＡｆＪの融点が６６０ ’Ｃで
必るという制約に加えて、ＡｐとＮ１の接合面で拡散に
より合金が形成されると脆くなるため、たとえば６００
’Ｃ内外の温度に１〜２分間程度加熱するのが限度で
ある。 これでは、歪み除去の効果を十分に得ることは
望めない。
しかし、代表的なリードフレーム材で必るｌクラッド−
４２Ｎｉ合金帯材では、ＡｆＪの融点が６６０ ’Ｃで
必るという制約に加えて、ＡｐとＮ１の接合面で拡散に
より合金が形成されると脆くなるため、たとえば６００
’Ｃ内外の温度に１〜２分間程度加熱するのが限度で
ある。 これでは、歪み除去の効果を十分に得ることは
望めない。
［発明が解決しようとする課題１
本発明の目的は、ＩＣのリードフレームに使用する帯材
に残留する歪みを実質上除去し、゛または少くとも実用
上支障ない限度まで低減する方法を提供することにある
。
に残留する歪みを実質上除去し、゛または少くとも実用
上支障ない限度まで低減する方法を提供することにある
。
［課題を解決するための手段１
本発明のリードフレーム材の残留歪み除去方法は、第１
図に示すように、帯材（１）をコイル（１Ａ）から繰り
出してテンションレベラー（２）にかけ、巻取ってコイ
ル（１Ｂ）とし、その間に長手方向に塑性伸びを与えて
幅方向の残留窓ツクを均一化することにより、残留歪み
を低減することからなる。 符号（３）および（４）は
、帯材にテンションを与えるための駆動ロールの対であ
って、いうまでもなく、（４）は（３）よりわずかに速
い送り速度で回転する。
図に示すように、帯材（１）をコイル（１Ａ）から繰り
出してテンションレベラー（２）にかけ、巻取ってコイ
ル（１Ｂ）とし、その間に長手方向に塑性伸びを与えて
幅方向の残留窓ツクを均一化することにより、残留歪み
を低減することからなる。 符号（３）および（４）は
、帯材にテンションを与えるための駆動ロールの対であ
って、いうまでもなく、（４）は（３）よりわずかに速
い送り速度で回転する。
塑性伸びの量をどの程度にすべきかは、帯材の月質、圧
延条件ないし加工履歴、板厚、幅などの諸条件で多少は
異なるが、それぞれの場合において適切な範囲は、実験
により容易に知ることができるであろう。 リードフレ
ーム材として代表的なへρクラッドー４２Ｎ１合金の帯
材であって、厚さ０．２５ｍＸ幅２３．１ｒＭ！のもの
を例にとると、後記する実例が示すように、０．２〜０
．５％の範囲が適切である。
延条件ないし加工履歴、板厚、幅などの諸条件で多少は
異なるが、それぞれの場合において適切な範囲は、実験
により容易に知ることができるであろう。 リードフレ
ーム材として代表的なへρクラッドー４２Ｎ１合金の帯
材であって、厚さ０．２５ｍＸ幅２３．１ｒＭ！のもの
を例にとると、後記する実例が示すように、０．２〜０
．５％の範囲が適切である。
［作 用］
テンションレベラーは薄板の反りを矯正する目的で常用
されている装置であって、板の進行方向に対してロール
の作用点が少しずつ食い違うように設けた少くとも２段
のロールの間に板を通し、反対方向に少くとも２回（通
常は９〜１０回の多数回）の屈曲を与えて反りをなくす
という原理によるものである。 反り【４目に見える変
形であるのに対し、残留歪みは外観上判別できず俊続の
加工手段に至って影響の出る問題であり、その解消にテ
ンションレベラーが有用であることは、本発明者がはじ
めて得た知見である。
されている装置であって、板の進行方向に対してロール
の作用点が少しずつ食い違うように設けた少くとも２段
のロールの間に板を通し、反対方向に少くとも２回（通
常は９〜１０回の多数回）の屈曲を与えて反りをなくす
という原理によるものである。 反り【４目に見える変
形であるのに対し、残留歪みは外観上判別できず俊続の
加工手段に至って影響の出る問題であり、その解消にテ
ンションレベラーが有用であることは、本発明者がはじ
めて得た知見である。
上記の原理からいって、本発明の残留歪み除去方法に使
用するテンションレベラーは、常用のもののように多段
ロールをもつ必要なく、第１図に示したように、少くと
も２段のロール（２Ａおよび２Ｂ＞で１回の押し込みを
行なえるものでおればよい。 ロール段数のいかんにか
かわらず、この種の装置で与えられる塑性伸びの量を正
確に算出することは容易でないから、実用上は、駆動ロ
ール（３）および（４）の間で帯材にかける張力と押し
込み凹（第１図のＨ＋ｔ／２＞とをパラメータとして操
業条件をコントロールすることが有利である。
用するテンションレベラーは、常用のもののように多段
ロールをもつ必要なく、第１図に示したように、少くと
も２段のロール（２Ａおよび２Ｂ＞で１回の押し込みを
行なえるものでおればよい。 ロール段数のいかんにか
かわらず、この種の装置で与えられる塑性伸びの量を正
確に算出することは容易でないから、実用上は、駆動ロ
ール（３）および（４）の間で帯材にかける張力と押し
込み凹（第１図のＨ＋ｔ／２＞とをパラメータとして操
業条件をコントロールすることが有利である。
（実施例１］
Ａ、Ｑクラッド−４２Ｎｉ合金の厚さ０．２５ｍｍ×幅
２３．１ｍの帯材に対して、引張試験機およびテンショ
ンレベラーを使用して０．６％までの塑性伸びを与え、
エツジ部の残留歪みの低減される度合をしらべた。 テ
ンションレベラーを使用した場合の塑性歪みは、走用ら
；住友金属２８−１ （１９７６）１に記載の方式に従
って算出したものでおる。
２３．１ｍの帯材に対して、引張試験機およびテンショ
ンレベラーを使用して０．６％までの塑性伸びを与え、
エツジ部の残留歪みの低減される度合をしらべた。 テ
ンションレベラーを使用した場合の塑性歪みは、走用ら
；住友金属２８−１ （１９７６）１に記載の方式に従
って算出したものでおる。
残宙歪みの量は、上記の帯材の長手方向に、長さ１２０
ｍの幅’１．Ｏｒｒｍで間隔が０．３５ｍのサイズのパ
ターンをフォトエツチングでつくって櫛型の試片とし、
最も外側（つまり、エツジ部の残留応力の影響を最も受
けやすい部分）の櫛の歯のわん曲の度合を自由端で測定
することによって記録した。 わん油量の大小で、つぎ
のようにランクづけをし、ランクＡが合格、他は不合格
とする。
ｍの幅’１．Ｏｒｒｍで間隔が０．３５ｍのサイズのパ
ターンをフォトエツチングでつくって櫛型の試片とし、
最も外側（つまり、エツジ部の残留応力の影響を最も受
けやすい部分）の櫛の歯のわん曲の度合を自由端で測定
することによって記録した。 わん油量の大小で、つぎ
のようにランクづけをし、ランクＡが合格、他は不合格
とする。
Ａ：１〜２．５ｍ以下
Ｂ：２．５履超過３．５ｓ以下
Ｃ：３．５Ｍ超過５．５！Ｍ１以下
結果は第２図のグラフに示すとおりでおって、引張試験
機を用いた場合とテンションレベラーを用いた場合とで
は若干の差異がみられるが、おおよそ０．２〜０．５％
の範囲の伸びを与えたときに残留歪みが小さくなること
がわかる。
機を用いた場合とテンションレベラーを用いた場合とで
は若干の差異がみられるが、おおよそ０．２〜０．５％
の範囲の伸びを与えたときに残留歪みが小さくなること
がわかる。
（実施例２］
実施例１と同じ帯材を対象に、テンションレベラーを使
用して、押込み量１．５＃、張力１３゜８ Ｋ！Ｊ ｆ
／ ｓ２の条件で、残留歪みの低減を行なつた。 こ
の条件は、上記計算法によれば約０．５％の塑性伸びを
与えるはずのものである。
用して、押込み量１．５＃、張力１３゜８ Ｋ！Ｊ ｆ
／ ｓ２の条件で、残留歪みの低減を行なつた。 こ
の条件は、上記計算法によれば約０．５％の塑性伸びを
与えるはずのものである。
測定は、コイル長さ１００ｍにわたって１０ｍごとに、
圧延時の圧延ロール駆動力に関してＤ側（ドライブすな
わちモーター側）およびＷ側（ワークすなわちモーター
の反対側）に分けて実施した。
圧延時の圧延ロール駆動力に関してＤ側（ドライブすな
わちモーター側）およびＷ側（ワークすなわちモーター
の反対側）に分けて実施した。
結果は第３図に示すとおりであって、帯材のどちらの側
も残留歪みが十分に低減されたことが確認できた。
も残留歪みが十分に低減されたことが確認できた。
［発明の効果］
本発明の方法によるときは、ＩＣのリードフレーム用材
に起りがちでめったエツジ部の残留歪みを効果的に低減
し、実用上支障ないレベルまで除去できる。 とくに、
代表的なリードフレーム材であるＡｐクラッド−４２Ｎ
１合金帯材においては、従来の焼鈍法に伴っていた制約
を受けることな〈実施して、高い効果をあげることがで
きる。
に起りがちでめったエツジ部の残留歪みを効果的に低減
し、実用上支障ないレベルまで除去できる。 とくに、
代表的なリードフレーム材であるＡｐクラッド−４２Ｎ
１合金帯材においては、従来の焼鈍法に伴っていた制約
を受けることな〈実施して、高い効果をあげることがで
きる。
これにより、リードフレーム材の良品歩留りが向上する
ばかりでなく、ＩＣ’Ｓ造にも便宜となる。
ばかりでなく、ＩＣ’Ｓ造にも便宜となる。
第１図は、本発明のリードフレーム材の残留歪み除去方
法の原理を示す、概念的な説明図でおる。 第２図および第３図は、ともに本発明の実施例における
データを示すグラフでおる。 １・・・リードフレーム材 １△、１Ｂ・・・コイル ２・・・テンションレベラー ２Ａ、２Ｂ・・・レベリンクロール ３．４・・・張力駆動ロール
法の原理を示す、概念的な説明図でおる。 第２図および第３図は、ともに本発明の実施例における
データを示すグラフでおる。 １・・・リードフレーム材 １△、１Ｂ・・・コイル ２・・・テンションレベラー ２Ａ、２Ｂ・・・レベリンクロール ３．４・・・張力駆動ロール
Claims (2)
- （１）ＩＣのリードフレーム用の帯材をテンションレベ
ラーにかけ、長手方向に塑性伸びを与えて幅方向の残留
応力を均一化することにより残留歪を低減することから
なるリードフレーム材の残留歪み除去方法。 - （２）帯材がＡｌクラツド−４２Ｎｉ合金であって、塑
性伸びを０．２〜０．５％の範囲にえらんで実施する請
求項１の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1275225A JP2775910B2 (ja) | 1989-10-23 | 1989-10-23 | リードフレーム材の残留歪み除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1275225A JP2775910B2 (ja) | 1989-10-23 | 1989-10-23 | リードフレーム材の残留歪み除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03138038A true JPH03138038A (ja) | 1991-06-12 |
| JP2775910B2 JP2775910B2 (ja) | 1998-07-16 |
Family
ID=17552449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1275225A Expired - Lifetime JP2775910B2 (ja) | 1989-10-23 | 1989-10-23 | リードフレーム材の残留歪み除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2775910B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102005269A (zh) * | 2010-10-25 | 2011-04-06 | 无锡锡洲电磁线有限公司 | 改进的导线半硬装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS596395A (ja) * | 1982-06-30 | 1984-01-13 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | リ−ドフレ−ム条材の寸法縮少防止方法 |
| JPS63288868A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-25 | Watanabe Tekko Kk | リ−ドフレ−ム用トラバ−スワインダ− |
-
1989
- 1989-10-23 JP JP1275225A patent/JP2775910B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS596395A (ja) * | 1982-06-30 | 1984-01-13 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | リ−ドフレ−ム条材の寸法縮少防止方法 |
| JPS63288868A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-25 | Watanabe Tekko Kk | リ−ドフレ−ム用トラバ−スワインダ− |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102005269A (zh) * | 2010-10-25 | 2011-04-06 | 无锡锡洲电磁线有限公司 | 改进的导线半硬装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2775910B2 (ja) | 1998-07-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2812869B2 (ja) | ハーフエッチング用電気電子部品用板条材及びその製造方法 | |
| JPH03138038A (ja) | リードフレーム材の残留歪み除去方法 | |
| JP3268369B2 (ja) | 高精度板厚の圧延金属板の製造装置 | |
| JP2808217B2 (ja) | リードフレーム用薄板条材の熱処理方法 | |
| JP2560322B2 (ja) | 金属帯片の残留応力低減方法 | |
| JP3556942B2 (ja) | エッチング後の形状が良好なシャドウマスク用条材 | |
| JP4352700B2 (ja) | 鋼帯の形状矯正方法 | |
| JP3520770B2 (ja) | 異形断面条材製造装置及び異形断面条材の製造方法 | |
| JP3869199B2 (ja) | 半導体用銅系リード材の製造方法 | |
| JPH10305315A (ja) | 残留応力の低減された金属帯板の製造方法 | |
| JPH0261330B2 (ja) | ||
| JP3280863B2 (ja) | ローラレベラにおけるロール位置設定方法とこの方法を用いた被矯正材の矯正方法 | |
| JPH04322819A (ja) | ストレスフリー鋼板の製造方法 | |
| JPS59144525A (ja) | 金属帯板の形状矯正装置 | |
| JPH03204101A (ja) | リードフレーム材の圧延方法 | |
| JPS60211966A (ja) | リ−ドフレ−ム素材の製造方法 | |
| JPH06254616A (ja) | 形状の優れた厚鋼板の冷却方法およびその装置 | |
| JPH0211223A (ja) | ２層クラッド鋼板の冷間矯正方法 | |
| JPS6120620A (ja) | ロ−ラ−レベラ−による材料の矯正方法 | |
| JPS60111723A (ja) | テンションレベリング設備 | |
| JPH04178203A (ja) | テンションレベラーライン | |
| JPH04231102A (ja) | Ｉｃリードフレーム材の製造方法 | |
| JPH046451B2 (ja) | ||
| JPH03140443A (ja) | リードフレーム材の残留歪み除去方法 | |
| JP2509238B2 (ja) | レベリング装置を有する連続焼鈍炉の操業方法 |