JPH03149423A - 減衰力可変型液圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、振動周波数に感応して減衰力特性を自動的に
変化させる液圧緩衝器に関する。

（従来の技術） 従来の減衰力可変型液圧緩衝器としては、例えば、特開
昭６１−１０９９３３号公報に記載されているようなも
のが知られている。

この従来の減衰力可変型液圧緩衝器は、流体が充填され
たシリンダ内を上部液室と下部液室とに画成して設けら
れたピストンと、両室を連通して形成された伸側連通路
及びこの伸側連通路と並列に形成された圧倒連通路と、
前記伸側連通路に設けられた伸側減衰バルブ及び圧倒連
通路に設けられた圧倒減衰バルブと、伸側減衰バルブの
撓み特性を変化させるべく摺動穴内に摺動自在に設けら
れたプッシュバルブと、摺動穴内の上部にプッシュバル
ブとの間にスプリングを介して摺動自在に設けられたス
プールと、スプールの上端面側に形成されチェック弁及
び絞りを介して伸側連通路と連通する伸側受圧室と、を
備えた構造となっていた。

即ち、ピストンの伸行程において、その振動周波数が一
定値以下である時は、伸側受圧室内の液圧示上昇してス
プールを下方へ摺動させ、この摺　勅でプッシュバルブ
を押圧するスプリングのセット荷重を増加させることに
まり、伸側減衰バルブの撓み強度を増大させて高い減衰
力を発生させると共に、その振動周波数が一定値以上で
ある時は、絞りによる高周波カット作用で受圧室の液圧
上昇を阻止し、これにより、伸側減衰バルブの撓み強度
を低い状態に保持させて低い減衰力を発生させるように
したものであった。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら、このような従来の減衰力可変型液圧緩衝
器にあっては、伸・圧両行程の減衰力特性を振動周波数
に感応して自動的に変化させるためには、その構造上ピ
ストンとベースにそれぞれ独立してスプールを設ける必
要があると共に、プッシュバルブの復帰に必要な流量を
確保するためのチェック弁が必要であるため、構造が複
雑化すると共に、液圧緩衝器の基本長が長くなってしま
うという問題があった。

本発明は、上述のような従来の問題に着目して成された
もので、構造を複雑化させることなく、また、基本長が
長くなることなく伸・圧両行程の減衰力特性を振動周波
数に感応して自動的に変化させること′力（できる減衰
力可変型液圧緩衝器を櫂供することを目的としている。

（課題を解決するための手段） 上述のような目的を達成するために、本発明の減衰力可
変型液圧緩衝器では、シリンダ内を２つの流体室に画成
したバルブボディと、該バルブボディに設けられ、伸行
程時に開弁可能な伸側減衰バルブ、及び、圧行程時に開
弁可能な圧倒減衰バルブと、前記バルブボディに形成さ
れ、伸行程時に伸側減衰バルブをバイパスして流体流通
可能な伸側バイパス路、及び、圧行程時に圧倒減衰バル
ブをバイパスして流体流通可能な圧倒バイパス路と、前
記バルブボディに摺動自在に設けられ、両端に受圧面が
形成されると共に、伸側バイパス路及び圧倒バイパス路
の途中に伸側可変絞り及び圧倒可変絞りを形成したスプ
ールと、両受圧面に面して形成され、伸側絞りを介し一
方の流体室と連通した伸側受圧室、及び、圧側絞りを介
し他方の流体室と連通した圧側受圧室と、　両受圧室を
連通してスプールに穿設されたスプールオリフィスとを
設けた。

（作　用） ピストンの行程時には、シリンダでは一方の流体室内の
流体が他方の流体室に流通する。

即ち、本発明の減衰力可変型液圧緩衝器では、伸行程が
成されると、一方の流体室の流体は伸側減衰バルブを開
弁して流通する経路と伸側バイパス路を流通する経路と
の２つの経路を通って他方の流体室に流通可能である。

この場合、伸側可変絞りが開かれて伸側バイパス路が流
通可能な場合には、流体が伸側バイパス路を流通して伸
側可変絞りによる低い減衰力が発生し、また、伸側可変
絞りが閉じられて伸側バイパス路の流通が不可能な場合
には、流体は伸側減衰バルブを開弁して流通し、高い減
衰力が発生する。

次に、圧行程が成されると、他方の流体室の流体は圧倒
減衰バルブを開弁して流通する経路と圧倒バイパス路を
流通する経路との２つの経路を通って一方の流体室に流
通可能である。

この場合、圧倒可変絞りが開かれて圧倒バイパス路が流
通可能な場合には、圧倒可変絞りによる低い減衰力が発
生し、また。圧側可変絞りが閉じられて圧倒バイパス路
の流通が不可能な場合には、流体は圧倒減衰バルブを開
弁じて流通し高い減衰力が発生する。

ところで、この伸側バイパス路及び圧側バイパス路の伸
側・圧倒両可変絞りの流路断面積は、スプールの摺動に
応じて変更される。そして、このスプールの摺動は、伸
側受圧室及び圧側受圧室にそれぞれ両流体室から伝達さ
れる液圧をスプールが受圧面で受圧することによって成
されるが、両受圧室と両流体室との間には、それぞれ、
伸側絞り及び圧側絞りが設けられているため、液圧の伝
達量は流体圧の振動周波数によって変動する。

即ち、両流体室の液圧振動周波数が一定値以上（高周波
）である時は、伸側絞り及び圧側絞りによる高周波カッ
ト作用で、流体の流量が少なく両受圧室側への伝達量が
少ないため、両受圧室間に液圧差が生じ難くスプールは
中立位置に保持されたままである。

従って、両バイパス路が流通可能となっており、減衰力
特性は低減衰力レンジとなっている。

また、両流体室の液圧振動周波数が一定値以下（低周波
）である時は、流体が伸側・圧倒両絞りを円滑に流通し
、液圧が両受圧室へ伝達され、両受圧室間に液圧差が生
じる。そして、この液圧差を有する両受圧室の液圧振動
周波数に応じ、スプールオリフィスの高周波カット作用
により両受圧室間の液圧伝達が規制されると、この液圧
差がスプールの受圧面に作用してスプールを中立位置か
ら摺動させる。

従って、このスプールの摺動に基づき伸側・圧倒可変絞
りの開度が変化して減衰力特性が上述したように変化す
る。尚、両可変絞りの絞り開度は、両流体室の液圧振動
周波数に応じて連続的に無段階に変化し、これにより、
減衰力レンジも連続的に無段階に変化する。

ところで、上述のようなスプールの摺動に伴ない、スプ
ールの両端に形成された両受圧室の容積が変動するが、
本発明の場合、この容積変動に対応して、両受圧室内の
流体は、スプールオリフィスを通り容積減少側の受圧室
から容積拡大側の受圧室へ流通する。

（実施例） 以下、本発明の実施例を図面により詳述する。

まず、実施例の構成について説明する。

第１図は、本発明実施例の減衰力可変型液圧緩衝器の主
要部を示す断面図であって、図中１は、円筒状のシリン
ダを示している。このシリンダ１は、摺動自在に装填さ
れたピストン（バルブボディ）２によって、上部室（流
体室）Ａと下部室（流体室）Ｂとに画成され、両室Ａ、
８１こは油等の流体が充填されている。

前記ピストン２は、ピストンロッド３の先端小径部３ａ
に取り付けられ、ピストンロッド３の軸芯部には、下端
から上方ヘスプール穴３ｂが穿設されると共に、このス
プール穴３ｂの上端部と上部室Ａとを連通する第１ポー
ト３ｃが穿設されている。

そして、ピストン２は、前２ピストンロッド３の先端小
径部３ａに対し、リテーナ５．ワツシヤ６ａ、圧側減衰
バルブ７、ピストン２．伸側減衰バルブ９．ワッシャ６
ｂ、カラー１１、スプリングシート１２．スプリング１
３を順次装着し、最徒にナツト１４で締結して取り付け
られている。

さらに詳述すると、上部室Ａ側であるピストン２の上端
面には、内外二重に圧側内側溝２ｂと圧側外側溝２ｃが
形成されており、両溝２ｂ、２ｃは、はぼ環状に形成さ
れ、その外周には、それぞれ内側シート面２ｄと外側シ
ート面２ｅが形成されている。そして、前記圧倒内側溝
２ｂは、ピストン２に上下方向に穿設された複数個の圧
倒連通孔２ｆにより下部室Ｂに連通され、さらに、この
圧倒内側溝２ｂは、ピストン２の上端面に形成された圧
倒連通溝２９．２ｈとピストンロッド３の先端小径部３
ａに形成された第２ボート３ｄ、３ｄ及びスプール穴３
ｂを介して圧倒外側溝２０と連通されている。

尚、両シート面２ｄ、２ｅには前記圧側減衰バルブ７が
当接されている。また。圧倒減衰バルブ７は、内側シー
ト面２ｄの位置の剛性が高く形成されている。

一方、前記ピストン２の下部室Ｂ側の下端面も上端面側
とほぼ対称的な構成となっていて、即ち、下端面には、
内外二重に伸側内側溝２ｊと伸側外側溝２ｋが形成され
ており、両溝２ｊ、２には、はぼ環状に形成され、その
外周には、それぞれ内側シート面２ｍと外側シート面２
ｎが形成されている。

そして、前記伸側内側溝２ｊは、ピストン２に上下方向
に穿設された複数個の伸側連通孔２ｐにより上部室Ａに
連通され、さらに、この伸側内側溝２ｊは、ピストン２
の下端面に形成された伸側連通溝２ｒ、２ｓとピストン
ロッド３の先端小径部３ａに形成された第３ポート３ｅ
及びスプール穴３ｂとを介して圧倒外側溝２にと連通さ
れている。

また、両シート面２ｍ、２ｎには前記伸側減衰バルブ９
が当接され、この伸側減衰バルブ９は、内側シート面２
ｍの位置の剛性が高く形成されると共に、スプリングシ
ート１２を介してスプリング１３のスプリング力が与え
られている。

さらに、前記ピストン０フド３のスプール穴３ｂ内〜に
はスプール１５が、上側ブ・ンシュ１６と下側プッシュ
１７との間において摺動自在に設けられており、このス
プール１５の上下両端受圧面倒に伸側受圧室Ｃ及び圧側
受圧室りが形成されている。そして、両プッシュ１６．
１７の中心部には伸側絞り１６ａ及び圧側絞り１７ａが
穿設されている。

従って、伸側受圧室ＣｏＮには、第１ポート３ｃ〜スプ
ール穴３ｂ〜連通孔１６ａを経由して上部室Ａ側の液圧
が伝達可能であり、また、圧側受圧室Ｏ側には、スプー
ル穴３ｂ〜連通孔１７ａを経由して下部室Ｂ側の液圧が
伝達可能となっている。

前２スプール１５は、その上端受圧面１５ｅと上側プッ
シュ１６との間及び下端受圧面１５ｆと下側プッシュ１
７との間にそれぞれ介装された一対のセンタリングスプ
リング２０．２１で中立位置に付勢され、かつ、その外
周面には、中立位置において両第２ポート３ｄ、３ｄ相
互間及び両第３ポート３ｅ、３ｅ相互間をそれぞれ連通
する圧側環状溝１５ａ及び伸側環状溝１５ｂが形成され
ている。

そして、この伸側環状溝１５ｂと第３ポート３ｅとの間
に伸側可変絞り３１が形成され、圧倒環状溝１５ａと第
２ポート３ｄとの間に圧倒可変絞り３２が形成されてい
る。尚、両可変絞り３１．３２は、スプール１５が中立
位置にあるときに、開度が最大で、この中立位置から図
中下方に摺動する伸側可変絞り３１の開度が小さくなり
、一方、スプール１５が中立位置から図中上方に摺動す
ると圧側可変絞り３２の開度が小さくなるよう構成され
ている。

また、このスプール１５の軸心部には、両受圧室Ｃ，Ｏ
を連通して、両絞り１６ａ、１７ａよりも流路断面積の
小さなスプールオリフィス１５ｃが穿設されている。

以上説明したように、本発明実施例では、伸側連通孔２
ｐと伸側内側溝２ｊと伸側外側溝２ｋにより、伸行程時
に流体が流通する伸側連逼路Ｉを構成し、この伸側連過
路Ｉに伸側減衰バルブ９が設けられている。

また、伸側連通孔２ｐと伸側内側溝２ｊと伸側連通溝２
ｒと第３ポート３ｅと伸側環状溝１５ｂと第３ポート３
ｅと伸側連通溝２ｓと伸側外側溝２ｋにより、伸側減衰
バルブ９をバイパスする伸側バイパス連通路■を構成し
ている。

それに対し、圧側連通孔２ｆと圧側内側溝２ｂと圧側外
側溝２ｃにより、圧行程時に流体が流通する圧倒連通路
■を構成し、この圧側連通路■に圧側減衰バルブ７が設
けられている。

また、圧側連通孔２ｆと圧側内側溝２ｂと圧側連通溝２
９と第２ポート３ｄと圧側環状溝１５ａと第２ポート３
ｄと圧側連通溝２ｈと圧側外側溝２Ｃにより、圧倒減衰
バルブ７をバイパスする圧倒バイパス路■を構成してい
る。

次に、実施例の作用について説明する。

（イ）伸行程時 ピストン２の伸行程時には、上部室Ａの液圧上昇に伴な
い、上部室Ａの流体が下部室Ｂに流入するが、その流通
可能な経路としては前記伸側連通路■と伸側バイパス路
■の２つの経路が存在する。

まず、伸側連通路Ｉ側では、上部室Ａから伸側内側溝２
ｊに流入し、そこから内側シート面２ｍの位置で伸側減
衰バルブ９を開弁して伸側外側溝２ｋに流入し、さらに
、外側シート面２ｎの位置で伸側減衰バルブ９を開弁し
て下部室日に流通する。

次に、伸側バイパス路■側では、上部室Ａからこの伸側
バイパス路■を経て伸側外側溝２ｋに流入し、そこから
外側シート面２ｎの位置で伸側減衰バルブ９を開弁して
下部室日に流通する。

尚、以上２つの経路の内、伸側バイパス路Ｉ側は、スプ
ール１５の摺動によって伸側可変絞り３１の開度を変化
させることができる。

従って、スプール５が中立位置に保持されてこの伸側バ
イパス路Ｉが流通可能な場合には、伸側可変絞り３１で
の速度２乗特性の減衰力と、伸側減衰バルブ９における
外側シート面２ｎの位置での速度２／３乗特性の減衰力
とが直列に生じるもので、この場合は、直線的な減衰力
特性の低減衰力レンジとなる。

また、スプール１５が中立位置から下方へ摺動して伸側
バイパス路■の伸側可変絞り３１が閉じている場合は、
伸側減衰バルブ９における内外面シート面２ｍ、２ｎの
位置で速度２／３乗特性の減衰力が直列に生じるもので
、この場合、直線的な減衰力特性の高減衰力レンジの特
性となる。

尚、この場合、後述しているように圧側バイパス路■で
は、圧側可変絞り３２の開度が大きく圧行程は低減衰力
特性となっている。

（０）圧行程時 ピストン２の圧行程時には、下部室Ｂの液圧上昇に伴な
い、下部室Ｂの流体が上部室Ａに流通するが、その流通
可能な経路としては圧倒連通路■と圧側バイパス路■の
２つの経路が存在する。

まず、圧倒連通路■側では、下部室日から圧倒内側溝す
に流入し、そこから内側シート面２ｄの位置で圧側減衰
バルブ７を開弁して外側溝２０に流入し、さらに外側シ
ート面２ｅの位置で圧側減衰バルブ７を開弁して上部室
Ａに流通する。

次に、圧倒バイパス路■側では、下部室日からこの圧倒
バイパス路■を経て圧側外側溝２ｃに流入し、そこから
外側シート面２ｅの位置で圧側減衰バルブ７を開弁して
上部室Ａに流通する。

尚、以上２つの経路の内、圧倒バイパス路■はスプール
１５の摺動によって圧倒可変絞り３２の開度を変化させ
ることができる。

従って、この圧倒バイパス路■が流通可能な場合には、
圧倒可変絞り３２部分での速度２乗特性の減衰力と、圧
倒減衰バルブ７における外側シート面２ｅの位置での速
度２／３乗特性の減衰力とが直列にか生じるもので、こ
の場合、直線的な減衰力特性で低減衰力レンジとなる。

また、スプール１５が上方へ摺動して圧倒バイパス路■
の圧側可変絞り３２が閉じられている場合は、圧倒減衰
バルブ７における内外面シート面２ｄ、２ｅの位置で速
度２７３乗特性の減衰力が直列に生じるもので、この場
合は、直線的な減衰力特性で高減衰力レンジの特性とな
る。

尚、この場合、伸側バイパス路■では、伸側可変絞り３
１が絞られておらず、伸行程は低減衰力となる。

以上（イ）　（０）で述べたように、実施例緩衝器はス
プール１５の摺動に基づき減衰力レンジが変化するよう
になっている。

（ロ）スプール摺動時 そこで、次に、このスプール１５の摺動時の作用につい
て説明する。

このスプール１５は、上下の受圧面１５ｅ、１５ｆの受
圧力の差に基づき摺動するようになっているもので、即
ち、両受圧室Ｃ，Ｄの液圧差に基づき摺動する。

そして、この両受圧室Ｃ，Ｄは、それぞれ、伸側絞り１
６ａ及び圧側絞り１７ａを介して上下両室Ａ、Ｂに連通
されており、上下両室Ａ、Ｂの液圧に応じて両絞り１６
ａ、１７ａを流体が流通して液圧が変化するが、この上
下両室Ａ、Ｂから両受圧室Ｃ。Ｄへの液圧の伝達量は流
体圧の振動周波数によって変動する。

即ち、上下両室Ａ、Ｂの液圧振動周波数が一定値以上Ｃ
高周波）である時は、伸側絞り１６ａ及び圧側絞り１７
ａによる高周波カット作用で、両絞り１６ａ、１７ａに
おける流量が少ないため両受圧室Ｃ，Ｏ側への伝達量が
少なく、このため、両受圧室Ｃ，Ｄ間に液圧差が生じ難
く、スプール１５はセンタリングスプリング２０．２１
の付勢力により中立位置に保持される。

従って、伸側・圧側面バイパス路■、■が流通可能とな
っており、低減衰力レンジとなる。

また、上下両室Ａ、Ｂの液圧振動周波数が一定値以下（
低周波）である時は、上下両室Ａ、Ｂの流体が伸側・圧
側面絞り１６ａ、１７ａをスムーズに流通し、このため
両室Ａ、８の液圧が両受圧室Ｃ，Ｄへ伝達され、両受圧
室Ｃ，Ｄ間に液圧差が生じる。そして、この液圧差によ
りスプール１５の受圧面１５ｅ、１５ｆにおける受圧力
に差が生じ中立位置から摺動する。

従って、伸側・圧倒両可変絞り３１．３２が絞られ、も
しくは、閉じられて高減衰力レンジとなる。尚、両可変
絞り３１．３２の絞り開度は、上下両室Ａ、Ｂの液圧振
動周波数に応じて連続的に無段階に変化し、これにより
、減衰力レンジも連続的に無段階に変化する。

また、上述のようにスプール１５が摺動する場合、スプ
ールオリフィス１５ｃを介して両受圧室Ｃ，０間で液圧
伝達が成されないだけのスプールオリフィス１５ｃにお
けるカット作用が必要であり、このスプールオリフィス
１５ｃの流路断面積は伸側・圧側面絞り１６ａ、１７ａ
の流路断面積と共に設定する。

ところで、上述のようなスプール１５の摺動に伴ない、
両受圧室Ｃ，Ｄの容積が変動するが、この容積変動に対
応して、両受圧室Ｃ，Ｄ内の流体は、スプールオリフィ
ス１５ｃを通り容積減少側の受圧室から容積拡大側の受
圧室へ流通する。

以上説明してきたように、実施例の減衰力可変型液圧緩
衝器では、伸−圧両行程の減衰力レンジの切り換えが１
つのスプール１５で行なえるために、構造が簡略化され
ると共に、液圧緩衝器の基本長を短くすることができる
という特徴を有している。

また、実施例では、スプール１５の受圧力（両受圧室Ｃ
，Ｏへの液圧伝達特性）が伸側絞り１６ａ、圧側絞り１
７ａ及びスプールオリフィス１５Ｃの流路断面積で相対
的に決定されるので、伸側絞り１６ａ及び圧側絞り１７
ａの流路断面積を大きくでき、この設定自由度が向上す
ると共に、製造も容易となるという特徴を有している。

さらに、スプール１５にスプールオリフィス１５ｃを穿
設し、スプール１５摺動時の両受圧室Ｃ，Ｄの容積変化
に伴なう流体の流通が両受圧室Ｃ，Ｄ間で成されるため
、受圧室Ｃ，０と上下両液室Ａ、Ｂとの間にチェック弁
が不要となり、その分だけ構造を簡略化できるし、しか
も、液圧緩衝器の基本長も短くすることができるという
特徴を有している。

加えて、実施例では、伸側・圧倒の両減衰バルブ７．９
が当接するシート面を内外２重に形成し、しかも、両バ
イパス路［、ｆｆを両減衰バルブ７．９と直列に設けた
ため、直線的な線形の減衰力特性が得られ、乗り心地と
操縦安定性の両立を図ることができるという特徴を有し
ている。

また、この実施例緩衝器では、伸圧行程の一方の行程側
の減衰力が高減衰力レンジに制御されている場合、その
逆行程側の減衰力は低減衰力レンジに維持されるので、
逆行程で入力された高周波成分を低減衰力側で吸収して
ばね上への伝達力を低減でき、これにより乗り心地を向
上させることができる。

以上、本発明の実施例を図面により詳述してきたが、具
体的な構成は、この実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があっ
ても本発明に含まれる。

例えば、実施例では、バルブボディとしてピストンを示
したが、例えば、シリンダ内の室とシリンダ外のりザー
バ室とを画成するベース等他のものにも適用できる。

また、実施例では両減衰バルブの開弁により流通する両
連通路１．ＩＩと両バイパス路Ｉｔ、　ｆｆとが一部直
列となるように設けたが、完全に並列に設けてもよいし
、さらに、両路に加えτ両路に並列な連通路を設けた構
成としてもよい。

（発明の効果） 以上説明してきたように、本発明の減衰力可変型液圧緩
衝器では、伸・圧面行程の減衰力レンジの切り換えが１
つのスプールで行なえるので、構造が簡略化されると共
に、液圧緩衝器の基本長を短くすることができるという
効果が得られる。

さらに、本発明では、伸側受圧室と圧側受圧室とをスプ
ールオリフィスで連通して、両室の容積変化に対応して
、両室間で流体を流通させる構成としたため、流体を両
受圧室から第１・第２の両室へ逃がす必要がなく、この
ため、両受圧室と第１・第２両室間のチェック弁が不要
となって構造を更に簡略化できるという効果が得られる
。

加えて、本発明では、上述のようにスプールオリフィス
を設けたため、流体の振動周波数に対応した両受圧室の
液圧差、つまり、スプールの摺動特性のチューニングは
、伸側・圧側絞りとこのスプールオリフィスの絞り量で
行うもので、従来のように、伸側・圧倒両絞りのみでチ
ューニングする場合に比べ、伸側・圧倒両絞りの開度を
大きくすることができ、スプールの摺動特性のチューニ
ングの自由度が向上すると共に、加工が容易となるとい
う効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明一実施例の減衰力可変型液圧緩衝器の要
部を示す断面図である。 Ａ−・−上部室（流体室） Ｂ−一丁部室（流体室） Ｃ・−・伸側受圧室 Ｄ−・−圧側受圧室 Ｘ−一伸側バイパス路 ＩＶ−一一圧倒バイパス路 １・・−シリンダ ２−ピストン（バルブボディ） ７・−圧側減衰バルブ ９・・−伸側減衰バルブ １５・−スプール １５ａ＝−スプールオリフィス １６ａ−一伸側絞り １７ａ−一圧側絞り ３１・・−伸側可変絞り ３２・−圧側可変絞り 特　　許　　出　　願　　人 株式会社アツギュニシア

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）シリンダ内を２つの流体室に画成したバルブボディ
   と、 該バルブボディに設けられ、伸行程時に開弁可能な伸側
   減衰バルブ、及び、圧行程時に開弁可能な圧倒減衰バル
   ブと、 前記バルブボディに形成され、伸行程時に伸側減衰バル
   ブをバイパスして流体流通可能な伸側バイパス路、及び
   、圧行程時に圧倒減衰バルブをバイパスして流体流通可
   能な圧倒バイパス路と、前記バルブボディに摺動自在に
   設けられ、両端に受圧面が形成されると共に、伸側バイ
   パス路及び圧倒バイパス路の途中に伸側可変絞り及び圧
   側可変絞りを形成したスプールと、 両受圧面に面して形成され、伸側絞りを介し一方の流体
   室と連通した伸側受圧室、及び、圧側絞りを介し他方の
   流体室と連通した圧倒受圧室と、両受圧室を連通してス
   プールに穿設されたスプールオリフィスと、 を備えていることを特徴とする減衰力可変型液圧緩衝器
   。