JPH03159565A - スイッチング電源回路 - Google Patents
スイッチング電源回路Info
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- JPH03159565A JPH03159565A JP2207421A JP20742190A JPH03159565A JP H03159565 A JPH03159565 A JP H03159565A JP 2207421 A JP2207421 A JP 2207421A JP 20742190 A JP20742190 A JP 20742190A JP H03159565 A JPH03159565 A JP H03159565A
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- transformer
- capacitor
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、トランスを使用したスイッチン介してアース
端子に関するものである． 従来の技術 スイッチング方式の定電圧電源回路は、変換効率が良く
、広い入力電圧範囲を許容でき、特にトランスを使用し
たスイッチン介してアース端子は、２次側に任意の直流
電圧を得ることができ、種々の電子機器の電源に使用さ
れている．第８図は、トランスを用いたスイッチン介し
てアース端子の原理図の一例を示したもので、Ｅは直流
電源、Ｔは一次コイルＬｔ、及び二次コイルＬ，からな
るトランス、Ｑ．はスイッチングトランジスタ、ＰＣは
スイッチングパルス発生器を示す．この例の方式はフラ
イバック方式と呼ばれ、スイッチングトランジスタＱ１
がオンの期間にトランスＴに蓄えられたエネルギー（Ｋ
Ｔ”）を、スイッチングトランジスタＱ．のオフ期間に
２次側のコイルし．から整流ダイオードＤ２を介して平
滑コンデンサＣ２に取り出し、負荷に供給するもので、
その出力電圧はスイッチングパルス発生２ＨＰＧによる
パルス幅制御により定電圧化される．発明が解決しよう
とする課題 ところが、この様な回路においては、トランスＴのリ−
ケージインダクタンスのエネルギーにより、スイッチン
グトランジスタＱ．がオフになった瞬間に一次コイルＬ
１に高いインダクティフ・スパイクパルス電圧を発生す
ることが知られている． これに対する従来の対策例として、３種類ある．（＋）
第９図に示した例は、一次コイルＬ．にダンパーダ
イオードＤ，と抵抗Ｒａ、コンデンサＣ，からなるダン
ピング回路を設け、前記スパイク電圧を抑圧しようとす
るものであり、スパイク電圧によってコンデンサＣ．に
変化した時、上記、残りの区間に抵抗Ｒ．を通して放電
する構成になっている．このため、スパイク電圧を充分
吸収するためには、抵抗Ｒ．に流すｉ流を増やさなけれ
ばならず、抵抗Ｒ．で消費する損失が増大し、変換効率
が悪くなる欠点がある （２）第１０図に示すものでは、一次コイルＬ１を巻き
上げて３次コイルし，を形威し、３次コイルＬ，に発生
するスパイクパルス電圧をダンパーダイオードＤ４を通
して直流１ｆｔｆｉＥに返すようにして効率を改善した
ものであるが、巻き上げたコイルし，と一次コイルＬ，
の結合を充分にしてリーケージインダクタンスを小さく
しないと効果が少ないので、トランスの巻線が困難であ
る． （３）第１ｌ図に示したものは、第３のコイルＬ，を設
け、コイルＬ．及びＬ，に発生するスパイクパルスはダ
イオードＤ．及び電Ｒ已に充電する．コンデンサＣ−に
充電された電荷は、トランジスタＱ．がオン時にコイル
Ｌ，を通して放電され、トランスを駆動するので、ロス
がなく効率が良いとされる． しかし、上記の従来例（２）及び（３）には、次の２つ
の欠点がある． （イ） 一次コイルＬ．と同程度の巻線の３次コイルＬ
，を必要とする． （ロ） 一次側の入力電圧範囲が広いとき、電圧が高い
ときのダンバー効果が小さい． （イ）については自明であるので、（口）について説明
する。
端子に関するものである． 従来の技術 スイッチング方式の定電圧電源回路は、変換効率が良く
、広い入力電圧範囲を許容でき、特にトランスを使用し
たスイッチン介してアース端子は、２次側に任意の直流
電圧を得ることができ、種々の電子機器の電源に使用さ
れている．第８図は、トランスを用いたスイッチン介し
てアース端子の原理図の一例を示したもので、Ｅは直流
電源、Ｔは一次コイルＬｔ、及び二次コイルＬ，からな
るトランス、Ｑ．はスイッチングトランジスタ、ＰＣは
スイッチングパルス発生器を示す．この例の方式はフラ
イバック方式と呼ばれ、スイッチングトランジスタＱ１
がオンの期間にトランスＴに蓄えられたエネルギー（Ｋ
Ｔ”）を、スイッチングトランジスタＱ．のオフ期間に
２次側のコイルし．から整流ダイオードＤ２を介して平
滑コンデンサＣ２に取り出し、負荷に供給するもので、
その出力電圧はスイッチングパルス発生２ＨＰＧによる
パルス幅制御により定電圧化される．発明が解決しよう
とする課題 ところが、この様な回路においては、トランスＴのリ−
ケージインダクタンスのエネルギーにより、スイッチン
グトランジスタＱ．がオフになった瞬間に一次コイルＬ
１に高いインダクティフ・スパイクパルス電圧を発生す
ることが知られている． これに対する従来の対策例として、３種類ある．（＋）
第９図に示した例は、一次コイルＬ．にダンパーダ
イオードＤ，と抵抗Ｒａ、コンデンサＣ，からなるダン
ピング回路を設け、前記スパイク電圧を抑圧しようとす
るものであり、スパイク電圧によってコンデンサＣ．に
変化した時、上記、残りの区間に抵抗Ｒ．を通して放電
する構成になっている．このため、スパイク電圧を充分
吸収するためには、抵抗Ｒ．に流すｉ流を増やさなけれ
ばならず、抵抗Ｒ．で消費する損失が増大し、変換効率
が悪くなる欠点がある （２）第１０図に示すものでは、一次コイルＬ１を巻き
上げて３次コイルし，を形威し、３次コイルＬ，に発生
するスパイクパルス電圧をダンパーダイオードＤ４を通
して直流１ｆｔｆｉＥに返すようにして効率を改善した
ものであるが、巻き上げたコイルし，と一次コイルＬ，
の結合を充分にしてリーケージインダクタンスを小さく
しないと効果が少ないので、トランスの巻線が困難であ
る． （３）第１ｌ図に示したものは、第３のコイルＬ，を設
け、コイルＬ．及びＬ，に発生するスパイクパルスはダ
イオードＤ．及び電Ｒ已に充電する．コンデンサＣ−に
充電された電荷は、トランジスタＱ．がオン時にコイル
Ｌ，を通して放電され、トランスを駆動するので、ロス
がなく効率が良いとされる． しかし、上記の従来例（２）及び（３）には、次の２つ
の欠点がある． （イ） 一次コイルＬ．と同程度の巻線の３次コイルＬ
，を必要とする． （ロ） 一次側の入力電圧範囲が広いとき、電圧が高い
ときのダンバー効果が小さい． （イ）については自明であるので、（口）について説明
する。
第ｌＯ図及び第１１図の回路においてダンパーダイオー
ドＤ４がないと仮定すると、トランジスタＱｗかオフと
なったときにコイルＬ，に発生する電圧波形は、第１２
図の如くになる． 図のパルスの平坦部の電圧ｖｌｌは、２次側でダイオー
ドＤ，により出力電圧■。にクランブされることにより
決まり、第２巻線及び第３次巻線の巻数をそれぞれｎ
２ ＋ ｎ ２ とするとｎ３ Ｖ＊＝ Ｖｏ ｎ２ となる。ピーク電圧■．は、これに前記のり一ケージイ
ンダクタンスによるスパイク電圧Ｖ，が加算されるので Ｖ．．＝Ｖ． 十Ｖｌ となる．これらの電圧は、ｖ０が一定となる様に制御さ
れるので入力電圧が変化しても変わらない．第１０図及
び第１１図の回路においては、第３次巻線に発生する上
記の電圧波形が、入力電圧ｅを越えた部分（ｖｏｈ
ｅ）、すなわち第ｌ３図に示す波形図の点線の部分をダ
ンパーダイオードＤ１でクランブしてスパイクパルスを
吸収しているわけである． ここで、入力電圧ｅが最小のときでも、ｅ＞Ｖ． となる様にしなければならない．なぜなら、もし入力電
圧ｅがｖ０以下になると、スパイクパルス以外の区間ま
で第３次巻線側でクランブされることになり、２次側に
所定の出力が得られなくなってしまうからである． ところが、逆に人力電圧ｅが大きくなると、吸収するパ
ルス電圧（ｖｊｋ ｅ）が小さくなり、ダンバー効果
が減少し、さらに入力電圧ｅが■２ｋを越えるとダンパ
ー効果がまったくなくなってしまうことになる． このように、第ｌＯ図及び第ｌ】図の方法は、人力電圧
の範囲の広い場合にはパルス吸収効果を充分にすること
ができないことがわかる． 本発明は、この様な従来の欠点を解消するものであり、
広い入力電圧範囲を許容する１！源においても、トラン
スのリーケージによるスパイクパルス電圧の抑圧が効果
的に行われ、しかも変換効率が低下しないスイッチング
Ｔｉ’ｔＡ回路を提供するものである． 課題を解決するための手段 本発明においては、トランスを使用したスイッチングｉ
電源回路に接続され、一次巻線の両端に、コンデンサー
とダンパーダイオードを直列にしたものを接続し、前記
ダンパーダイオードの両端を導通する放電トランジスタ
を設け、スイッチングトランジスタのオフ時にスパイク
パルスによりダンパーダイオードがオンして再びオフし
た直後の一定時間は上記放電トランジスタをオンさせる
様に堡発明のスイクチン介してアース端子は、華今醤番
影スイッチングトラン ジスタのオフ時のスパイクパルスの吸収によってコンデ
ンサーに充電される電荷を、その後のスイッチングトラ
ンジスタがオフの期間中に、放電トランジスタＱ４によ
って放電することにより、コンデンサの両端の電位Ｖ０
を ｎｌ ｖｌ＝ ｖ０ ｎｔ に固定し、次回にスイッチングトランジスタがオフした
時にも、ほぼ完全にスパイクパルスを吸収することがで
きるものである， 実施例 以下、本発明の一実施例について、図面を参照して説明
する． 第ｌ図は本発明の基本的な一実施例を示す回路図で、Ｅ
は直流１ｉｔｉｆｌＳＴはトランス、Ｑ．はスイッチン
グトランジスタ、ＰＣはスイッチングパルス発生器、Ｌ
．，Ｌｔ，Ｌ，はトランスＴのそれぞれ第１，第２及び
第３の巻線を示し、第１の巻′ｋｌＡｔ，，の両端には
図示したように、ダンパーダイオードＤ−及びコンデン
サＣ４の直列回路が接続されている．トランジスタＱａ
はそのコレクタとエミンタがダンパーダイオードＤ４の
両端に接続され、ベースには第３の巻線Ｌ，に発生した
パルスをダイオードＤ，により整流した後、コンデンサ
Ｃ，と抵抗Ｒ１によって、微分して加えるように横戒さ
れている。
ドＤ４がないと仮定すると、トランジスタＱｗかオフと
なったときにコイルＬ，に発生する電圧波形は、第１２
図の如くになる． 図のパルスの平坦部の電圧ｖｌｌは、２次側でダイオー
ドＤ，により出力電圧■。にクランブされることにより
決まり、第２巻線及び第３次巻線の巻数をそれぞれｎ
２ ＋ ｎ ２ とするとｎ３ Ｖ＊＝ Ｖｏ ｎ２ となる。ピーク電圧■．は、これに前記のり一ケージイ
ンダクタンスによるスパイク電圧Ｖ，が加算されるので Ｖ．．＝Ｖ． 十Ｖｌ となる．これらの電圧は、ｖ０が一定となる様に制御さ
れるので入力電圧が変化しても変わらない．第１０図及
び第１１図の回路においては、第３次巻線に発生する上
記の電圧波形が、入力電圧ｅを越えた部分（ｖｏｈ
ｅ）、すなわち第ｌ３図に示す波形図の点線の部分をダ
ンパーダイオードＤ１でクランブしてスパイクパルスを
吸収しているわけである． ここで、入力電圧ｅが最小のときでも、ｅ＞Ｖ． となる様にしなければならない．なぜなら、もし入力電
圧ｅがｖ０以下になると、スパイクパルス以外の区間ま
で第３次巻線側でクランブされることになり、２次側に
所定の出力が得られなくなってしまうからである． ところが、逆に人力電圧ｅが大きくなると、吸収するパ
ルス電圧（ｖｊｋ ｅ）が小さくなり、ダンバー効果
が減少し、さらに入力電圧ｅが■２ｋを越えるとダンパ
ー効果がまったくなくなってしまうことになる． このように、第ｌＯ図及び第ｌ】図の方法は、人力電圧
の範囲の広い場合にはパルス吸収効果を充分にすること
ができないことがわかる． 本発明は、この様な従来の欠点を解消するものであり、
広い入力電圧範囲を許容する１！源においても、トラン
スのリーケージによるスパイクパルス電圧の抑圧が効果
的に行われ、しかも変換効率が低下しないスイッチング
Ｔｉ’ｔＡ回路を提供するものである． 課題を解決するための手段 本発明においては、トランスを使用したスイッチングｉ
電源回路に接続され、一次巻線の両端に、コンデンサー
とダンパーダイオードを直列にしたものを接続し、前記
ダンパーダイオードの両端を導通する放電トランジスタ
を設け、スイッチングトランジスタのオフ時にスパイク
パルスによりダンパーダイオードがオンして再びオフし
た直後の一定時間は上記放電トランジスタをオンさせる
様に堡発明のスイクチン介してアース端子は、華今醤番
影スイッチングトラン ジスタのオフ時のスパイクパルスの吸収によってコンデ
ンサーに充電される電荷を、その後のスイッチングトラ
ンジスタがオフの期間中に、放電トランジスタＱ４によ
って放電することにより、コンデンサの両端の電位Ｖ０
を ｎｌ ｖｌ＝ ｖ０ ｎｔ に固定し、次回にスイッチングトランジスタがオフした
時にも、ほぼ完全にスパイクパルスを吸収することがで
きるものである， 実施例 以下、本発明の一実施例について、図面を参照して説明
する． 第ｌ図は本発明の基本的な一実施例を示す回路図で、Ｅ
は直流１ｉｔｉｆｌＳＴはトランス、Ｑ．はスイッチン
グトランジスタ、ＰＣはスイッチングパルス発生器、Ｌ
．，Ｌｔ，Ｌ，はトランスＴのそれぞれ第１，第２及び
第３の巻線を示し、第１の巻′ｋｌＡｔ，，の両端には
図示したように、ダンパーダイオードＤ−及びコンデン
サＣ４の直列回路が接続されている．トランジスタＱａ
はそのコレクタとエミンタがダンパーダイオードＤ４の
両端に接続され、ベースには第３の巻線Ｌ，に発生した
パルスをダイオードＤ，により整流した後、コンデンサ
Ｃ，と抵抗Ｒ１によって、微分して加えるように横戒さ
れている。
なお、２次巻線Ｌ８には、従来と同様に整流ダイオード
Ｄよ及び平滑コンデンサＣ２を接続して直流出力を得る
ものであり、所定の出力電圧■。
Ｄよ及び平滑コンデンサＣ２を接続して直流出力を得る
ものであり、所定の出力電圧■。
を得るために、出力電圧Ｖ６を検出器ＤＴで検出し、そ
の検出値で、パルス発生器ＰＣ，がパルス幅変調される
ように構成されている． 第１図のスイッチング回路の動作について説明する．ま
ず、第１図でトランジスタＱ一が常時オフであると仮定
すると、定常状態になったスイッチングトランジスタＱ
１のコレクタの電圧ｖｃは、第２図ａの樺な電圧波形と
なる．ここに、ｅは入力電源電圧であり、ｖｌｌは出力
電圧ｖ０及び巻数比によって、 ｎＩ Ｖ，＝ Ｖ． ｎ＝ で決まる電圧である．この時、コンデンサＣ−の他端の
Ｐ点の電圧波形は、入力電圧ｅにクランプされ、第３図
ｂのようになる．コンデンサＣ．の両端の電圧ｖｃは Ｖｃ −Ｖｍ ＋ｖ． となり、Ｐ点の波形は、同図ａと比べて、このＶｃ分だ
け負側に移動した波形となり、スパイクパルスの吸収も
おこなわれない． つぎに、トランジスタＱ，を含めた動作について説明す
る． スイッチングトランジスタＱ１がオフのときのパルスを
トランスＴの第３の巻線Ｌ，より取り出し、ダイオード
Ｄｔによって整流した第３図ａの波形はさらにコンデン
サＣ％，抵抗Ｒ，によって微分され、同図ｂのようにな
りトランジスタＱ−のヘースに加わり、図の斜線部がト
ランジスタＱ．ノヘースーエミッタ間を順方向にドライ
ブする．トランジスタＱ．は、スパイクパルスによって
ダンパーダイオードＤ．がオンになった後で再びオフに
なった直後、すなわちコレクタ電位がエミノタ電位より
下がった特点よりＣｔ，Ｒｔで決まる一定時間の間導通
する．この期間に、スパイクパルスの吸収によってコン
デンサＣ１に充電された電荷が、トランジスタＱ，と、
巻線Ｌ，を通して放電され、コンデンサＣ．の両端の電
圧Ｖ，は、第ｌの巻線Ｌ１の逆起電力による電圧Ｖｔに
等しくなる．よって、次回にスイッチングトランジスタ
Ｑ．がオフになった時に発生するスパイク電圧は、第３
図Ｃに示したＰ点の電圧波形のように、ダンパーダイオ
ードＤ．によってほぼ完全にダンパーされることになる
． この様に、スパイクパルス電圧の抑圧がほぼ完全にでき
、しかも、この抑圧効果は、入力電圧ｅの影響を受けな
い． さらに、スパイクパルス電圧によってコンデンサＣ，に
充電された電荷は、トランジスタＱ１と第ｌの巻線Ｌ１
を通して放電されるが、この第１の巻線Ｌ１を流れるこ
とによる起電力は２次側に取り出されることになるので
、損失とはならない。
の検出値で、パルス発生器ＰＣ，がパルス幅変調される
ように構成されている． 第１図のスイッチング回路の動作について説明する．ま
ず、第１図でトランジスタＱ一が常時オフであると仮定
すると、定常状態になったスイッチングトランジスタＱ
１のコレクタの電圧ｖｃは、第２図ａの樺な電圧波形と
なる．ここに、ｅは入力電源電圧であり、ｖｌｌは出力
電圧ｖ０及び巻数比によって、 ｎＩ Ｖ，＝ Ｖ． ｎ＝ で決まる電圧である．この時、コンデンサＣ−の他端の
Ｐ点の電圧波形は、入力電圧ｅにクランプされ、第３図
ｂのようになる．コンデンサＣ．の両端の電圧ｖｃは Ｖｃ −Ｖｍ ＋ｖ． となり、Ｐ点の波形は、同図ａと比べて、このＶｃ分だ
け負側に移動した波形となり、スパイクパルスの吸収も
おこなわれない． つぎに、トランジスタＱ，を含めた動作について説明す
る． スイッチングトランジスタＱ１がオフのときのパルスを
トランスＴの第３の巻線Ｌ，より取り出し、ダイオード
Ｄｔによって整流した第３図ａの波形はさらにコンデン
サＣ％，抵抗Ｒ，によって微分され、同図ｂのようにな
りトランジスタＱ−のヘースに加わり、図の斜線部がト
ランジスタＱ．ノヘースーエミッタ間を順方向にドライ
ブする．トランジスタＱ．は、スパイクパルスによって
ダンパーダイオードＤ．がオンになった後で再びオフに
なった直後、すなわちコレクタ電位がエミノタ電位より
下がった特点よりＣｔ，Ｒｔで決まる一定時間の間導通
する．この期間に、スパイクパルスの吸収によってコン
デンサＣ１に充電された電荷が、トランジスタＱ，と、
巻線Ｌ，を通して放電され、コンデンサＣ．の両端の電
圧Ｖ，は、第ｌの巻線Ｌ１の逆起電力による電圧Ｖｔに
等しくなる．よって、次回にスイッチングトランジスタ
Ｑ．がオフになった時に発生するスパイク電圧は、第３
図Ｃに示したＰ点の電圧波形のように、ダンパーダイオ
ードＤ．によってほぼ完全にダンパーされることになる
． この様に、スパイクパルス電圧の抑圧がほぼ完全にでき
、しかも、この抑圧効果は、入力電圧ｅの影響を受けな
い． さらに、スパイクパルス電圧によってコンデンサＣ，に
充電された電荷は、トランジスタＱ１と第ｌの巻線Ｌ１
を通して放電されるが、この第１の巻線Ｌ１を流れるこ
とによる起電力は２次側に取り出されることになるので
、損失とはならない。
したがって、この回路では１次側から２次側に供給され
るパワーの変換効率も高いものにすることができる． 又、この回路で使用したトランスＴの第３巻線Ｌ，は、
放電トランジスタＱ４を駆動するためであるので少なに
おいて、上記トランスのように第Ｉ巻線Ｌ１と同程度の
多い巻線回数の第３次巻線は不要である．第４図はこの
発明の他の実施例を示す回路図で、上記実施例における
放電トランジスタＱ４の駆動用パルスを、トランスＴの
２次側巻線し，から得るようにしたものであり、第３次
巻線が不要となる． 第５図はスイッチングトランジスタＱｓのコレクタから
取り出したパルス波形をコンデンサＣ，と抵抗Ｒｔで微
分した後、トランジスタＱ．により反転して、放電用ト
ランジスタＱ４の駆動パルスを得るようにした実施例で
あり、この場合も第３次巻線は不要である． 第６図は第１巻線Ｌ１とは別にスパイクパルス吸収用の
巻線Ｌ４を設けた実施例である．この巻線Ｌ一は第１巻
線Ｌ１との結合を密にする必要があるが、巻回数は少な
くてもよく、放電用トランジスタＱ−に耐圧の小さいも
のを使用できる利点がある． 第７図はアースとの間にダンバー回路を設けた実施例で
ある． なお、以上はフライバック型スイッチン介してアース端
子について説明してきたが、この発明はスパイクパルス
が発生しやすいフィードフォワード型等のスイッチン介
してアース端子にも利用できることはもちろんである． また、スイッチングトランジスタＱ，や放電用トランジ
スタＱ４のかわりに他のスイッチング素子を使用しても
よい． 発明の効果 以上のように、本発明によると、トランスを使用したス
イッチン介してアース端子に接続され、スイッチングト
ランジスタのオフ時に発生するスパイクパルスを、一次
側の入力電圧の変化にかかわらず効果的に吸収すること
ができ、しかもロスが少ないので変換効率が向上する． 又、巻回数の多い第３次巻線を必要としないので、絶縁
トランスが簡単になる効果もある．
るパワーの変換効率も高いものにすることができる． 又、この回路で使用したトランスＴの第３巻線Ｌ，は、
放電トランジスタＱ４を駆動するためであるので少なに
おいて、上記トランスのように第Ｉ巻線Ｌ１と同程度の
多い巻線回数の第３次巻線は不要である．第４図はこの
発明の他の実施例を示す回路図で、上記実施例における
放電トランジスタＱ４の駆動用パルスを、トランスＴの
２次側巻線し，から得るようにしたものであり、第３次
巻線が不要となる． 第５図はスイッチングトランジスタＱｓのコレクタから
取り出したパルス波形をコンデンサＣ，と抵抗Ｒｔで微
分した後、トランジスタＱ．により反転して、放電用ト
ランジスタＱ４の駆動パルスを得るようにした実施例で
あり、この場合も第３次巻線は不要である． 第６図は第１巻線Ｌ１とは別にスパイクパルス吸収用の
巻線Ｌ４を設けた実施例である．この巻線Ｌ一は第１巻
線Ｌ１との結合を密にする必要があるが、巻回数は少な
くてもよく、放電用トランジスタＱ−に耐圧の小さいも
のを使用できる利点がある． 第７図はアースとの間にダンバー回路を設けた実施例で
ある． なお、以上はフライバック型スイッチン介してアース端
子について説明してきたが、この発明はスパイクパルス
が発生しやすいフィードフォワード型等のスイッチン介
してアース端子にも利用できることはもちろんである． また、スイッチングトランジスタＱ，や放電用トランジ
スタＱ４のかわりに他のスイッチング素子を使用しても
よい． 発明の効果 以上のように、本発明によると、トランスを使用したス
イッチン介してアース端子に接続され、スイッチングト
ランジスタのオフ時に発生するスパイクパルスを、一次
側の入力電圧の変化にかかわらず効果的に吸収すること
ができ、しかもロスが少ないので変換効率が向上する． 又、巻回数の多い第３次巻線を必要としないので、絶縁
トランスが簡単になる効果もある．
Claims (9)
- （１）トランスの一次側巻線の一端が入力電圧端子に接
続され、他端がスイッチング素子を介してアース端子に
接続され、上記トランスの二次側巻線の両端間の電圧を
平滑整流した直流出力電圧を検出する検出器の検出信号
によりパルス幅変調されるパルス発生器からのパルス出
力により上記スイッチング素子が制御されるように構成
されたスイッチング方式の定電圧電源回路において、上
記トランスの一次側巻線と上記スイッチング素子の接続
点とアース端子間にコンデンサとダイオードとの直列接
続回路を挿入接続するとともに上記ダイオードの両端を
導通する放電トランジスタを上記ダイオードのオフ期間
にコレクタとエミッタ間が導通するように配設し、上記
トランスを駆動する上記スイッチング素子のオフ時に発
生するインダクティブ・スパイクパルスを上記ダイオー
ドを介して上記コンデンサにより吸収するとともに、上
記スイッチング素子がオフからオンに変化した時に上記
放電トランジスタにより上記一次側巻線を介して上記コ
ンデンサに充電された電荷を放電せしめるようにしたこ
とを特徴とするスイッチング電源回路。 - （２）特許請求の範囲第１項記載のスイッチング電源回
路において、上記トランスの一次側巻線の巻回数より少
ない巻回数の微分パルス用巻線を設け、上記微分パルス
用巻線の一端をアース端子に接続するとともに、上記微
分パルス用巻線の他端をコンデンサの一端に接続し、上
記コンデンサの他端を上記放電トランジスタのベース端
子に接続し、上記ベース端子とアース端子間に抵抗を接
続して、上記コンデンサと上記抵抗により微分回路を構
成したことを特徴とするスイッチング電源回路。 - （３）トランスを使用したスイッチング電源回路におい
て、一次巻線の両端に、コンデンサとダンパーダイオー
ドを直列にしたものを接続し、上記ダンパーダイオード
の両端を導通する放電トランジスタを設け、上記トラン
スを駆動するスイッチング素子のオフ時に発生するイン
ダクティブ・スパイクパルスを上記ダンパーダイオード
を介して上記コンデンサに充電するとともに、上記スイ
ッチング素子がオフからオンに変化した時に上記放電ト
ランジスタにより上記一次巻線を介して上記コンデンサ
に充電された電荷を放電せしめるようにしたことを特徴
とするスイッチング電源回路。 - （４）トランスを使用したスイッチング電源回路におい
て、一次巻線の両端に、コンデンサとダンパーダイオー
ドを直列にしたものを接続し、上記ダンパーダイオード
の両端を導通する放電トランジスタを上記ダンパーダイ
オードのオフ期間にコレクタとエミッタ間が導通するよ
うに配設し、上記放電トランジスタのベースに上記トラ
ンスからの発生パルスを微分する微分回路を接続し、上
記トランスを駆動するスイッチング素子のオフ時に発生
するインダクティブスパイクパルスをダンパーダイオー
ドを介して上記コンデンサに充電するとともに、上記ス
イッチング素子がオフからオンに変化した時に上記放電
トランジスタを上記微分回路からの微分パルスにより規
定される期間導通させ、上記一次巻線を介して上記コン
デンサに充電された電荷を放電せしめるようにしたこと
を特徴とするスイッチング電源回路。 - （５）特許請求の範囲第４項記載のスイッチング電源回
路において、上記微分回路を上記トランスの一次側巻線
の第１巻線の巻回数に比較して少ない巻回数の第３巻線
からのパルスを微分するように構成したことを特徴とす
るスイッチング電源回路。 - （６）特許請求の範囲第４項記載のスイッチング電源回
路において、上記微分回路を上記トランスの二次側巻線
からのパルスを微分するように配設したことを特徴とす
るスイッチング電源回路。 - （７）特許請求の範囲第４項記載のスイッチング電源回
路において、上記微分回路を上記インダクティブスパイ
クパルス発生点におけるパルスを微分するように構成し
たことを特徴とするスイッチング電源回路。 - （８）トランスの一次側の第１巻線の一端が入力電圧端
子に接続され、他端がスイッチング素子を介してアース
端子に接続され、上記トランスの二次側巻線の両端間の
電圧を平滑整流した直流出力電圧を検出する検出器が上
記スイッチング素子を制御するパルス発生器に接続構成
されたスイッチング電源回路において、上記トランスの
一次側第１巻線の巻回数より少ない巻回数で、かつ上記
第１巻線と密結合されたスパイクパルス吸収用巻線を設
け、上記スパイクパルス吸収用巻線の両端に、コンデン
サとダンパーダイオードを直列にしたものを接続し、上
記ダンパーダイオードの両端を導通する放電トランジス
タを設け、上記トランスを駆動するスイッチング素子の
オフ時に発生するインダクティブ・スパイクパルスを上
記ダンパーダイオードを介して上記コンデンサで吸収す
るとともに、上記スイッチング素子がオフからオンに変
化した時、上記放電トランジスタにより上記インダクテ
ィブ・スパイクパルス吸収用巻線を介して、上記コンデ
ンサに充電された電荷を放電せしめるようにしたことを
特徴とするスイッチング電源回路。 - （９）特許請求の範囲第８項記載のスイッチング電源回
路において、上記放電トランジスタの導通期間を上記ト
ランスからの発生パルスを微分した微分パルスにより規
定するための微分回路を設けたことを特徴とするスイッ
チング電源回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2207421A JPH0626471B2 (ja) | 1990-08-03 | 1990-08-03 | スイッチング電源回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2207421A JPH0626471B2 (ja) | 1990-08-03 | 1990-08-03 | スイッチング電源回路 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59269059A Division JPS61147777A (ja) | 1984-12-19 | 1984-12-19 | スイツチング電源回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03159565A true JPH03159565A (ja) | 1991-07-09 |
| JPH0626471B2 JPH0626471B2 (ja) | 1994-04-06 |
Family
ID=16539477
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2207421A Expired - Lifetime JPH0626471B2 (ja) | 1990-08-03 | 1990-08-03 | スイッチング電源回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0626471B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9385586B2 (en) | 2011-08-05 | 2016-07-05 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Snubber circuit |
| CN109450652A (zh) * | 2018-11-26 | 2019-03-08 | 珠海世讯科技有限公司 | 一种knx总线供电电路 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61147777A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スイツチング電源回路 |
-
1990
- 1990-08-03 JP JP2207421A patent/JPH0626471B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61147777A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スイツチング電源回路 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9385586B2 (en) | 2011-08-05 | 2016-07-05 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Snubber circuit |
| CN109450652A (zh) * | 2018-11-26 | 2019-03-08 | 珠海世讯科技有限公司 | 一种knx总线供电电路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0626471B2 (ja) | 1994-04-06 |
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|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |