JPH03165871A - 塗装方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、塗装方法に関するものである。

（従來技術） 被塗物例え・ば自動車ボディの外表面を吹付けにより塗
装する場合、被塗物に付着しているゴミを除去する準備
工程と、被塗物に塗料を吹付け塗布する工程と、塗布さ
れた塗料を乾燥させる乾燥工程とを有する。この乾燥工
程は、一般に、セッティング工程と焼付工程との２段階
で行なわれ，セッティング工程は、焼付工程の前におい
て、この焼付工程よりも低い温度、例えば常温あるいは
仮焼付けとも呼ばれるように４０”〜６０’　Ｃの温度
雰囲気で行われる（焼付工程での焼付温度は通常１４０
℃前後）。

そして、被塗物は、通常、台車等の搬送手段により搬送
されつつ上記準備工程、塗装工程および乾燥工程を経る
ことになるが、被塗物の姿勢は，各工程において所定の
姿勢を保持したまま行われている。

ところで、塗装面の品質を評価する１つの基準として、
平滑度（平坦度）があり、この平滑度が入きい稈倹父面
のｌ”Ｉ　＋’＋の度合が小さくて、良好な塗装而とな
る。この倹装而のｆ滑度を向Ｌさせるには、塗膜の厚さ
、すなわち塗布された室料の膜厚を大きくすればよいこ
とが既に知られている。

一方、塗装面の品質を阻害するものとして、塗料の゜″
たれ”がある。このたれは、】Ｅ力を受けることによっ
て塗市された塗料が下方に大きく流動することにより生
じ、１回に倹布する塗料の膜厚が大きい程゜゜たれーを
生じ易くなる、この゜゛ダレーの原因は、つまるところ
重力の影響であるため、被塗物のうち上下方向に伸びる
面すなわちいわゆる縦面において生じ易いものとなる。

例えば、被塗物として自動車のボディを考えた場合，横
向となるボンネットやトランクリッドにおいてはたれが
生じにくい反面、立面となるフェンダについてはたれが
生じ易くなる。

したがって、塗料の”たれ゜゜がさ程問題とならない被
塗物の水平方向に伸びる面すなわちいわゆる横面ば，塗
布する塗料の厚さを縦面よりも大きくすることが可能で
ある。また、横面に対する塗膜の厚さと縦面に対する塗
膜の厚さをたとえ同じにしても、横面ではたれには至ら
ない程度の塗料の若干の流動によって凹凸が小さくなり
、縦面における平滑度よりも良好な平滑度が得られるこ
とになる。

−１述のような観点から、従来は、の塗料の゛゜たれ゜
゜を防止しつつ極力弔滑度の大きい塗装面を得るため、
極力流動性の小さい（粘性の小さい）塗料を用いて塗装
を行なうようにしていた。そして、縦面において塗料の
゛たれ゜゜が生じるいわゆいる゛゜たれ限界”は、従来
の熱硬化型塗料では塗膜の厚さで４０ａｍ程度が最大で
あった。より具体的には、熱硬化型塗料の゜゜たれーは
、セッディング工程初期と焼付工程初期、特に焼付工程
初期に生じ易く、この時期に゛たれーが生じないように
、塗装工程で塗布される塗料の厚さが決定され、この決
定された厚さの最大値すなわちたれ限界値が４０μｍ程
度となる。したがって、絶対的により一層平滑度の大き
い塗装面を得ようとすれば、従来の塗装方法では、例え
ば２回塗り等、塗装工程から焼付工程に至るまでの一連
の工程を複数回繰り返して行なう必要があった。

特開昭６３−１７８８７１号公報には前述した吹付けに
より塗装を行なう場合に問題となるたれ限界というもの
を克服して、同じ塗膜の厚さであればより平滑度の優れ
た塗装面が得られるようにした塗装方法が開示されてい
る。すなわち、塗料を吹付けによる塗布する際の塗膜の
厚さをたれ限界以上の厚さとする一方、塗布された塗料
がたれが生じなくなるまで硬化するまでの間、被塗物を
略水平軸線回りに回転させるようにした塗装方法を開発
した。この塗装方法によれば、被塗物の回転によって塗
料に作用する重力の方向を変更してたれ発生を防止しつ
つ、塗料の大きな流動性というものを積極的に利用して
、同じ塗膜の厚さであればより平滑度の優れた塗装面を
得ることができる。

（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、かかる塗装方法を採用するときに、塗料
の吹付工程から乾燥工程への移送過程でたれを生ずる恐
れがある。すなわち、上記公報に記載の塗装方法では、
塗膜の膜厚を大きくするあるいは塗料に含まれる溶剤等
を多くして塗装条件をたれ限界以上の塗膜の厚さとする
ものである以上、かかる塗装方法は、被塗物に塗料を吹
付けた直後から塗料のたれが発生する恐れを内在するも
のである。したがって、吹付工程への移送に所定時間要
すとすれば、この移送過程でのたれ発生を抑える必要が
ある。

これに対して、たれ限界以上の塗膜の厚さにするにして
も、少なくとも上記移送過程でたれが発生しない程度の
膜厚とする、あるいは塗料に含まれる溶剤等を少なくし
て塗料それ自体の流動性を小さくする等が考えられる。

しかし、このような手法を採用するときには、塗装条件
に一定の制約が設けられることになり、上記公報に記載
の塗装方法によってせっかく従来の塗装条件からたれ限
界という大きな制約を解除した意味が希薄化してしまう
ことになる。

そこで、本発明の目的は、塗装条件に制約を加えること
なく、被塗物に吹付けられた塗料を物理的に流動し難く
して、吹付工程と乾燥工程との間でのたれ発生を抑える
ようにした塗装方法を提供することにある。

Ｃ問題点を解決するための手段） かかる技術的課題を達成すべく、本発明にあっては、被
塗物に対する塗装が、塗料を吹付ける吹付工程と、該吹
付けられた塗料を乾燥させる乾燥工程とを有し、 前記吹付工稈では、少なくとも前記被塗物の縦面におい
て塗料のたれが生じる以−Ｌの厚さに塗料が吹付けられ
、 前記乾燥工程では、少なくとも＋ｉｉｉ記被塗物の縦面
において塗料のたれが生じ始める前でかつ塗料がたれを
生じなくなるまでの間、前記被塗物が略水平軸線回りに
回転され、 該被塗物の回転はその回転速度が、重力によって塗料が
たれを生じ始める前に垂直状態から少なくとも水平状態
へと変更される回転速度よりも大きく、かつ回転に起因
する遠心力によって塗料のたれを生じさせるような回転
速度よりも小さい範囲として設定され、 前記吹付工程と前記乾燥工程との間には、」）ＩＩ記吹
付けられた塗料を冷却する冷却工程が前記吹付工程の直
後に設けられている，ような構成としてある。

（作用、効果） 以上の構成により、被塗物に塗布された塗料に対して作
用する重力の方向が、被塗物を略水平軸線回りに回転さ
せることによって変更されるため、塗料は、゜゛たれ”
を生じることなく乾燥されることになる。

このことは、１回当りに塗布する塗料の膜厚を従来より
もはるかに厚くして、平滑度が従来限界とされていたレ
ベルをはるかに越えた極めて良好な塗装面を得ることが
できる。また、塗料を従来と同じような塗膜の厚さとし
た場合でも、塗料の流動性をｉｌ用して凹凸のより小さ
いものすなわち平滑度のより大きい優れた塗装面とする
ことができる。さらに、同じ平滑度、例えば従来の塗装
方法で得られる平滑度と同等の平滑度を有する塗装面を
得ようとすれば、塗料の膜厚を薄くすることができ、こ
の薄くし得る分だけ使用する塗料の量を低減することが
できる。

ここで、塗料の吹付けは、静′Ｉ′Ｉｉ塗装による吹付
けでもよい。また、塗料のたれは、塗料を吹付けた状態
で放置したときに目視によって確認し得る程度の塗料の
移動をいい（塗料が硬化したときにｉ′ｉ’ｈ状となっ
て表われる）、一般には２ｍｍ程度の塗料の移動が確認
されたときにたれが生じたものとされる。したがって、
たれ限界以上の厚さに塗料を吹付けるということは、そ
のまま１ｌｌ置しておけば少なくとも２ｍｍ程度の塗料
の移動が生じるような厚さとすることになり、用いる塗
料の流動性が大きいほどたれ限界の厚さは小さくなる。

このたれ限界以上の厚さとするには、１回の吹付けによ
り行なってもよく　（１ステージ吹き）、２回あるいは
３回以上の吹付けによって最終的にたれ限界以上の厚さ
としてもよい（多重ステージ吹き）。さらに、被塗物の
略水平軸線回りの回転は、重力の作用によって塗料に大
きな移動が生じないようにすればよいので、塗料がたれ
を生じるような大きな流動状態を有しなくなるまでの間
，すなわち塗料が硬化するまでの間、所定の−Ｒ向へ連
続してあるいは断続して行なうようにしてもよく、また
正逆回転を連続してあるいは断続して行なうこともでき
る。被塗物の回転角度範囲としては、たれ限界上の厚さ
に塗料が吹付けられた任意の部分に対して重力の作用す
る方向が反転するようにすればよく、２７０゜あれば十
分である。

そして，被塗物の回転軸線は、真の水平軸線に対して３
０度程度の範囲で傾いていてもよく、この回転軸線を揺
動させることもできる。

！　Ｏ また、上記冷却工程で行なう塗料の冷却は、少なくとも
波塗物に塗布された塗料の粘度を上昇させる程度のもの
であればよい。

これにより、被塗物に吹付けられた塗料は、その後直ち
に冷却されて、その塗着粘度が上昇されるため、塗料の
流動性が低ドされることとなる。

したがって、この冷やすことによる塗料の流動性の低下
によって塗料は物理的にたれにくくなり、吹付工程から
乾燥工程との間でのたれ発生を抑えることがｉｒ能とな
る。

（実施例） 以下，本発明の実施例を添付した図面に基づいて説明す
る。

ｉ生Ｌ皇１ 第１図は、被塗物としての自動車用ボディを塗装する場
合の全体工程を示してあり、各工程をＰ１〜Ｐ３で示し
てある。

先ず、電着塗装によって既知のように下塗りが完了され
たボディが、台車に保持されつつ塗装工１１ 程Ｐ１に送り込まれる。この塗装工程Ｐ１では、ボディ
の外表面全体に、所望の色の塗料が吹付けにより塗布さ
れる。この後、後述する冷却工程Ｐ２を経た後に乾燥工
程Ｐ３で、セッティングおよび引続く焼付けによって、
塗料が十分に乾燥される。

上記塗装工程Ｐｌでは、塗布される塗料の厚さは、たれ
限界以上の厚さとされる。そして、乾燥工程Ｐ３では、
塗料がたれを生じなくなるまで屹燥するまでの間、例え
ば第２図に示すようにボディＷが略水ｆ軸回りに回転さ
れる。

ボディＷ等の被塗物の回転速度としては、吹付けられた
塗料の膜厚、粘度により変化するが、基本的には、次の
ような下限値と上限値との間の範囲の回転速度に設定さ
れる。すなわち、回転速度の下限値は、塗装表面の塗料
が重量によって移動してたれを生じる前に塗面を少なく
とも垂直状態から水平状態とし得るような回転速度のう
ちの最小値である。また、上限値は、回転によって発生
する遠心力によってたれが生′じないような回転速１　
２ 度のうちの最大値であるが、回転先端位置において３８
０ｃｍ／秒以下の回転速度とするのがよい。なお、被塗
物を略水平軸線回りに回転させる場合、その回転軸は，
水ｆ軸線に対して３０’程度傾いてもよいが、好ましく
はこの傾きを１０’以内にするのが良い。

被塗物を略水乎軸線回りに回転させる期間としては、少
なくとも乾燥工程において、塗面にたれを生じる前から
たれが生じなくなるまで硬化するまでの間であればよい
。勿論、設備等の関係から、乾燥工程全体に渡って被塗
物を回転させてもよい。また、この回転は一一ｈ向への
連続回転、正転と逆転とを交互に行う正逆回転、更には
途中に同転停Ｅヒ期間を介する間欠同転のいずれであっ
てもよい。

ボディの塗　　　の異　例 （１１下塗り塗料 カチオン電着 焼付け＝１７０℃×３０分 膜厚：２０±２μｍ ｌ　３ （２）上塗り （１）通常粘度０．６ｐｏｉｓｅの場合ａ．　塗料：ア
ルキッドメラミン・ハイソリッド熱硬化型塗料（主樹脂
分平均分子量 ：　２８００　．色相：ブラック） ｂ．　塗料粘度（塗着粘度）：Ｑ．　６ｐｏｉｓｅＣ．
　不揮発分＝４８重量％ ｄ．　溶剤：トルエン＝２５重量部／ソルベツソ１　０
０　：　２５重量部／ソルベツソ１５０　：　５０重量
部 ｅ．　たれ防止剤：梁橘アクリル樹脂扮末；不揮発分に
対して３欽量％） ｒ．　塗装コータ：ミニベル（ベル径６，Ｏｍｍ：日本
ランズバーグ製） ミニベル回転数：　ｌ　６０００ｒｐｍシェービング圧
：３ｋｇ／ｃｍ２ 電圧：　−９０ＫＶ ガン距離：　３０ｃｍ ２回吹付の場合はインターバル５分 ｇ．　吹付雰囲気：温度２０℃±２℃ １　４ ｈ． １　． Ｊ　・ ブース風速度　０．３士　０．１／秒（プッシュ．プル
　ダウンフロー） セッティング条件：セッティング開始温度２０℃±２℃
／セッティング 時間７分間 焼付条件　：温度１４０℃／時間２５分間昇温速度＝８
分（２０℃→１４０℃） 回転条件 波学物の中心軸から７５ｃｍの距離離れた水平軸を中心
にして、被塗物の両端面が平行になるように回転させた
。回転速度は６ｒｐｍである。

低粘度Ｑ．２ｐｏｉｓｅの場合 塗料：上記（１）と同じ 塗料粘度（塗着粘度）：０．２ｐｏｉｓｅ不揮発分：３
５重量％ 溶剤：トルエン＝３５重量部／ソルベツソ１　００　：
　２５重電部／ソルベツソｌ５０　：　５０重量部 １　５ 他のｅ　−　ｊは上記（１）の０．６ｐｏｉｓｅの場合
と同じ。

１掖１』２４ｉ旦 中塗りと上塗りとが同一の塗料とされている。

ａ．塗料　　・：ポリエステルウレタン塗料ホワイト（
日本ビーケミカル（株）製、 商品名Ｐ−２６３） 主樹脂　：ポリエステルボリオールホワイト硬化剤　：
へキサメチレンジイソシアネート混合比（重量比）：主
樹脂４に対して硬化剤１の割合 ｂ．塗装機　：圧送式エアスプレーガン（岩田塗装機（
株）製、商品名ワ イダーＷ７１） Ｃ．塗着粘度： ０．６ｐｏｉｓｅ及び０．２ｐｏｉｓｅｄ．塗料吐出量
：３５０ｃｃ／分 ｅ．霧化空気圧：　４．Ｏｋｇ／ａｍ２ｆ．吹付け距離
：３０ｃｍ ｌ　６ ｇ．２回塗りの場合はインターバル５分ｈ．乾燥条件：
セッティング７分（室温）９０℃×２５分 （昇温速度５分（２０℃−９０℃）） ｉ．　回転速度：熱硬化型塗料の場合と同じ熱し』２【
ｉ剪 （１）中塗り ａ．塗料　　：熱硬化オイルフリーポリエステル塗料（
グレー） ｂ．塗着粘度： ０．６ｐｏｉｓｅ及び０．２ｐｏｉｓｅＣ．塗装ｌｌｌ
：ミニベル（ベル径６０ｍｍ）回転数２２００Ｏｒｐｍ 電圧−９０ＫＶ シェービングエアー圧 ３．０ｋｇ／ｃｍ２ ガン距離３０ｃｍ ｄ．乾燥条件：セッティング７分（室温）後、１４０℃
×２５分 ｌ　７ （２）上塗り ａ．塗料　　：熱硬化アクリルメラミン塗料（ブラック
） ｂ．塗着粘度： ０．６ｐｏｉｓｅ及び０．２ｐｏｉｓｅＣ不揮発分＝４
２重量％（０．６ｐｏｉｓｅ）３３重量％（０．２ｐｏ
　ｉ　ｓｅ） ｄ．溶剤： ■０．６ｐｏｉｓｅの場合 トルエン　５０重量％／ソルベツソ１００５０重量％ ■０．２ｐｏｉｓｅの場合 トルエン　５５重遺％／ソルベツソｌＯＯ４５重量％ ｅ．たれ防止剤： 架橋アクリル樹脂粉末 （＝不揮発分に対して６噴歇％） その他塗装機算の塗装条件は１ｒ１１記アルキッドメラ
ミン・ハイソリッド熱硬化型塗料と同じ。

ｌ　８ ボディに　ましい塗 ここで、自動ｆ［ボディＷの塗装に用いられる塗料とし
ては、下記の第１表に示すように、倹料樹脂の数平均分
Ｐκは２０００〜２００００の範囲のものが好ましい。

自動車の塗料として数平均分子嶺を２０００〜２０００
０の範囲とすることが好ましい理由は、２０００未満の
ものは電子線か紫外線で硬化する塗料が該当し、この塗
料は栗橋密度が高くてもろいため耐久性がなく　（２〜
３年）、自動屯用外板用としてはあまり好ましくない。

また、２００００を越える場合は、粘度が高くなるため
溶剤を多量に必要として、溶剤を多く排出するため好ま
しくなく、さらに数平均分子量が２００００を越えるラ
テックスボリマについては、吹付け直後に粘度が高くな
るため，平滑性を上げることが困難となって好ましくな
い。

（以下余白） ｌ ９ 表 宣 塗　　さとたれ　　と　　　と　　　　との第３図は、
熱硬化型塗料を例にして、塗膜厚さがたれ限界に与える
影響について示すものである。この第３図では、塗膜厚
さとして、４０μｍ、５３μｍ、６５μｍの３通りの場
合を示してある。このいずれの厚さの場合も、セッティ
ング工程初期と焼付工程初期との両方の時期に、゜′た
れ゜゜のビークが生じることが理解される。また、たれ
限界は、通常１分間に１〜２ｍｍのたれを生じるときの
値をいうが（目視して２ｍｍ／分以上のたれを生じると
塗装面が不良とされる）、このたれ限界以下の範囲で得
られる最大の塗膜厚さは、従来の塗料で４０ｕｍ程度で
ある。

一方、第４図は、ボディＷを水平方向に回転させるとき
とそうでないときとの、平滑度に与える影響を示してあ
る。その第４図中Ａは、ボディＷを回転させない状態を
示してある（従来の塗装方法）。第４図Ｂは、ボディＷ
を９０゜回転させた後逆転させる場合を示してある（第
２図　１８）と（ｃ）との間で正逆同転）。第４図Ｃは
、ボディ２１ Ｗを１３５゜回転させた後逆転させる場合を示してある
（第２図（ａ）と（ｄ）との間で正逆回転）。第４図Ｄ
は、ボディＷをｌ８０゜回転させた後逆転させる場合を
示してある（第２図（ａ）と（ｅ）との間で正逆回転）
。第４図Ｅは、ボディＷを連続して同一方向に回転させ
る場合を示してある（第２図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）・
　（ｉ）の順の姿勢をとり、再び（ａ）へと戻る）。

この第４図から明らかなように、同じ塗膜の厚さであれ
ば、ボディＷを回転させた方が（第４図Ｂ．Ｃ，Ｄ．Ｅ
）　、回転させない場合（第４図Ａ）よりも、平滑度の
大きいものが得られる。また、同じ回転でも、３６０゜
同一方向に回転させるのが平滑度を高める上では好まし
いことが理解される。勿論、ボディＷの回転無しの場合
は、塗膜の厚さに限界をきたすため、平滑度を大きくす
るには限度がある。

ちなみに、塗膜の厚さを６５μｍとしてボディＷを３６
０”回転させる場合には，得られる！Ｙ滑２　２ 度は、写像鮮映度１．６で「８．７Ｊ．　（Ｐ　Ｇ　Ｄ
値で１，Ｏの下限値）である。また、塗膜の厚さを４０
ｕｍとした場合には、ボディＷの回転無しの場合はＩ．
Ｇでｒ５８Ｊ　　（ＰＧＤ値で０．７の下限値）である
のに対し、ボディＷを３６０゜回転させた場合はＩ．Ｇ
でｒ６８Ｊ　　（ＰＧＤ値で０．　８の下限値）である
。

なお、既知のように、写像鮮映度におけるＩＧ（イメー
ジクロス）は、鏡面（黒ガラス）を１００とし、それに
対する鮮映度の比率を示すものであり、ＰＧＤは反射映
像の識別度を１．０から低下するに従って塗装面の・ト
滑度が低下する値である。

第３図、第４図に示したデータの試験条件は、次の通り
であるが、この試験条件は、Ｐ２で上塗りを行なう場合
の条件を示してある。

ａ．塗料：メラミンアルキッド（ブラック）粘度：フォ
ードカップ＃４で ２２秒／２０”Ｃ ｂ．哨膜機：ミニベル（＋６、ＯＯＯｒｐｍ）２　３ シェービングエア ．．２．０ｋｇ／ｃｍ２ Ｃ．吐出量：２回に分けての吹付けで、第１回目．　．
　．　Ｉ　ＯＯｃｃ／ｍ　ｉ　ｎ第２回目 ．．１　５０　〜２００ｃｃ／ｍｉ　ｎｄ．セッティン
グ時間＝１０分×常温 ｅ．焼付条件　　　　＝１４０゜Ｃ×２５分ｆ．下地平
滑度：０．６（ＰＧＤ値） （中塗、Ｉ）　Ｅデープ上） ｇ．回転または反転作動域： セッティング（１０分）〜焼付け（１０分）ｈ．ｗ１塗
物二一辺３０ｃｍの角筒体の側面に塗装、中心で回転可
能に支持 ｉ．被塗物の回転速度：６ｒｐｍ，３０ｒｐｍ．６０ｒ
ｐｍの３通りで行なったが、回転速度の相違による差異
は事実上生じなかった。

（以−ド余白） ２　４ 塗軽己と（之 第５図（イ）は、被塗装物であるボディＷに吹付け塗装
を行なう塗装工程ＰＩ及びその直後に続く冷却工程Ｐ２
を示す。

第５図（イ）において、ｌ２は、ボディＷを塗装ライン
に沿って搬送する台車であって、台車１２はその底部に
設けられた車輪ｌ４によって床面ｌ６の上を走行可能で
ある。床面ｌ６の下方に設けられたビットｌ８の内部に
は、適当な駆動ト段によって駆動される搬迭用チェーン
２０が敷設されており、この搬送用チェーン２０に固持
されたロッド２２に係合することにより台車１２は搬．
送される。

台車ｌ２は，水平方向に延びる前後一対の車体保持軸２
４、２５を回転自在に保持している。前部屯体保持軸２
４の前端部にはギヤボックス２６の内部に収納された傘
歯車２８が伺定されており，この傘歯車２８は、ボディ
Ｗの前部で回転自在に保持された屯直回転軸３０・の上
端部に固定された傘歯車３２と噛合している。また、垂
直回・転２　５ 軸３０の下端部にはスブロケットホイル３４が固定され
、このスプロケットホイル３４は、ビット１８内部に設
置された回転用チェーン３６と係合しており、垂直回転
軸３０は、回転用チェーン３６の駆動に伴って回転する
と共に，傘歯車２８、３２を介して前部車体保持軸２４
ひいてはボディＷを回転させる。

塗装工程Ｐ１においては、台車１２に截置されて塗装工
程ＰＩ・を通過するボディＷの上方及び左右側方の適所
に、ボディＷに対して上塗り塗料を吹付ける塗装機（ミ
ニベル）３８、３８が配置されている。

図示して．いない下塗り塗装工程で公知の電着塗装によ
って下塗り塗装を施されたボディＷは，ボディＷ内外の
ごみがエアブロー等の清掃、・手段によって除去された
後、台車１２により塗装工程Ｐ１に移送され、この塗装
工程Ｐ１において、ボデ、イＷの移動を伴いつつフロン
トから順にリャ部にかけて塗料が塗装機３８によって２
〜３分間程度吹付けられる。

２　６ 塗装工程ＰＩの車体出口部に隣接して冷却工程Ｐ２が設
けられており、この冷却工程Ｐ２は、前後に開口する冷
却用ドーム４０を備えている。冷却ドーム４０は、その
上部に冷気供給ダクト４２が配設され、この冷気供給ダ
クト４２には下方に向けて開口する冷気吹出口４２ａが
複数設けられている。上記冷気供給用ダクト４２には、
熱交換器４３で冷却された空気がブロア４４によって強
制的に供給されるようになっており、冷気はダクト４２
を通って冷気吹出口４２ａからドーム４０内へ吐出され
る。

これにより、塗装工程ＰＩを退出したボディＷはフロン
ト側から冷却用ドーム４０内へと移送され、ボディＷの
表面に塗布された塗料は、冷気吹出口４２ａから吐出さ
れる冷気によって冷却されてその粘度が上界する。

ちなみに、第６図は、アルキッドメラミン・ハイソリッ
ド熱硬化型塗料における塗料潟度（単位二℃）と塗料粘
度（ｐｏ　ｉ　ｓｅ）との関係を示す。この第６図に示
されるように、常温である２２　７ Ｏ℃の温度では塗料粘度が約０．６ｐｏｉｓｅであるの
に対して、５℃の温度では塗料粘度が約２ｐｏｉｓｅに
上昇している。従って、冷却工程Ｐ２でボディＷに吹付
ける冷気の温度としては、限定されるものではないが５
℃程度が好ましいことが理解できる。

尚、本実施例では、好ましい例として、リャ部への塗料
の塗布が完了し、ボディＷが塗装−ｆ稈Ｐ１から脱出し
た段階、つまりボディＷが全体的に冷気用ダクト４２に
ほぼ移送された段階で、ボディＷは車体保持軸２４、２
５により略水乎軸回りに回転される。このボディＷの回
転はボディＷの均一冷却のために行われるものであり、
これにより、ボディＷはその表面に塗布されている塗料
が均一に冷却され、塗料の粘度は均一に上昇することに
なる。

以上のように、ボディＷは塗装工程ＰＩで塗装された直
後に冷却工程Ｐ２に移送され、塗料は冷却工程Ｐ２で冷
却されて粘度が上界するので、塗装直後における塗料の
たれが確実に防市され２　８ る。

第５図（ロ）は、焼付工程Ｐ３のうち、ボディＷに塗布
された塗料から溶剤を揮発させるセッティング工程を示
す。このセッティング工程では、冷却工程Ｐ２から移送
されてきたボディＷを、前述したように、常温下で水平
軸の回りに回転させながら、ボディＷ表面の塗料を約７
分間かけて乾燥させる。なお、前記のセッティング工程
においては、常温で溶．剤を揮発させる場合を斥したが
、これに代えて、塗装面を加熱しながら溶剤を揮発させ
てもよい。

第５図（ハ）は、セッティング玉程の後に行なわれる焼
付工程Ｐ３を示す。この焼付工程Ｐ３は、適当な加熱手
段を有するトンネル状の乾燥炉４４を備えており、セッ
ティングエ稈から移送されてきたボディＷの塗装面を、
例えば１４０℃の温度雰囲気で焼付けする。この焼付ゾ
ーンでは、塗料が既に硬化しているのでボディＷの回転
は不要であるが、塗装面の均一加熱という観点からボデ
ィＷを水｝ト軸回りに回転させながら焼付けを行２　９ なっでもよい。

第７図は、前記第３図に対応し、塗料としてアルキッド
メラミン・ハイソリッド熱硬化型塗料を用い，その初期
塗着粘度が０．６ｐｏｉｓｅに調整されたものを、塗装
面の膜厚が６５μｍ、５３μｍ及び４０μｍになるよう
に上塗り塗装をした後、冷却工程Ｐ２、セッティング工
程及び焼付工程Ｐ３を行なう各場合における時間の経過
（単位：ｍｉｎ）と塗料のたれ速度（ｍｍ／ｍｉｎ）と
の関係を示すものである。

これら第３図及び第７図から明らかなように、上塗り直
後に塗装面を冷却しない場合（第３図に示す場合）には
、塗装完了後まもなく、例えば塗装完了２〜３分後には
塗料たれ速度は上昇するが、塗装直後に塗装面を冷却す
る場合（第７図に示す場合）には、塗料の粘度が上昇し
ているため、塗料完了後暫く、例えば塗装完了３〜４分
後でも、塗料たれ速度は未だ余り大きくない。つまり、
冷却工程Ｐ２を加えることで、塗料のたれが発生する時
期を遅らせることが可能となる。

３　０ また、塗料たれ限界とは、乾燥工程において、塗料が付
着した位置よりｌ〜２ｍｍ移動することにより乾燥後の
塗膜表面に目視にてその塗料の移動の痕跡が認められる
塗膜厚の限界を言い、塗、料たれ社が２ｍｍ以上の場合
に、一般に塗料不良と称している。従って、第７図に示
されるように、膜厚が４０μｍでは塗装約７分後に、膜
厚が５３μｍでは塗装５、６分後に、膜厚が６５μｍで
は塗装４、５分後に各々塗料たれ限界を超えるので、そ
れらの時間までに水平軸回りの回転を伴うセッティング
を行なえば塗料たれを確実に防止できることになる。

同様に、アルキッドメラミン・ハイソリッド熱硬化型塗
料に関し、その初期塗着粘度が０．２ｐｏｉｓｅとされ
たものに関するデータを第８図に示してある。また、第
９図には、これら塗料の塗着粘度の変化に関するデータ
を示すものである。

ちなみに、ポリエステルメラミン、アクリルメラミン型
塗料についても同じ結果が得られた。

また、２液反応型塗料に関し、上述の場合と同３Ｉ 様に、初期塗着粘度が０．６ｐｏｉｓｅの場合（第ＩＯ
図）と０．２ｐｏｉｓｅの場合（第１１図）とで、具体
的に実験した結果、共に冷却工程Ｐ２を設けることによ
る効果、つまり塗料のたれが発生する時期を遅らせるこ
とが可能であることを確認した。

下記第２表は、ハイソリッド系の上塗り塗料をボディＷ
のボンネット及びドアに対して、膜厚が５０〜５５μｍ
及び６２〜６８μｍになるように塗布した塗装面を、従
来どおり塗装直後に冷却しなかった場合と、塗装直後に
冷却した場合との各々において、Ｉ．Ｇ．値（鮮映値）
とＰＧＤ値（鮮映度）とを比較したものである。この第
２表から明らかなように、Ｉ．Ｇ．値とＰＧＤ値は冷却
工程を付加した場合と、付加しなかった場合との間にお
いて殆ど差が認められない。従って，被塗物に塗布され
た直後の上塗り塗料を冷却しても，塗装面の仕上りはま
ったく影響を受けないことが理解できる。尚、各種塗料
に関し、初期塗着粘度を変えてその仕上り結果を調べた
結果を第３３２ 表に示す。

（以下余白） ３ ３ ３ダ 第１図において、仮想線で示す工程Ｐ２’は第２実施例
を示すものである。

すなわち、本実施例にあっては、冷却工程Ｐ２の次に台
車１２を取り換える工程Ｐ２’が付加され、この台車取
換え工程Ｐ２’において，ボディＷは回転焼付工程Ｐ３
専用の台車に移し換えが行なわれる。この工程Ｐ２’の
付加によって台車１２に付着した塗料が回転焼付工程Ｐ
３の際に飛散し、この飛散した塗料がボディＷの塗装面
に付着するという事故を回避することが可能となる。勿
論、この台車取換え工程Ｐ２’は、冷却工程Ｐ２の次に
行なわれるようになっているため、ボディＷの塗料を冷
却することによる効果、つまり塗料のたれが発生する時
期が遅らされていることに基づいて付加し得るものであ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実廁例を示す全体工程図。 第２図は被塗物としての自動車用ボディが回転すること
に伴う姿勢変化の状態を示す図。 ３　６ 第３図、第４図は塗料の厚さとたれと塗装面の平滑度と
回転との関係を示すグラフ。 第５図（イ）は塗装ラインのうち吹付工程と冷却工程と
を示す断面図、 第５図（ロ）は塗装ラインのうちセッティング工程を示
す断面図、 第５図（ハ）は塗装ラインのうち焼付工程を示す断面図
、 第６図は塗料編度と塗着粘度との関係を示す特性図、 第７図はアルキッドメラミン・ハイソリッド熱硬化型塗
料（初期塗着粘度：　０．６ｐｏ　ｉ　ｓｅ）を用いた
塗装の完Ｙ後、時間の経過と塗料たれ速度との関係を示
す特性図、 第８図はアルキッドメラミン・ハイソリッド熱硬化型塗
料（初期塗着粘度：Ｏ、２ｐｏｉｓｅ）を用いた塗装の
完了後、時間の経過と塗料たれ速度との関係を示す特性
図、 第９図はアルキッドメラミン・ハイソリッド熱硬化型塗
料（初期塗着粘度二０．６及び０．２ｐ３　７ ｏ　ｉ　ｓｅ）を用いた塗装の完了後、時間の経過と塗
着粘度との関係を示す特性図、 第１０図は２液反応型塗料（初期塗着粘度：０．６ｐｏ
　ｉ　ｓｅ）を用いた塗装の完了後、時間の経過と塗料
たれ速度との関係を示す特性図，第１１図は２液反応型
塗料（初期塗着粘度：０．２ｐｏｉｓｅ）を用いた塗装
の完了後、時間の経過と塗料たれ速度との関係を示す特
性図。 Ｗ　： １　２　＝ ３８　： ４０　： ４　２　＝ ４４　： Ｐ　ｌ　： Ｐ２　： Ｐ３　： Ｐ　２′　　： 車体（被塗物） 台車 塗装機 冷却用ドーム 冷気用ダクト 乾燥炉 吹付工程 冷却工程 焼付工程（セッティング工程を含む） 台重取り換え工程 ３　８ 区 ０ −５１２− Ｎ　Ｏ （Ｙ）（Ｙ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）被塗物に対する塗装が、塗料を吹付ける吹付工程
   と、該吹付けられた塗料を乾燥させる乾燥工程とを有し
   、 前記吹付工程では、少なくとも前記被塗物の縦面におい
   て塗料のたれが生じる以上の厚さに塗料が吹付けられ、 前記乾燥工程では、少なくとも前記被塗物の縦面におい
   て塗料のたれが生じ始める前でかつ塗料がたれを生じな
   くなるまでの間、前記被塗物が略水平軸線回りに回転さ
   れ、 該被塗物の回転はその回転速度が、重力によって塗料が
   たれを生じ始める前に垂直状態から少なくとも水平状態
   へと変更される回転速度よりも大きく、かつ回転に起因
   する遠心力によって塗料のたれを生じさせるような回転
   速度よりも小さい範囲として設定され、 前記吹付工程と前記乾燥工程との間には、前記吹付けら
   れた塗料を冷却する冷却工程が前記吹付工程の直後に設
   けられている、 ことを特徴とする塗装方法。