JPH03177794A - コルゲート状フィン部材の製法 - Google Patents
コルゲート状フィン部材の製法Info
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- JPH03177794A JPH03177794A JP31541489A JP31541489A JPH03177794A JP H03177794 A JPH03177794 A JP H03177794A JP 31541489 A JP31541489 A JP 31541489A JP 31541489 A JP31541489 A JP 31541489A JP H03177794 A JPH03177794 A JP H03177794A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
- F28F1/128—Fins with openings, e.g. louvered fins
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱交換器用コルゲート状ピンフィン部材の製法
に関する。より詳しくは熱伝達効率のよいピンフィン付
き熱交換器の製造を容易且つ精度高〈実施するのに役立
つコルゲート状ピンフィン部材の製法に関する。
に関する。より詳しくは熱伝達効率のよいピンフィン付
き熱交換器の製造を容易且つ精度高〈実施するのに役立
つコルゲート状ピンフィン部材の製法に関する。
〔従来の技術と発明が解決しようとする課題〕熱交換器
において、管内流体と管外流体との間の熱交換性能を高
めるために、管内流体が流れているパイプの外周に通常
フィンを取り付ける。フィンの形状は通常プレート状の
ものが多く、パイプの周囲にらせん状又は環状に形成さ
れる。このようなプレート状フィンの場合、プレートの
表面に空気の境界層が発生し、この境界層がプレートの
表面に滞留して断熱層を形成するので高い熱効率が得ら
れない。その点からはビン状フィンの方が好ましい。又
ピン状フィンのパイプ表面への取付密度を高くすれば熱
交換効率を向上させることができる。
において、管内流体と管外流体との間の熱交換性能を高
めるために、管内流体が流れているパイプの外周に通常
フィンを取り付ける。フィンの形状は通常プレート状の
ものが多く、パイプの周囲にらせん状又は環状に形成さ
れる。このようなプレート状フィンの場合、プレートの
表面に空気の境界層が発生し、この境界層がプレートの
表面に滞留して断熱層を形成するので高い熱効率が得ら
れない。その点からはビン状フィンの方が好ましい。又
ピン状フィンのパイプ表面への取付密度を高くすれば熱
交換効率を向上させることができる。
しかしながらパイプの外周にピン状フィンを配置するた
めの実際の作業は極めて困難なものであり、且つ熱交換
効率を高めるためにビンを密に配置しようとする際には
ビンの線径に対応して定められる密度で正しくピン状フ
ィンを配置することを要し、その作業はますます困難と
なる。
めの実際の作業は極めて困難なものであり、且つ熱交換
効率を高めるためにビンを密に配置しようとする際には
ビンの線径に対応して定められる密度で正しくピン状フ
ィンを配置することを要し、その作業はますます困難と
なる。
そこで、これまで多くの複雑な機械を用いて優れたピン
状フィンを有する熱交換器を提供すべく検討されてきた
が、未だに工業的に実用化されていないのが現状である
。
状フィンを有する熱交換器を提供すべく検討されてきた
が、未だに工業的に実用化されていないのが現状である
。
本発明は従来公知の熱交換器の有する問題点を解決して
、熱伝達効率のよいピンフィン付き熱交換器の製造を容
易且つ精度高〈実施するのに役立つ熱交換器用コルゲー
ト状ピンフィン部材の製法を提供することを目的とする
。
、熱伝達効率のよいピンフィン付き熱交換器の製造を容
易且つ精度高〈実施するのに役立つ熱交換器用コルゲー
ト状ピンフィン部材の製法を提供することを目的とする
。
本発明の目的は、シートの長手方向に多数のスリットを
打抜いて梯子状シートを作り、該梯子状シートに複数の
線状熱伝導体を平行且つ所定の間隔で配列固定して複合
シートを作り、該複合シートをコルゲート状に加工し、
その際コルゲート形状の湾曲頂部を梯子状シートのスリ
ットに位置させることを特徴とする熱交換器用コルゲー
ト状ピンフィン部材の製法によって達成される。
打抜いて梯子状シートを作り、該梯子状シートに複数の
線状熱伝導体を平行且つ所定の間隔で配列固定して複合
シートを作り、該複合シートをコルゲート状に加工し、
その際コルゲート形状の湾曲頂部を梯子状シートのスリ
ットに位置させることを特徴とする熱交換器用コルゲー
ト状ピンフィン部材の製法によって達成される。
前述の製法によって得られたコルゲート状のフィン部材
を隣接する２本の管内流体用パイプの間にピンフィン部
材中の線状熱伝導体のコルゲート形状の頂部が管内流体
用パイプに当接するように配置した上で当接点で線状熱
伝導体を管内流体用パイプに固定し、真後シートを除去
することによってコルゲート状ピンフィン付き熱交換器
が得られる。
を隣接する２本の管内流体用パイプの間にピンフィン部
材中の線状熱伝導体のコルゲート形状の頂部が管内流体
用パイプに当接するように配置した上で当接点で線状熱
伝導体を管内流体用パイプに固定し、真後シートを除去
することによってコルゲート状ピンフィン付き熱交換器
が得られる。
以下本発明のコルゲート状フィン部材の製法の好ましい
実施例を示す添付図面を参照して本発明を以下詳述する
。
実施例を示す添付図面を参照して本発明を以下詳述する
。
第１図に一例として示す本発明の製法によって得られる
コルゲート状フィン部材１では、梯子状シート２のシー
ト本体２ａに複数の線状熱伝導体３がシート２の長手方
向に間隔をあけて平行に固定され、長手方向にコルゲー
トの湾曲頂部４．４′に梯子状シート２の窓状のスリッ
ト５が位置するようにコルゲート底形されている。
コルゲート状フィン部材１では、梯子状シート２のシー
ト本体２ａに複数の線状熱伝導体３がシート２の長手方
向に間隔をあけて平行に固定され、長手方向にコルゲー
トの湾曲頂部４．４′に梯子状シート２の窓状のスリッ
ト５が位置するようにコルゲート底形されている。
梯子状シート（仮固定材料〉としては熱や薬品等によっ
て溶解、分解又は焼失することができる材料を用いるこ
とができる。例えばセルロース系・ポリビニルアルコー
ル系・ポリエステル系・ポリスチレン系・セルロース誘
導体や、該誘導体とセルロースパルプから成るシート等
を用いることができる。又、例えばカルボキシメチルセ
ルロースとセルロースバルブを混合したシートにポリビ
ニルアルコールをコーティングやラミネートしたもので
もよく、各種シートを適宜組み合わせてもよい。ただし
その取扱い性の容易さからポリビニルアルコール系が好
ましく、中でも温水で容易に溶解させるためにはけん化
度７５〜９０％の部分けん化物で重合度が５００程度の
ものがより好ましい。
て溶解、分解又は焼失することができる材料を用いるこ
とができる。例えばセルロース系・ポリビニルアルコー
ル系・ポリエステル系・ポリスチレン系・セルロース誘
導体や、該誘導体とセルロースパルプから成るシート等
を用いることができる。又、例えばカルボキシメチルセ
ルロースとセルロースバルブを混合したシートにポリビ
ニルアルコールをコーティングやラミネートしたもので
もよく、各種シートを適宜組み合わせてもよい。ただし
その取扱い性の容易さからポリビニルアルコール系が好
ましく、中でも温水で容易に溶解させるためにはけん化
度７５〜９０％の部分けん化物で重合度が５００程度の
ものがより好ましい。
シートの幅、厚みについては適宜選定すればよいが例え
ば幅０．５〜１．５ｍ、厚みは１０〜２００μのものが
取扱い上好ましい。
ば幅０．５〜１．５ｍ、厚みは１０〜２００μのものが
取扱い上好ましい。
又、シートに複数の線状熱伝導体３を固定する方法とし
ては、シート中に埋込みを行う、或いは、熱または、薬
品等で分解・焼失・溶解する接着剤層をシート上に塗布
する方法を用いることができる。接着剤として例えばポ
リビニルアルコール系・ポリエステル系・エチレン−酢
酸ビニル系◆たんばく質系・セルロース系誘導体等を用
いることができる。
ては、シート中に埋込みを行う、或いは、熱または、薬
品等で分解・焼失・溶解する接着剤層をシート上に塗布
する方法を用いることができる。接着剤として例えばポ
リビニルアルコール系・ポリエステル系・エチレン−酢
酸ビニル系◆たんばく質系・セルロース系誘導体等を用
いることができる。
梯子状シートの形状は第２図（Ａ）に示すようにシート
の両端部２ｂをわずかに残して多数のス・リット５を打
抜きシート本体２ａを残したものである。第２図（Ａ）
に示すシート２中のスリット５は矩形に作られているが
第２図（Ｂ）に示すシート２のように端部に丸みを持た
せたスリット５にしてもよい。このシート２の寸法およ
び打抜き形状については特に限定しないがコルゲートの
湾曲頂部４，４′に、スリット５が位置するようにコル
ゲート加工することが必要である。又第２図（Ｃ）に示
すように多数列のスリットを有する梯子状シート２′を
用いて、フィン部材製造中の任意の工程でＮ−Ｎ’に沿
って切断加工してもよい。
の両端部２ｂをわずかに残して多数のス・リット５を打
抜きシート本体２ａを残したものである。第２図（Ａ）
に示すシート２中のスリット５は矩形に作られているが
第２図（Ｂ）に示すシート２のように端部に丸みを持た
せたスリット５にしてもよい。このシート２の寸法およ
び打抜き形状については特に限定しないがコルゲートの
湾曲頂部４，４′に、スリット５が位置するようにコル
ゲート加工することが必要である。又第２図（Ｃ）に示
すように多数列のスリットを有する梯子状シート２′を
用いて、フィン部材製造中の任意の工程でＮ−Ｎ’に沿
って切断加工してもよい。
本発明の製法において用いられる線状熱伝導体としては
、銀、銅、アルミニウム等の純金属細線。
、銀、銅、アルミニウム等の純金属細線。
或いは合金細線、又は前記金属細線にハンダメツキ、ス
ズメツキ等を施した金属細線を用いることができる。線
状熱伝導体の断面形状については特に限定はしないが、
熱交換器のフィンとして用いる場合の圧力損失を小さく
するためには円形に近い断面の線状熱伝導体を用いると
よい。
ズメツキ等を施した金属細線を用いることができる。線
状熱伝導体の断面形状については特に限定はしないが、
熱交換器のフィンとして用いる場合の圧力損失を小さく
するためには円形に近い断面の線状熱伝導体を用いると
よい。
線状熱伝導体の熱伝導率は０．０３８ｃａ ｌ ／ ｃ
ｍ・ｓｅｃ・℃以上が好ましく、用途によってはさらに
適切な熱伝導率を有する線状熱伝導体を選定して用いる
ことができる。
ｍ・ｓｅｃ・℃以上が好ましく、用途によってはさらに
適切な熱伝導率を有する線状熱伝導体を選定して用いる
ことができる。
親水処理、防錆処理、セラミックコーティング等の各種
の表面処理を、コルゲート状フィン部材の製造中の任意
の工程で線状熱伝導体に必要に応じて付与することがで
きる。
の表面処理を、コルゲート状フィン部材の製造中の任意
の工程で線状熱伝導体に必要に応じて付与することがで
きる。
本発明の製法によって得られた熱交換器用ピンフィン部
材を用いて圧力損失が少なく且つ熱交換効率の高い熱交
換器を得るためには、線状熱伝導体の大きさと複数のコ
ルゲート状線状熱伝導体の配列密度が下記式を満足する
ように設定すると好ましい。
材を用いて圧力損失が少なく且つ熱交換効率の高い熱交
換器を得るためには、線状熱伝導体の大きさと複数のコ
ルゲート状線状熱伝導体の配列密度が下記式を満足する
ように設定すると好ましい。
０．２５≦Ｘ≦２．５
０．５≦ＸＹ≦２．５
上記式において、Ｘは線状熱伝導体断面の外周長（ｍｍ
）であり、Ｙは線状熱伝導体の配列密度（本／ｍｍ）で
ある。
）であり、Ｙは線状熱伝導体の配列密度（本／ｍｍ）で
ある。
第１図に示す例では、４本の線状熱伝導体３ａ。
３ｂ、３Ｃ，および３ｄがコルゲート状にシート２に配
列されている。４本の線状熱伝導体３ａ３ｂ、３ｃ、お
よび３ｄは互いに間隔をあけて、仮固定材料、例えばプ
ラスチックシート２の中に埋設されている。第１図に示
すように、隣接する２本の線状熱伝導体の間隔が２２と
規定する。それぞれの線状熱伝導体はコルゲート状に湾
曲している。１本の線状熱伝導体の湾曲頂部４の中心と
同じ線状熱伝導体の隣接する湾曲頂部４′の中心との間
の間隔、換言すれば、第１図において１本の線状熱伝導
体３ａの隣接する２本の平行部分間の間隔を２１ と規
定する。
列されている。４本の線状熱伝導体３ａ３ｂ、３ｃ、お
よび３ｄは互いに間隔をあけて、仮固定材料、例えばプ
ラスチックシート２の中に埋設されている。第１図に示
すように、隣接する２本の線状熱伝導体の間隔が２２と
規定する。それぞれの線状熱伝導体はコルゲート状に湾
曲している。１本の線状熱伝導体の湾曲頂部４の中心と
同じ線状熱伝導体の隣接する湾曲頂部４′の中心との間
の間隔、換言すれば、第１図において１本の線状熱伝導
体３ａの隣接する２本の平行部分間の間隔を２１ と規
定する。
前記Ｚｌの値から線状熱伝導体の長手方向での線状熱伝
導体の配列密度Ｙ１を計算し、一方線状熱伝導体の長手
方向に直角方向での線状熱伝導体の配列密度Ｙ２を前記
Ｚ２の値から計算する。前記式で用いられるＹはＹｌと
Ｙ２の平均値を用いる。尚Ｙ＋ は０．２本／叩〜ｌＯ
本／１１１１Ｉ１１Ｙ２は０．２本／ ｍｍ〜１０本／
Ｍの範囲が好ましい。
導体の配列密度Ｙ１を計算し、一方線状熱伝導体の長手
方向に直角方向での線状熱伝導体の配列密度Ｙ２を前記
Ｚ２の値から計算する。前記式で用いられるＹはＹｌと
Ｙ２の平均値を用いる。尚Ｙ＋ は０．２本／叩〜ｌＯ
本／１１１１Ｉ１１Ｙ２は０．２本／ ｍｍ〜１０本／
Ｍの範囲が好ましい。
Ｘ＜０．２５の場合は、線状熱伝導体の線径が小さすぎ
て、その力学的特性が低くなりすぎるため、ピンフィン
付き熱交換器の製造時の取扱い性が悪くなり、且つ生産
効率が低下する。
て、その力学的特性が低くなりすぎるため、ピンフィン
付き熱交換器の製造時の取扱い性が悪くなり、且つ生産
効率が低下する。
Ｘ ＞ ２．５の場合は、線状熱伝導体の線径が大きす
ぎてビン状フィンとしての性能を発揮しにくくなる傾向
がある。
ぎてビン状フィンとしての性能を発揮しにくくなる傾向
がある。
Ｘ Ｙ ＜ ０．５の場合は、ピンフィン用線状熱伝導
体の表面積が小さくなり、高い熱交換率が得られにくい
。
体の表面積が小さくなり、高い熱交換率が得られにくい
。
ＸＹ＞２．５の場合は、表面積の大きい線状熱伝導体を
用いることができるが、林立するフィン間の間隔が狭く
なりすぎて、熱交換流体の圧力損失が大きくなる傾向が
ある。
用いることができるが、林立するフィン間の間隔が狭く
なりすぎて、熱交換流体の圧力損失が大きくなる傾向が
ある。
第３図にシートの長手方向に多数のスリットを打抜き、
梯子状シートを作るための工程を略本する。
梯子状シートを作るための工程を略本する。
第３図に示すように巾Ｗのシート６を予じめ必要な寸法
（Ｌ 、 Ｗｌ）を具備した上下一対のプレス型７．７
′を有するプレス機に通過させ、シート本体２ａと両端
部２ｂを残して等ピッチＰで多数のスリット５を打抜成
形し、梯子状シート２ （仮固定材料）が得られる。
（Ｌ 、 Ｗｌ）を具備した上下一対のプレス型７．７
′を有するプレス機に通過させ、シート本体２ａと両端
部２ｂを残して等ピッチＰで多数のスリット５を打抜成
形し、梯子状シート２ （仮固定材料）が得られる。
この場合、梯子状シート２のピッチＰ１打抜き形状のサ
イズＬ、Ｗ＋は第１図に図示したコルゲート状フィン部
材のフィン高さｈ１フィンピッチＺｌｓ及び複数の線状
熱伝導体３の配列巾Ｗ２を考慮して選定すればよい。
イズＬ、Ｗ＋は第１図に図示したコルゲート状フィン部
材のフィン高さｈ１フィンピッチＺｌｓ及び複数の線状
熱伝導体３の配列巾Ｗ２を考慮して選定すればよい。
次に第４図に複数の線状熱伝導体と梯子状シートから成
る複合シートを作るための装置を例示する。
る複合シートを作るための装置を例示する。
第４図に示すように、複数本の線状熱伝導体３は図示し
ていないパッケージ形状に巻取られてクリール８に所要
本数だけ仕掛けられ、後述の一対の加熱プレスロール９
，９′によって引出される。
ていないパッケージ形状に巻取られてクリール８に所要
本数だけ仕掛けられ、後述の一対の加熱プレスロール９
，９′によって引出される。
その際複数本の線状熱伝導体３は目板１０、前液１１を
経てテンションバー１２を介して引出されることによっ
て張力が均一に揃えられ、その後溝付きガイドローラ１
３および配列筬１４を経て、−平面内に実質的に等ピッ
チに揃えられる。
経てテンションバー１２を介して引出されることによっ
て張力が均一に揃えられ、その後溝付きガイドローラ１
３および配列筬１４を経て、−平面内に実質的に等ピッ
チに揃えられる。
一方溶解性樹脂から成る梯子状シート２はシートロール
３０から引出され、ガイドロール１５ 、１６を経て、
前記線状熱伝導体３の群とともに一対の加熱プレスロー
ル９．９′に導かれる。加熱プレスロール９．９′では
線状熱伝導体３の群と梯子状シート２とが加熱押圧され
、シート２の中に線状熱伝導体３が埋込まれたような状
態が一体化される。
３０から引出され、ガイドロール１５ 、１６を経て、
前記線状熱伝導体３の群とともに一対の加熱プレスロー
ル９．９′に導かれる。加熱プレスロール９．９′では
線状熱伝導体３の群と梯子状シート２とが加熱押圧され
、シート２の中に線状熱伝導体３が埋込まれたような状
態が一体化される。
前記線状熱伝導体３の群と梯子状シート２の一体化は第
４図に示した方法以外に線状熱伝導体３の群の両側から
シート２を加熱押圧する方法によって行ってもよい。
４図に示した方法以外に線状熱伝導体３の群の両側から
シート２を加熱押圧する方法によって行ってもよい。
この場合、線状熱伝導体３の梯子状シート２への埋込み
状態は、梯子状シート２内へ完全に埋込む、或いは、梯
子状シート２上に、例えば線状熱伝導体３の一部を埋込
んでも良い。
状態は、梯子状シート２内へ完全に埋込む、或いは、梯
子状シート２上に、例えば線状熱伝導体３の一部を埋込
んでも良い。
埋込み程度は、梯子状シート２の厚みにも影響するが線
状熱伝導体３の１割以上好ましくは３割以上が良い。
状熱伝導体３の１割以上好ましくは３割以上が良い。
前記加熱プレスロール９．９′を通過して一体化された
複合シート１７は一対の送り出しローラ１８゜１８′を
経た後、巻取りロール１９により、巻き取られる。
複合シート１７は一対の送り出しローラ１８゜１８′を
経た後、巻取りロール１９により、巻き取られる。
梯子状シート２に線状熱伝導体３が互いに平行な間隔を
あけて配列接合された複合シー）１７は、従来公知のコ
ルゲート型熱交換器のプレート状コルゲートフィンを成
形するコルゲート成形機、例えば第５図に例示するよう
に上下一対のコルゲート成形プレス２０ 、２０’間に
複合シー）１７を送り込みコルゲートの湾曲頂部４，４
′にスリット５が位置するように圧縮成形することによ
って第１図に示すようなフィン部材１が得られる。
あけて配列接合された複合シー）１７は、従来公知のコ
ルゲート型熱交換器のプレート状コルゲートフィンを成
形するコルゲート成形機、例えば第５図に例示するよう
に上下一対のコルゲート成形プレス２０ 、２０’間に
複合シー）１７を送り込みコルゲートの湾曲頂部４，４
′にスリット５が位置するように圧縮成形することによ
って第１図に示すようなフィン部材１が得られる。
この場合に溶解性樹脂シート２上へ線状熱伝導体３が露
出している場合は湾曲頂部４．４′のいずれか一方だけ
に梯子状シート２のスリット５が位置するようにしても
よい。
出している場合は湾曲頂部４．４′のいずれか一方だけ
に梯子状シート２のスリット５が位置するようにしても
よい。
第４図および第５図に基づいたフィン部材の製造法の説
明では俤子状シートは第２図（Ａ）に示す一列のスリッ
ト５を有するシートを用いているが、第２図（Ｂ）に示
す複数列のスリット５を有するシート２′を用いてもよ
い。この場合には工程中の任意の個所で線状熱伝導体３
が接合されたシート２′を長手方向に切断すればよい。
明では俤子状シートは第２図（Ａ）に示す一列のスリッ
ト５を有するシートを用いているが、第２図（Ｂ）に示
す複数列のスリット５を有するシート２′を用いてもよ
い。この場合には工程中の任意の個所で線状熱伝導体３
が接合されたシート２′を長手方向に切断すればよい。
このようにして得られたフィン部材１を用いて熱交換器
を製造する際の例について第６図（Ａ）〜第９図を参照
して説明する。
を製造する際の例について第６図（Ａ）〜第９図を参照
して説明する。
なお第６図（Ａ）〜第９図におけるコルゲート状フィン
部材では、説明の都合上線状熱伝導体３が１本だけ示さ
れるが、実際には第１図に示すように紙面の後方に複数
本の線状熱伝導体３が間隔をあけて、平行に配置されて
いる。
部材では、説明の都合上線状熱伝導体３が１本だけ示さ
れるが、実際には第１図に示すように紙面の後方に複数
本の線状熱伝導体３が間隔をあけて、平行に配置されて
いる。
又、コルゲート状フィン部材１は予じめ管内流体用バイ
ブ２１に合せて製造したものである。〔第６図（Ａ）、
第６図（Ｂ）、第７図（Ａ）、第７Ｅｌ （Ｂ）参照〕
すなわち、管内流体用バイブ２１の長径Ｋにフィン部材
の巾Ｗを合わせ、管内流体用バイブ２１のストレート部
Ｐに複数の線状熱伝導体の配列中Ｆを合わせ、管内流体
用の長さＪより若干短かくフィン部材ｌの長さｌを設定
する。なお、コルゲート状フィン部材ｌの巾Ｗおよび線
状熱伝導体の巾Ｆは、熱交換性能並びに作業性を考慮し
て適宜設定すればよい。
ブ２１に合せて製造したものである。〔第６図（Ａ）、
第６図（Ｂ）、第７図（Ａ）、第７Ｅｌ （Ｂ）参照〕
すなわち、管内流体用バイブ２１の長径Ｋにフィン部材
の巾Ｗを合わせ、管内流体用バイブ２１のストレート部
Ｐに複数の線状熱伝導体の配列中Ｆを合わせ、管内流体
用の長さＪより若干短かくフィン部材ｌの長さｌを設定
する。なお、コルゲート状フィン部材ｌの巾Ｗおよび線
状熱伝導体の巾Ｆは、熱交換性能並びに作業性を考慮し
て適宜設定すればよい。
前記コルゲート状フィン部材１を第８図に示すように予
じめろう材或いは半田材付管内流体用バイブ２２ 、２
２’間にはさみ込みコルゲート状フィン部材１の湾曲頂
部４．４′と管内流体用バイブ２２゜２２′の表面とを
ろう付し、積層体２３ａを作る。
じめろう材或いは半田材付管内流体用バイブ２２ 、２
２’間にはさみ込みコルゲート状フィン部材１の湾曲頂
部４．４′と管内流体用バイブ２２゜２２′の表面とを
ろう付し、積層体２３ａを作る。
なお、ろう材或いは半田材は管内流体用バイブ２１、線
状熱伝導体３の材質により異なり、例えば銅を用いた場
合、鉛−錫を主成分とする半田が好ましく、用いる材質
、用途に応じて適宜選定すればよい。
状熱伝導体３の材質により異なり、例えば銅を用いた場
合、鉛−錫を主成分とする半田が好ましく、用いる材質
、用途に応じて適宜選定すればよい。
次に前記積層体２３ａには、未だ溶解性樹脂シート２が
線状熱伝導体間に残存しているので熱水処理して除去し
、ピンフィン付き熱交換器の一構成部分が得られる（第
９図参照〉。この構成部分を所要の数だけ組み合せ、且
つ管内流体の受入れ口、排水口等を設けることにより熱
交換器が得られる。
線状熱伝導体間に残存しているので熱水処理して除去し
、ピンフィン付き熱交換器の一構成部分が得られる（第
９図参照〉。この構成部分を所要の数だけ組み合せ、且
つ管内流体の受入れ口、排水口等を設けることにより熱
交換器が得られる。
以下実施例をあげて本発明によるコルゲート状フィン部
材の製法をさらに詳述する。
材の製法をさらに詳述する。
第３図に示す装置に準じた装置を用いて、シート６の長
手方向に多数のスリットを打抜き１２列のスリットを有
する梯子状シート２′を作る。
手方向に多数のスリットを打抜き１２列のスリットを有
する梯子状シート２′を作る。
その際の製造条件を下記に示す。
シート条件
原料 ポリビニルアルコール
厚み １０〇−
巾 １４４關
プレス打抜き条件
打抜きサイズ 巾Ｗ、 、３ｍｍ長さＬ２ｍｍ
列数 １２列
打抜きピッチＰ ９ｍｍ
第４図に示す装置に準じた装置を用いて１２列の梯子状
シート２′に複数の線状熱伝導体３を平行且つ互いに間
隔をあけて配列固定し複合シート１７を作る。
シート２′に複数の線状熱伝導体３を平行且つ互いに間
隔をあけて配列固定し複合シート１７を作る。
その際の製造条件を下記に示す。
線状熱伝導体。
断面形状 円 形
直径 ２００＃Ｉφ
材質 銅
クリール本数 １８０本
給糸方法 ボビン回転よこ取り送り込み速度
１ｍ／分 使用液 ５０．８羽／１ｎｃｈ （したが
ッテ筬ピッチ０．５ｍｍ） 加熱プレス条件 温 度 ２００℃荷重 ２０ｋｇ スリット加工条件 スリット巾 １２ｍｍ列数 １２
列 次に複合シート１７を第５図に示す装置に準じた装置を
用いてコルゲート成形した後にシート２′を１２個に分
割して第１図に示すコルゲート状フィン部材１を作る。
１ｍ／分 使用液 ５０．８羽／１ｎｃｈ （したが
ッテ筬ピッチ０．５ｍｍ） 加熱プレス条件 温 度 ２００℃荷重 ２０ｋｇ スリット加工条件 スリット巾 １２ｍｍ列数 １２
列 次に複合シート１７を第５図に示す装置に準じた装置を
用いてコルゲート成形した後にシート２′を１２個に分
割して第１図に示すコルゲート状フィン部材１を作る。
その際の製造条件を下記に示す。
コルゲート高さｈ８ＩＩ１ｍ
コルゲートピッチ １本／ｍ口
前記条件で製造したコルゲート状フィン部材は本発明で
いう線状熱伝導体３の外周長Ｘは０．６２８となり線状
熱伝導体のフィン林立部の配列密度Ｙは１．５本／ ｍ
ｍとなる。
いう線状熱伝導体３の外周長Ｘは０．６２８となり線状
熱伝導体のフィン林立部の配列密度Ｙは１．５本／ ｍ
ｍとなる。
このコルゲート状フィン部材１を、ｊ！＝１５ｃｍに切
断した後、半田材付管内流体用パイプ〈Ｇ＝５ｍｍ、
Ｋ＝１２ｍｍ、 Ｍ＝０．３４ｍｍ、 Ｊ ＝１６ｃｍ
＞を用いて第６図〜第９図に基づいて説明したようにコ
ルゲート状ピンフィン付熱交換器を作り、その性能を調
べたところ、優れた熱交換性能を示した。
断した後、半田材付管内流体用パイプ〈Ｇ＝５ｍｍ、
Ｋ＝１２ｍｍ、 Ｍ＝０．３４ｍｍ、 Ｊ ＝１６ｃｍ
＞を用いて第６図〜第９図に基づいて説明したようにコ
ルゲート状ピンフィン付熱交換器を作り、その性能を調
べたところ、優れた熱交換性能を示した。
本発明によるコルゲート状フィン部材は前述のように構
成されているので、ピンフィン付熱交換として用いる場
合に所望の熱伝達効率を得るための線径および配列密度
を容易且つ精度高く達成することができると共に、熱交
換器の管内流体パイプへの取付けを線状熱伝導体と梯子
状シートの一体物で確実な接合ができるので前述のよう
に優れた性能を有する熱交換器の製造を容易にすること
ができる。
成されているので、ピンフィン付熱交換として用いる場
合に所望の熱伝達効率を得るための線径および配列密度
を容易且つ精度高く達成することができると共に、熱交
換器の管内流体パイプへの取付けを線状熱伝導体と梯子
状シートの一体物で確実な接合ができるので前述のよう
に優れた性能を有する熱交換器の製造を容易にすること
ができる。
第１図は本発明によるコルゲート状フィン部材の一例を
示す斜視図であり、第２図（Ａ）はコルゲート成形前の
梯子状シートの一例を示す平面図であり、第２図（Ｂ）
は梯子状シートの他の例を示す平面図であり、第２図（
Ｃ）はさらに他の梯子状シートの例を示す平面図であり
、第３図は本発明のコルゲート状フィン部材に用いられ
る梯子状シートを作るための装置の略本斜視図であり、
第４図は梯子状シートに複数の線状熱伝導体を配列固定
し複合シートを作るための装置の路用正面図であり、第
５図は複合シートをコルゲート成形し本発明のコルゲー
ト状フィン部材を作るための方法を説明する斜視図であ
り、第６図（Ａ）は管内流体用パイプの一例を示す正面
図であり、第６図（Ｂ）は第６図（Ａ）に示すパイプの
横断面図であり、第７図（Ａ）は管内流体用パイプとの
寸法関係を説明するためのピンフィン部材の一例を示す
正面図であり、第７図（Ｂ）は第７図（Ａ）に示すピン
フィン部材の側面図であり、第８図は、コルゲート状フ
ィン部材を熱交換器用パイプ間にはさみ込み線状熱伝導
体の湾曲頂部をろう付けした状態を示す正面図であり、
第９図はコルゲート状フィン部材中の梯子状シートを分
解水洗除去して得られたピンフィン付き熱交換器の一構
成部分を示す正面図である。 １・・・コルゲート状フィン部材（本発明）、２．２′
・・・梯子状シート（仮固定材料）、３・・・線状熱伝
導体、 ４．４′・・・湾曲頂部、５・・・スリット
、 ７．７’・・・プレス型、１７・・・複合
シート、 ２０ 、２０’・・・コルゲート成形ブレス、２１・・
・管内流体用パイプ。 第 図 第 図（Ｂ） ２′ 第 図（Ｃ） 第 図 第 図 第 図（Ａ） ’Ｊ＋？ ＋で 、ネ ６１な（８
Ｊ 第 ７ 図（Ａ） 第 図（Ｂ） ３ａ 第 図 第 図 手 続 補 正 書 （自発） 平底１年１２月 ／４ 日
示す斜視図であり、第２図（Ａ）はコルゲート成形前の
梯子状シートの一例を示す平面図であり、第２図（Ｂ）
は梯子状シートの他の例を示す平面図であり、第２図（
Ｃ）はさらに他の梯子状シートの例を示す平面図であり
、第３図は本発明のコルゲート状フィン部材に用いられ
る梯子状シートを作るための装置の略本斜視図であり、
第４図は梯子状シートに複数の線状熱伝導体を配列固定
し複合シートを作るための装置の路用正面図であり、第
５図は複合シートをコルゲート成形し本発明のコルゲー
ト状フィン部材を作るための方法を説明する斜視図であ
り、第６図（Ａ）は管内流体用パイプの一例を示す正面
図であり、第６図（Ｂ）は第６図（Ａ）に示すパイプの
横断面図であり、第７図（Ａ）は管内流体用パイプとの
寸法関係を説明するためのピンフィン部材の一例を示す
正面図であり、第７図（Ｂ）は第７図（Ａ）に示すピン
フィン部材の側面図であり、第８図は、コルゲート状フ
ィン部材を熱交換器用パイプ間にはさみ込み線状熱伝導
体の湾曲頂部をろう付けした状態を示す正面図であり、
第９図はコルゲート状フィン部材中の梯子状シートを分
解水洗除去して得られたピンフィン付き熱交換器の一構
成部分を示す正面図である。 １・・・コルゲート状フィン部材（本発明）、２．２′
・・・梯子状シート（仮固定材料）、３・・・線状熱伝
導体、 ４．４′・・・湾曲頂部、５・・・スリット
、 ７．７’・・・プレス型、１７・・・複合
シート、 ２０ 、２０’・・・コルゲート成形ブレス、２１・・
・管内流体用パイプ。 第 図 第 図（Ｂ） ２′ 第 図（Ｃ） 第 図 第 図 第 図（Ａ） ’Ｊ＋？ ＋で 、ネ ６１な（８
Ｊ 第 ７ 図（Ａ） 第 図（Ｂ） ３ａ 第 図 第 図 手 続 補 正 書 （自発） 平底１年１２月 ／４ 日
Claims (1)
- １、シートの長手方向に多数のスリットを打抜いて梯子
状シートを作り、該梯子状シートに複数の線状熱伝導体
を平行且つ所定の間隔で配列固定して複合シートを作り
、該複合シートをコルゲート状に加工し、その際コルゲ
ート形状の湾曲頂部を梯子状シートのスリットに位置さ
せることを特徴とする熱交換器用コルゲート状ピンフィ
ン部材の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31541489A JPH03177794A (ja) | 1989-12-06 | 1989-12-06 | コルゲート状フィン部材の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31541489A JPH03177794A (ja) | 1989-12-06 | 1989-12-06 | コルゲート状フィン部材の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03177794A true JPH03177794A (ja) | 1991-08-01 |
Family
ID=18065097
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31541489A Pending JPH03177794A (ja) | 1989-12-06 | 1989-12-06 | コルゲート状フィン部材の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03177794A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100450279B1 (ko) * | 2001-11-15 | 2004-09-24 | (주)유창금속 | 열교환기용 튜브 및 그 제조방법 |
| JP2011196626A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Denso Corp | 多工程ローラ成形によるコルゲートフィンの製造方法 |
-
1989
- 1989-12-06 JP JP31541489A patent/JPH03177794A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100450279B1 (ko) * | 2001-11-15 | 2004-09-24 | (주)유창금속 | 열교환기용 튜브 및 그 제조방법 |
| JP2011196626A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Denso Corp | 多工程ローラ成形によるコルゲートフィンの製造方法 |
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