JPH03177806A - ズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野１ 本発明は、小型で光学性能の良好なズームレンズに関す
るものである。

［従来の技術］ 近年の撮影光学系の特徴として、変倍比が２程度以上あ
るズームレンズで，レンズの屈折力を強めることにより
光学的に小型化する方法に加えて、機構上レンズ空間の
デッドスペースを利用して沈洞機構を採用しての小型化
の方法を利用して小型化を達成したものがある．そして
この小型化は、撮影装置としての基本的な要求である携
帯性、操作性等を満たすための条件である．更にズーム
レンズの全長．外径が大になれば必然的に鏡胴も大にな
るので、特別な用途を除いては小型化が望まれる．特に
光学系が撮影装置と一体になっている場合は、小型化が
重要な要件になる。

本出願人は、特開昭６２−２０９５０８号（アメリカ特
許明細書第４７８９２２９号）に記載した高変倍比を有
するズームレンズを提案した。この発明の一つの狙いは
、各レンズ群の屈折力が必要以上に大になって光学性能
が劣化することなしに光学系を構成することにあった。

即ち各レンズ群の屈折力を大にすることによってレンズ
系を小型化する方法には限界があって性能面での点から
製造公差を厳しくしなければならず、製造面から見直し
をする必要性が生ずることが少なくない。

そのために製造誤差感度を下げることも上記発明の目的
であった。

従来、光学系の小型化と光学性能向上とは矛盾する事柄
であるとされ、両者のバランスをとることが一つの光学
設計上の過程であった。即ち各レンズ群つまり部分系の
屈折力と主点間隔によって決まる屈折力配置は、小型化
を意図する場合、・各群の屈折力が大になり、厚肉レン
ズを割当てて構成する時諸収差の補正が困難になる。又
小型化のため各レンズ群の主点間隔を小にすると厚肉レ
ンズの構成に制限が生じ少ない構成枚数にしなければな
らなくなる。その場合も収差補正が困難になり又レンズ
精度をきびしくする必要が生ずる。そのために非球面や
屈折率分布型レンズを用いる必要が生ずる。しかし非球
面や屈折率分布型レンズは、光学性能上からの使用であ
り、光学設計の原理の交えではない、そのために必然的
に製造上での要求される精度が高くなり生産技術に依存
することが大きい。

［発明が解決しようとする課題］ 本発明は、屈折力を必要以上に大にすることなしにズー
ムレンズを小型化し光学性能を良好に保つことを目的と
するもので、そのためにズーム方式に自由度を持たせ更
に各レンズ群への屈折力の配分を適切なものとしたもの
で、又好ましいフォーカシングが可能にしたズームレン
ズを提供することを目的とするものである。

そのため本発明は、前記の特開昭６２−２０９５０８号
公報のレンズ系を発展させ、ズーミング方式に自由度を
持たせるように改良し、又各レンズ群の厚肉レンズ構成
についてもより最適なタイプになるように収差補正上の
面から検討を加えることにより達成したものである。更
に撮影光学系の全長を短くすることが必然的に主平面位
置を物体側に位置させることとなり、静的状態ではなく
ズーミング時の収差変動、フォーカシング時の収差変動
の検討を行なうことにより収差変動の少ないズームレン
ズ系を得るようにしたものである。

以上によって本発明は、変倍比が少なくとも３を越え、
広画角を含むもので、全長、外径が小型で光学性能が良
好で、ズーム方式、フォーカシング方式の安定したズー
ムレンズを提供するものである。

［課題を解決するための手段］ 本発明は、広角端として広角域の画角を含み。

変倍比は４程度の使用頻度の高いもので、小型化と光学
性能が高く製造誤差感度のゆるい光学系を狙いとするも
ので、そのため基本タイプとして物体側より順に正の屈
折力の第１レンズ群と負の屈折力の第２レンズｎど、笛
のＩｅｔＦｒ力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レ
ンズ群と負の屈折力の第５レンズ群とより構成するもの
である。そして第１レンズ群から第４レンズ群を広角端
から望遠端にかけての変倍時に光軸上を各々独立して移
動するようにしたもので、これによって収差補正上の自
由度を高め各レンズ群の変倍時における移動量を小にし
たものである。又第５レンズ群は、変倍時はぼ同一の結
像関係を保つようにしたもので変倍中固定である。

更に第２レンズ群乃至第５レンズ群の少なくとも一つの
レンズ群がフォーカシングのために光軸に沿って移動可
能に配置されていることを特徴としている。

即ち本発明の一つの特徴は後に詳細に述べるように、五
つのレンズ群のうち第１レンズ群乃至第４レンズ群が移
動（それらのうち一部レンズ群は固定も可能）する変倍
作用を有する系であり、又第２レンズ群乃至第５レンズ
群のうち少なくとも一つのレンズ群を移動（この場合第
２レンズ群乃不協久１□１ノブ把山ハＪｌ＋−Ｊ＋）し
−−ハ１１−鱒會共に第１レンズ群を移動させることも
可能）させてフォーカシングを行なうちのである。その
うちの変倍作用を有する系の変倍のためのレンズ群の移
動関係の一例を示すものが第２９図、第３０図でそのう
ち第２９図は四つの群すべてが移動、第３０図は第２レ
ンズ群は固定で、この場合鏡枠構造が簡単になる利点が
ある。又第４レンズ群等を直線的に移動させることち可
能である。

本発明のズームレンズは、以上のような構成を有するこ
とを特徴とするちのであるが、更に次の条件ｆｉｌ　、
　Ｔ２）　、　［３１を満足することも特徴の一つであ
る。

ｆｉｌ　　　Ｏ，１＜ｆ２／ｆ１＜０．４（２）０．５
＜　ｌβ、１β４１Ｆ＋　　＜２．５（３１１，ｏ＜β
、＜　１．３ ただしｆ、は第１レンズ群の焦点距離、ｈは第２レンズ
群の焦点距離、８ｍ　Ｗ　、β４ｗは夫々広角端におけ
る第３レンズ群および第４レンズ群の横倍率、Ｂ５は第
５レンズ群の横倍率である。

本発明においては、高変倍比が無理なく実現出来るズー
ム方式を基本とし又フォーカシングは、フォーカシング
時間に関しては連応性を有し、またフォーカシノブ時の
性能劣化のない方法を可能にした。

まず近軸構成について考えると、部分系にどのような役
割をもたせるかが重要である。一方変倍比を大にする点
からは、構成レンズ群が二つ以上あれば近軸解を得るこ
とが出来る。しかし２群構成では、変倍レンズ群が一つ
に１（るため広角端から望遠端へのズーミング移動量が
大になり、それにともなう収差変動を小さくすることが
困難である。

本発明においては、前述のように五つのレンズ群にて構
成しているが光学設計上は全系を二つに分けて考えるこ
とが出来る。即ち第１レンズ群。

第２レンズ群、第３レンズ群を一つのアフォーカル・ズ
ームコンバーターと考えることが出来る。

その場合倍率は、広角端から望遠端に移行するとしだい
に大になる。

ここで第１レンズ群乃至第３レンズ群をほぼアフォーカ
ル系する時は、第ルンズ群、第２レンズ群、第３レンズ
群の焦点距離（屈折力）の間には次の式（ｉ）にて示す
関係が成立ち、この関係を満たしながら主点間隔を変化
させてズーミングを行なうことが出来る。

（１−ｅ＋’）−（Ｆ＋＋Ｆ＊（１−ｅ＋’））ｅｌた
だし１”ｌ＋Ｆ２．ｐ、は夫々第１．第２．第３レンズ
群の屈折力、ｅｌｏは第１レンズ群と第２レンズ群の主
点間隔、ｅｔ′は第２レンズ群と第３レンズ群の主点間
隔である。尚ｅ＋’、ｅ２°はズーミングにより変化す
る。

上記式（ｉｌ　は、第１０フ１ 屈折力が与えられた時に第１．２．３レンズ群をアフォ
ーカル系にするように第３レンズ群の屈折力を決めるた
めの条件である．しかし実際には、変倍域の全体にわた
って式ｆｉｌ満足した状態で収差補正を行なうことは逆
に拘束条件になり、第１レンズ群から第３レンズ群全体
でほぼアフォーカル系にするのが好ましい．第１レンズ
群から第３レンズ群の変倍作用は、広角側ではいわゆる
広角化のためのコンバーターとして作用し、望遠側では
望遠化のためのコンバーターとして作用する。

その時の倍率関係は次式（ｉｉｌ　、　（ｉｌにておお
よそ表わせる。

γＷ　〈　７丁　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　（雨）ただしγ曹は広角端での第１レンズ群から第
３レンズ群の角倍率、γ．は望遠端での第１レンズ群か
ら第３レンズ群の角倍率、ｕ＋ｗは広角端における周辺
光束の主光線の入射傾角、ｌａｗ゛は広角端における周
辺光束の主光線の射出仰角、ｕ＋ｒは望遠端における周
辺光束の主光線の入射角、ｕｓ’ｒ望遠端における周辺
光束の主光線の射出角である。

式（ｉ）のように望遠端での角倍率は広角端での角倍率
よりち高くなければならない。

一方本発明において、光学系としては第４レンズ群．第
５レンズ群は結像レンズと考えられる。

したがって式ｆｉｌがほぼ成立つならば、光学系の結像
位置は、近軸的に次の式（利で表わされ、第４レンズ群
と第５レンズ群のみの屈折力配分にて算定できる。

Ｓ８’　＝　　ｔｌ−！４’ｅ４°）／（Ｆ４＋Ｆｓｆ
ｌ−Ｆ４・ｅ４’ｌ）　　（ｉｖｌただしＳｓｏは近軸
的バラツクフォーカス、Ｆ４゜Ｐ、は夫々第４レンズ群
、第５レンズ群の屈折力、ｅ４＋は第４レンズ群と第５
レンズ群の主点間隔である。

上記式（瞳）により必要とするバックフォーカスを確保
した光学系での第４．５レンズ群の屈折力配分を行なう
ことが出来る。

一方全系の焦点距離は、第１．第２．第３レンズ群をち
含んだ全系の屈折力配分にもとづき次の式（Ｖｌにて決
定出来る。

■ ｖｌ 尚−例として、後に示す実施例１の近軸配置と近軸軸上
光線を表わすと、第３１図の通りである。

以上のようにして本発明の光学系の屈折力配分を決定出
来る。

次に本発明において変倍比を大にしかつ光学系の全長を
小にするのに必要な条件について述べる。

上記の要件はまず各レンズ群が負担する変倍作用に関す
るものである。

本発明においては、第５レンズ群は変倍作用を有せず、
第ルンズ群から第４レンズ群が関係し、次の式（−）が
成立つ。

β２１β冨Ｗ゛β４Ｗ　　＜　　β２丁°β３丁゛β４
Ｔ　　　　　　　　　ｆｗｉ）ただしβｔ１Ｌｗ’β□
は夫々広角端での第２．第３、第４レンズ群の横倍率、
β２７・β３Ｔ・β４□は夫々望遠端での第２．第３、
第２レンズ群の横倍率である。

又、次の関係が成立つ。

１β、、ｌ−１βｔｖｌ＜０．β＊＜０　　　　　　　
　（ｖ＋１１β１１Ｂ、１刊β、７・β４Ｔｌ　＜　０
　、Ｂｓ’Ｂａ＜　Ｏ（ｖｉｌただしβ２．β３．β４
は夫々第２．第３、第２レンズ群の横倍率である。

つまり第２レンズ群の横倍率と第３レンズ群。

第４レンズ群の横倍率の積が相互に広角端から望遠端へ
の変倍の際に増倍作用を担っている。

前掲の条件（２）は、上記のことに関係する条件で広角
端での第３レンズ群の横倍率と第４レンズ群の横倍率の
積を規定している。この条件の下限を越えると第２レン
ズ群の倍率負担に無理が生じ、又第ルンズ群の移動が線
形でなくなる場合か生じ好ましくない、又条件（２）の
土曜を越えると、第３レンズ群又は第４レンズ群の移動
量が大になり、収差補正上のバランスおよびレンズ系の
全長を小にする上で好ましくない。

本発明では、第５レンズ群は、固定倍率を有しながら負
の焦点距離を有し、拡大倍率となり、第ルンズ群から第
４レンズ群までの合焦点距離が短くなり、レンズ系の小
型化に実用上役立っている。

次に本発明において、各収差の補正を考慮しての近軸構
成上における各レンズ群の配分に関して説明する。

本発明においては、第５レンズ群以外は変倍に関与する
レンズ群であり、機構を簡単にするためには第１レンズ
群から第４レンズ群を一体にズーミング移動させたり、
第２レンズ群を固定群にしたりすることは可能である。

しかし小型化を行なった上で十分満足し得る光学性能を
得るためには、各レンズ群を制限なしに移動可能にする
ことが好ましく、これによって収差補正上での微妙な像
面補正が可能になる。

本発明では、全長の小型化を可能にするためのズーミン
グ方法を選び、近軸構成のちとに屈折力配分を行ない部
分系の屈折力が必要以上に強くならないようにしたこと
を特徴とし、この役割を第５レンズ群が担っている。

今変倍比が３〜６倍度の従来のズームレンズの全長、屈
折力配分等を次の表に示す。

上記の表で、’Ｐ　ｒ　、　Ｆ２　、　Ｆｓ　、　Ｆ４
は夫々第１．第２゜第３、第２の各レンズ群の屈折力、
ｅ＋’ｌｌ？ｚ’、ｅａ’＋ｅ４゛は夫々第１”レンズ
群と第２レンズ群、第２レンズ群と第３レンズ群、第３
レンズ群と第４レンズ群の主点間隔である。

この表のうち変倍比のほぼ等しいズームレンズａとズー
ムレンズｂとでは全長の短いａが全長の長いｂよりもレ
ンズ群の屈折力が大で特に第１レンズ群の屈折力が大で
ある。同様にズームレンズｃ、ｄ、ｅは変倍比がほぼ等
しいがそのうち他より全長が短いｄがレンズ群の屈折力
が大になっている。

このように従来のズームレンズの近軸配置を比べた時、
全長が少し短くなっただけでレンズ群の屈折力が強くな
ることがわかる。このようにレンズ系の小型化を行なう
ことは、レンズ群の屈折力の増大になり収差補正の困難
さに加えて製造工程での偏芯感度から来るコストの増大
を伴うことになる。

本発明において、第１レンズ群の屈折力は、所定の範囲
内にすることが望ましくその範囲を第２レンズ群との比
にて示したのが条件ｆｉｌ　である。

又そのうえで第２レンズ群の屈折力を大にして小型化を
はかるようにしている。条件（１）の下限を越えると小
型化には有利であるが収差補正が困難になり好ましくな
い、又条件ｆｉｌの上限を越えると、レンズ系が大型化
し好ましくない。

ここで第１レンズ群は、変倍時に収差変動を小さく抑え
又望遠側での球面収差の安定性を得るためには異常分散
性を有する材料を用いることが好ましい。

一方屈折力を強くしようとする第２レンズ群は、高次収
差を発生する面を設けかつコマ収差補正に有利なタイプ
を用いることが要求され更に少ない構成枚数にすること
が第１レンズ群の外径を小にする上でも意味がある。

また第３レンズ群は式ｆｉｔ　にて示される関係からお
およそ決定される。このレンズ群は球面収差の補正にと
って重要なレンズ群であり、多くの構成枚数は必要とし
ないが小型化の上では空気レンズを設けることが望まし
い。

第４レンズ群は、既に述べたように第１．第２、第３レ
ンズ群からのアフォーカルに近い光線を結像する役割を
持っており、全体のバランスを考慮して製造し易い構成
が望ましい０本発明の実施例中には正、正、負の３枚か
らなるちのと正、負正、正の４枚からなるちのがある。

第５レンズ群は、第２レンズ群に比べ屈折力は弱いが負
の屈折力を有しており、収差補正と拡大系としての役割
がある。第５レンズ群の縦倍率によって第１レンズ群か
ら第４レンズ群までの残存収差は拡大されると考えられ
るから、全系の収差のバランスを取る上で重要である。

上記の役割りを実現するために後に示す実施例１を６と
に第１レンズ群から第４レンズ群にて形成される結像性
能とその状態にたいし、第５レンズ群がどのように機能
するかを実施例によって示す。

第３２図、第３３図、第３４図は、実施例Ｉのレンズ系
の第１レンズ群から第４レンズ群までの系による結像性
能を広角端、中間焦点距離、望遠端の各々について示し
た収差曲線図である。この図から明らかなように非点収
差がかなり補正不足になっている。また同じ系を白色光
ＭＴＦで示したものが第３５図である。この図は軸上最
良像面位置を基準にして示しである。この図から像面湾
曲が顕著であり、軸外性能は不十分な状態である。第３
６図は実施例１の第５レンズ群ら配置した全系の白色Ｍ
ＴＦで、像面の平坦性が著しく向上していることがわか
る。このことから第５レンズ群が像面補正の作用を有し
ていることがわかる。尚実施例１の収差曲線図は第８図
、第９図。

第１０図に示す。

次に第１レンズ群から第４レンズ群までの系の合成焦点
路１ｉ１１ｆ、は次の式（ｉＸｌにて示される。

ｆ、４＝ｆ／β５（ｉＸｌ つまりβｓ＞１の場合は、第１レンズ群から第４レンズ
群の系のバックフォーカスＢｆ、４は次の関係を有する
。

ｏｆ、、＞　ｏｆ（Ｘｌ ここでｏｆは全系の焦点距離である。

このことから第５レンズ群を配置する上でβ５を維持す
るようなバックフォーカスＢｆ、が要求され、必然的に
第４レンズ群の後側主点位置は、通常の４群ズームレン
ズより像面側に位置するようなレンズ構成が望ましいこ
とが少なくない。このことは、−眼レフレックスカメラ
用として考える場合は、考慮する必要がある。

この第５レンズ群は、像面補正の働き主たるものである
が、さらに球面収差の微妙なバランスをとるための役割
を持たせることも可能であり、又第５レンズ群自身の製
造誤差感度が低いという長所をちっている。

更に本発明の第５レンズ群は、既に述べたように低倍率
ではあるが拡大倍率を持っているので、第１レンズ群か
ら第４レンズ群までの合成焦点距離は、式（ｉＸ）で示
すようになりレンズ系の小型化を達成することが比較的
容易である。収差補正全体について考えると、第１レン
ズ群から第４レンズ群では像面補正を担わせずにそれを
補正不足にすることが許されるので、これらのレンズ群
における他の収差に十分な余裕が生れ、他の収差補正に
力を入れることが出来るため屈折力が著しく強くなるこ
とらない、そのためレンズ系全体が小型であってしかも
良好な光学性能を得ることが出来る。

ここで本発明において第５レンズ群の横倍率を前記の条
件（３）を満足するように規定することが望ましい、こ
の条件（３）の下限を越えるとレンズ系全体を小型化す
る上で不利である。つまり下限を越えると縮小倍率にな
り、光学系の屈折力配分が本発明の主旨からはずれるこ
とになる。又条件（３）の上限を越えると小型化にとっ
ては有利になるが、第１レンズ群から第４レンズ群まで
の残存収差を縦倍率によって拡大することになり性能上
好ましくない。

以上本発明における小型化を達成し良好な光学性能を持
つレンズ系の近軸配置およびズーム方式について説明し
たが、本発明のズームレンズは、前述のように第２レン
ズ群乃至第４レンズ群のうちの少なくとも一つのレンズ
群を移動することによりフォーカシングを行なうことを
特徴とする。

光学系を小型にすると収差の劣化の問題を解決する必要
があり、フォーカシングレンズ群の選択は非常に重要で
ある。性能面ばかりでなく製造上の面からフォーカシン
グレンズ群の移動時の像面に対する感度即ち縦倍率が著
しく高くなることがないように制御する必要がある。又
そのようなフォーカシング方法を避ける必要がある。

第１レンズ群によるフォーカシングは、レンズの外径の
増大や収差変動の面で不利であるが、方フォーカシング
移動量の値が変倍域全体でほぼ同一である利点がある。

本発明においては、五つのレンズ群からなるレンズ系で
いずれのレンズ群をフォーカシングレンズ群とするかを
十分検討し、その結果をちとに前述のようなフォーカシ
ング方法を達成した。

次に本発明におけるズームレンズのフォーカシングに関
して、その代表例をもとにしての説明も含め詳細に説明
する。

本発明においては、フォーカシングのために移動するレ
ンズ群の屈折力（複数レンズ群の場合、合成の屈折力）
に関して次の条件（４）を満足するようにしたちのであ
る。

（４１ＩＦ工１〉ｒ。

ただしＰ、は第１レンズ群の屈折力、ＦＦＷは広角端に
おけるフォーカシングレンズ群の屈折力又は合成の屈折
力である。

この条件（４）はフォーカシングレンズ群の合成の屈折
力が第１レンズ群の屈折力よりも強い（大きい）ことを
意味し、これによってフォーカシングレンズ群の移動量
がより小さくなり、フォーカシングによる収差変動が小
になる。

次に本発明におけるフォーカシングにおける例を示す。

まず、第３レンズ群から第５レンズ群までを一体にくり
下げることによって像位置を補償するいわゆるリアーフ
ォーカス方式である１本発明においてはこの方式を採用
する場合、三つのレンズ群よりなる合成の系に関して次
の条件（５）を満足するようにしている。

（５１Ｆ３４ＳＩＩ　　Ｆｓ４ｓｒ　＜　０ただしＰ２
４％Ｎ、　ｐｉ＜ｓｒは夫々広角端および望遠端におけ
る第３、第２．第５レンズ群の合成屈折力である。

上記の関係は、第３、第２．第５レンズ群の合成屈折力
が、望遠端におけるものが広角端におけるものよりも大
きいことを示し、その結果フォーカシング移動量が小さ
いことを意味している。

このフォーカシング方法は、ズーミングに寄与しない負
の屈折力の第５レンズ群ら移動することが特徴である。

上記の条件（５）は、フォーカシングレンズ群がズーミ
ングによりレンズ群が動くことによってフォーカシング
レンズ群の合成のパワーが異なることによるものである
。

次に負の屈折力を有する第２レンズ群によるフォーカシ
ング方法が考えられる。このフォーカシング方法は、第
２レンズ群が移動することによって、２カ所のズーミン
グ間隔が変化し収差変動を補償し得る。この変動の補償
は全ての収差についてではないが近軸量については基本
的に補償し得るので望ましい。

第２レンズ群によるフォーカシング方法の場合、次の式
が成立つ。

（６１Ｆｍｍ＝ＦＴ□ つまりフォーカシングレンズ群の焦点距離（第２レンズ
群のパワー）は一定である。尚１”旧、１’ｔｉは夫々
第２レンズ群の広角端および望遠端における屈折力であ
る。しかしズーミングにより共役関係が変化するため、
そのフォーカシング移動量が広角端から望遠端までの変
倍域で変化する。

更に第１レンズ群と第２レンズ群を一体に移動させるフ
ォーカシング方法が考えられる。このフォーカシング方
法は、収差変動が極めて小さい。

本発明のズームレンズにおいて、このフォーカシング方
法を用いると次の式（７）が満され、小型化による性能
の劣化がない。

（７１ｌＦｍ１−ＩＦｙ＋ｘｌ＞０ ただしＦｗ＋ｚ、Ｆｔ＋□は、広角端および望遠端にお
Ｉ＋λＭ＋＋、・７プ射　璧り１．−、イ脚ハム峠−に
も−ある。

これは第ルンズ群、第２レンズ群の主点間隔が広角端か
ら望遠端にがけて広くなる結果であり、球面収差等を補
正するために望遠タイプにしたことによるものである。

この方法では、開口絞りからフォーカシングレンズ群が
大きく隔たることが少なくなり、したがって前玉径が小
型になる。

この第１レンズ群と第２レンズ群を一体にしてフォーカ
シングを行なう場合、フォーカシングの合成の屈折力に
ついて次の式ｆＸｉ）で表わされる関係が成立つ。

ｐ、ｗ：　ＩＩ’、　＋　Ｐａ　−ｅｗ’Ｆ＋Ｆｚただ
しＦＦＩＩは広角端でのフォーカシング群（第１、第２
レンズ群）の合成屈折力、ｒ２□は望遠端でのフォーカ
シング群の合成屈折力、ｅｗｏは広角端での第１レンズ
群と第２レンズ群の主点間隔、の主点間隔である。

上記の関係から焦点距離によってフォーカシング移動量
は変化し、そのため広角端と望遠端とにおける第ルンズ
群と第２レンズ群の主点間隔の差Δｅ°が極端に大にな
らないように配慮する必要がある。この場合の像面への
きき方は次の式（Ｘｉｉｌの通りで条件（１）と式ｌＸ
１）から算定出来る。

γ＝（β１β４・βｓ）”　　　　　　（Ｘｉｉｌつま
りフォーカシング方法の設定にあたっては上記式［Ｘ１
ｉｌを留意することが重要である。

又いわゆるインナーフォーカシングちしくはリアーフォ
ーカシング方式を用いる時も同様に部分系すなわち）オ
ーカシフグレンズ群の結像関係が変倍時↓こ変化するた
めに焦点距離によってフォーカシング移動量が変わるこ
とになる。この場合もフォーカシングレンズ群として移
動させた時の像面に与える感度を十分考慮すべきである
。

次に本発明のズームレンズにおけるフォーカシング方法
を後に示す実施例１をもとに具体的に示す、まず第３レ
ンズ群、第４レンズ群、第５レンズ群をフォーカシング
群として物体距離１．５　ｍにフォーカシングした時の
広角端、中間焦点距離。

望遠端における収差曲線が夫々第３７図、第３８図、第
３９図である。これらの図よりメリディオナル断面が少
し補正不足傾向を示しているが十分に実用レベルとなる
ものである。これはいわゆるリアフォーカシングであり
レンズ系の全長が変化しない利点を有している。

次に同じ実施例１で第２レンズ群をフォーカシングレン
ズ群とした時の広角端、中間焦点距離。

望遠端における収差曲線は夫々第４０図、第４１図、第
４２図に示しである。これらの図ち物体距ｉ１１．５ｍ
の時である。この場合望遠端での球面収差の変動が小で
あり、一方非点収差は少し補正不足の傾向をちつがフォ
ーカシングによる像面移動の方向が同じであり実用化レ
ベルにある。これはいわゆるインナーフォーカシングで
ある。

更に同じ実施例１でフロント・レンズ群によるフォーカ
シングとして、第１レンズ群と第２レンズ群を採用した
場合で、物体距離１．５　ｍにおける広角端、中間焦点
距離、望遠端での収差状況を夫々第４３図、第４４図、
第４５図に示しである。これについては、いずれの焦点
距離でも収差変動が小であり、極めて良好な性能を示し
ている０次に、上記フォーカシング方法による際のフォ
ーカシング移動量を示す。

（ｍｍｌ 上記の移動量で負符号は像側へ移動することをあられし
ている。

以上本発明における）オーカシングの基本的なｉ、のｆ
ｙ　壬１　、　？−１１＋５　　バ＋ｌ　ｘ　−：ノー
ｓ　゛ノＪ／　ｌ、τけ釣名（のものが考えられる１本
発明は、小型化と良好な光学性能を目的としており、フ
ォーカシングら第ルンズ群以外のレンズ群を用いてフォ
ーカシング移動量、収差変動が小である方法を実現して
いる。

尚第５レンズ群は、変倍時は移動せずその倍率は広角端
から望遠端までほぼ一定である。また第ルンズ群から第
４レンズ群によって形成される像に対する拡大倍率とし
ては次の条件の範囲内であることが好ましい。

１くβｓ＜１．３ ただしβ５は第５レンズ群の結像倍率である。この条件
の下限を越えると、本発明にもとづく屈折力配分から逸
脱することになる。又上限を越えると、屈折力が強くな
るために光学性能を良好に保つには、レンズ枚数を増や
さねばならず、又全体としての各レンズ群の屈折力配分
が変わり各レンズ群の厚内レンズ構成自身が異なった構
成になる、 「宙添硼１１ 次に本発明のズームレンズの各実施例を示す。

実施例１ ｆ＝３６．１３〜１３１．５　　　Ｆ／４．６〜５．８
３２ω＝６１．８°〜１８．６゜ ｒ、＝　９５．７４５９ ｄ、＝　１．９４００　　　旧＝　１．８０５１８　　
　シ、＝２５．４３ｒ２＝　５０．５１８９ ｄ、＝　５．６００Ｏ ｒ、＝　−２７４，７８３０ ｄ３＝０．１５０Ｏ ｒ、＝　３１．．１１４０ ｊ１２＝　１．６０３１１ シ、＝６０．７０ ｄ４＝４．３０００ Ｑ、＝　１．４９７００ シ３二８１．６１ ｒｓ　＝　５６．１１０３ ｄａ”’Ｄ＋ （可変） ｒ６＝　７８．２８７２ ｄ、＝１．１口００ ｆｉ、＝　１．８３４００ シ４＝３７．１６ ｒ、＝　１５．５７９２ ｄ、＝　４．０９６８ ｒｓ＝　−９６，８２１２ ｄ、＝　０．９０００ ｎｓ＝１．８０６１０ ν５＝４０．９５ ｒ９＝　４２．１８７２ ｄ、＝　ｏ、１５００ ｒ＋。　”２６．００３３ ｄ＋ｏ”３．７５０Ｏ ｒ、、　　＝−２６，７５６２ ｄ＋　＋　＝　０．８０００ 「１□　＝　−２２３，３２４２ ｄ、□：　０．９１８Ｏ ｒ＋、　＝−２７，１：１４４ ｄ、、＝　０．８５０Ｏ ｒ、４　＝−１３５，１２７８ ｄｚ＝Ｄｘ（可変） ｒ＋ｓ　：ｏｏ（絞り） ｄ、、＝　１．１５０Ｏ ｒ＋　ａ　　＝４９．３５０７ ｄ、、＝　２．３８０Ｏ ｒ＋ｙ　　＝−５８，３７８５ Ｉ６”　１．８４６６６ Ｑ、＝　１．７７２５０ ｎ、＝　１．８３４００ ｊｌ、＝　１．６７７９０ シ、＝２３．７８ シフ：　４９．６６ シ、＝３７．１６ υ、＝５５．３３ ｄＩｔ＝０．１５００ ｌａ ＝　２７．０６２２ ｄ＋ａ＝２．４８００ ＝　１．４８７４９ ｏ＝７０ ｒ、、　　＝−２２４，２８９９ ｄ１９＝０．５２３７ ｒ２ｏ　　”−４２，６５１６ ｄ２゜＝　１．２１００ ｒ２．　　＝　２２９．２３１０ ｄ２１＝　０３　（可変） ｒ２□　＝　６８．７７７３ ｄｚｚ　　＝２．４６０Ｏｎ＋ｚ ｎ＋＋ ＝　１．８０５１８ ＝　１．７４０００ ν＋　＋　＝　２５．４３ ν１２＝２８．２９ ＝　−８０，３７５７ ｄ、、　　＝０．５５００ ｒｚｏ ＝　４６．９４８５ ｄａ４　＝２．００００ ｒｌ＋＋ ＝　１．８０５１８ シ、、＝２５．４３ ｒａｓ ＝　１８．６６５６ ｄｚｓ　　＝２．１０００ ２８ ＝　８２．２９９１ ２６ ＝　２．３２００ Ｉ４ ＝　１．４８７４９ シ、、＝７０．２０ 「２７　　＝ ５４．９８４３ ｄ、、　　＝Ｏ，１５００ ＝　１７．５９０７ ｒａｓ　　＝　１８．９９２５ ｄ、、　＝Ｄ、　（可変） ｒｚｏ　　＝　２４９．１０５６ ｄｓｏ　　＝　３．７５０Ｏｎ、ａ　　”　１．６１２
９３ν、、＝３７．０Ｏ ｒ３＋　　＝−３２，６５８７ ｄ３．　　＝１．１５００ ｒｘｚ　　＝−２９，６７４４ ｄ、、　　＝１．４３０Ｏ ｒ、ｓ　　”−２２３，２９５３ ｆ　　　　３６．１３ Ｄ、　　　　　１．２００ Ｄ、　　　　１７．５００ Ｄ、　　　　７．５００ Ｉ４　　　５．４５０ ｆｚ／ｆＩ　＝０．２３５ β、＝１．０７０３ 実施例２ ｆ＝３６．１３ 〜１３１．５ ｎ＋ｙ ＝　１．８３４００ シ＋ｔ＝３７．１６ ６８．９３　　　　１３１．５ １３．４４５　　　２４．４４５ ８．８９９　　　　１．２００ ３．７４４　　　　１゜２８５ １８．９２１　　　３０．６００ １β３１β□ｌ　　＝ＬＺ２５８＋ Ｆ／４．６〜５．８ ｒ＋　＝　８４．２３６５ ｄ、＝　１．９４００ Ｑ、＝　１．８０５１８ シ、＝２５．４３ ｒｇ＝４７．［＋０３０ ｄ２＝　５．６０００ ｎ　＊　＝　１　、６０３１１ ν、＝　６０．７０ ｒ、＝−４５４，５８０３ ｄ、＝　０．１５００ ｒ、＝　３０．５２３１ ｄ４＝　４．３０００ ｊｌ、＝　１．４９７００ シ、＝　８１．６１ ｒｓ＝　５４．２０９４ ｄ、＝ＤＩ （可変） ｒ６＝　６０．３７３０ ｄ、＝　１．１０００ ｎ４＝　１．８３４０［１ シ４＝３７．１６ ｒｙ　＝　１５．８０３２ ｔｉ、＝　４．６５００ ｒ、＝−７０，４９７６ ｄ、＝　０．９５０Ｏ ｎｓ＝１．７６２００ シロ＝４０．１０ ｒ、＝　４５．７７２７ ｄ、＝　０．１３００ ＝　２６．９７１１ ｄ、、＝　２．９０００ ｎ　ｓ　”　１　、８４６６６ シ、＝　２３．８８ ｒ＋＋　　＝−１０２，１６８９ ｄ＋　ｒ　＝　１．６８２Ｏ ｒ、ｔ　　＝−３１，２１３４ ｄ、、＝　０．９５０Ｏ ｒｌｓ　　＝２６．８９３４ １、：　１．８３４８１ シ？＝４２．７２ ｄ、、＝　２．１０００ ｎｓ”　１．８０５１８ シ、＝　２５．４３ ｒ、、　　＝　５５６．１９９３ ｄ、、＝Ｄ、　（可変） ｒ＋ｓ　＝＝（ｙ）　（絞り） ｄ、、＝１．１００Ｏ ｒ、、　　＝５８．６６４８ ４．６＝　２．３８０Ｏ ｒ＋ｙ　　”−６２，５０１０ ｄ、、＝０．１５０Ｏ ｒ＋ｓ　　＝２６．２４２８ ｄ＋ｓ”２．４８０Ｏ ｒ＋−＝−６９０，２５３６ ｄｚ＋＝　０．５４５０ ｒｉ。　＝−５３，１４８３ ｄａｏ＝　１．２１００ Ｑ、＝　１．７４３２０ ｎｅ。

：　１．４８７４９ １１ ＝　１．８０５１８ νｅ”４９．３１ ０＝　７０．２０ シＩ、＝２５．４３ ａｔ ＝　１４５．６１３９ ｄ、、＝Ｄ、（可変） ａｍ ＝　７３．８６７５ ｄ、、　　＝２．４６００ ｎｅｚ ＝　１．５８９２１ νｌ□＝　４１．０８ 「２３ ：　−７１，９８１０ ｄ２．　　＝０．５５００ ｚｓ ＝　３８．０９０４ ２５ ２ｇ ｄ、、　　＝２．００００ ＝　１９．１０９７ ｄ２ｓ　　”２．１０００ ＝　６９．７９２９ ｎ＋３ ＝　１．８０５１８ シ、、＝２５．４３ ｄａｍ　　”２．３２００ ｎ＋４ ＝　１．４８７４９ ４＝７０．２０ ｚｙ ＝　−７２，５３３１ ｄ２ｔ　　＝Ｏ，１５００ ｒ２！１ ：　１７．６９３５ ｄ、、　　＝２．６４００ １８ ：　１．７５５２０ シ１５＝２７．５１ ２９ ＝　１８．２９４１ ｘｅ 二〇、（可変） ｒ３ｏ　　　＝ １２０３．３０３０ ａｔ ＝−３３，３２７９ ｄ、、　　＝１．１５００ ｒｓｘ　　＝−２８，６５１７ ｄ、、　　＝１．４３００ １７ ＝　１．８０６１０ シ、、＝４０．９５ ｒｓａ　　＝−９３，００３１ ｆ　　　　３６．１３ Ｄ、　　　　　０．９００ ｏｚ　　　　１７．５００ Ｄ、　　　　９．４４８ Ｄ４　　　　５．７９８ ｆ２／ｆ１　　＝０２３１ βｓ＝１．Ｑ８６１ 実施例３ ｆ＝３６．１〜１３１．３６ ２ω＝６１．ｌｌ。

ｒ、　＝８７．４９４５ ｄ、＝　１．９４００　　　ｎ ｒｘ＝　５０．６８８３ ｄ、＝　５−ｓｎｎｎ ｎ、＝１ 〜１８．６゜ ６８．９３ １２．９４８ ８．７８４ ４．５４７ １９．３５４ β、１β４ｗ ＋３１．５ ２３．８９７ １．２００ ０．７００ ３０．６００ 、、＝１．２４ｒ０ Ｆ／４．６〜５．８９ ＝１．８０５１８ ν、＝２５．４３ ６０３０口 υ、＝Ｆｌら ｒｓ　＝−２５０，１６４３ ｄ３＝　０．１５００ ｒ４＝　３１．７９２３ ｄ、＝　３．９０００ ｎ、＝　１．４５６５０ ν３＝９０．７７ ｒｓ＝５５．９５５８ ｄｓ＝Ｄ＋ （可変） ｒａ＝　９５．７１７７ ｄ、＝　１．１０００ ｎ、＝　１．８３４００ シ、＝３７．１６ ｒｙ　＝　１６．１７０８ ｄ、＝　４．２４２０ ｒ８＝−１６３，１１３７ ｄ、＝　０．９１００ ｒｅ＝　４４，２０５１ ｄ、＝　０．１５０Ｏ ｒ、。　：　２５．５６７２ ｄ、。＝　３．６５０Ｏ ｒ＋＋　　＝−２７，１０３２ ｄｌｌ＝０．８５００ ｒ１□　＝ω ｄ１□＝　０．９３３０ ｎ　ｓ　＝１　、８０６１０ ｎａ＝１．８４６６６ ｊｌ、＝　１．７７２５０ シ、＝　４０．９５ νａ＝　２３．７８ シ、＝４９．６６ ｒ＋ｓ ＝へ２７．５７２１ ｄ、、＝　０．８５００ ｎｓ　＝１．８３４００ シ、＝３７．１６ ｒｌ４ ＝〜２１４．７５５５ ｄ＋４＝Ｄ□（可変） ｒ＋ｓ　＝ＱＱ　（絞り） ｄ、、＝　１．１１００ ０ｒ１　　＝３３．５３２５ ｄ＋ａ＝２．３８００ ｒ、、　　”−５９，２３６５ ｄ、、：　０．１５００ ｒ、、　　＝３７．１５９３ ｄ＋ａ＝　２．４８００ ｒ、、　　＝−５０５，７６７５ ｄ、＊＝０．５４５０ ｒ２゜　＝　−３５，５２３９ ｄ２゜＝　１．２１００　・ ｒｓｒ　　＝−２５９６，５７９８ ｄｉ＋＝Ｄｓ（可変） ｒ２□　＝　１７０．５８７３ ｄｉｇ　　＝２．３ＧＯロ　　ｎ１２ ｎ＊＝１．６５１６０ ｌＧ ｎ＋＋ ＝　１．４８７４９ ＝　１．８０５１８ ＝　１．５８３１３ ν、＝５８．５２ ｏニア０．２０ シ、、＝２５．４３ ν１□＝　５９．３６ ｒ２．　　＝−３８，３５０２ ｄ、、　　＝３．１６８０ ｒ２４　　＝１２０．１６５８ ｄ、　　＝　２．４７００　　１１３　　＝　１．６９
６８０　　　ｖ、、＝　５５．５２ｒ＊ｓ　　＝−２９
，３１７０ ｄｉｓ　　＝２．１８６０ ｒａａ　　＝−２４，７４３５ ｄｚａ＝１．ロロＯｎ　　　ｎ、　＝１．８３４００　
　　シ、＝３７．１６ｒｔ−＝−６８，７２４１（非球
面） ｄ、、　＝Ｄ、　（可変） ｒ２ｍ　　＝−１０６，５４２４ ｄ、、　　”　３．２０００　　　ｎ、、　　＝　１．
６２３７４　　　ｖ、、＝　４７．１０ｒ２．　　＝−
６０，８４９１ ｄ、、　　＝２．２８４０ ｒａｏ　　＝−３６，１６６４ ｄ、３ｏ　”　１．４３０ｏ　　　ｎ１ｇ　　＝　１．
６３８５４　　３７．６＝　５５．３８ｒ、、　　＝−
６０，５９９９ 非球面係数 Ｅ　＝　０．１２５４８　ｘ　ＩＱ−’　　　Ｆ　＝　
０．４８３７１　ｘ　１０−＠Ｇ＝０．２８２９２ｘｌ
Ｏ−”　　　Ｈ＝−０，１５２６８ｘｌＯ−”ｆ　　　
　３６．１１ Ｄ、　　　　　１．９５０ Ｄ、　　　　１７．５００ Ｄ、　　　　８．６５９ Ｄ、　　　　５．４００ ｆ２／ｆ、　　＝０．２３０６ βｓ＝１．１０６ 実施例４ ｆ＝３６．ｌｌへ１３１．３６ ２ω＝６１．８’〜１８．６＠ ｒｌ　＝　８２．１０９９ １Ｌ＝１．９４０Ｏ ｒｓ　＝　４５．２２０９ ｄ、＝６．０５００ ｒ、＝−４８４，４８０１ ｄｍ＝　ｏ、　１５００ ｒ、＝　３０．０６１４ ｄ、＝　４．３０００ ｊ、＝　５３．６８１９ Ｔ ６８．８７　　　１３１．３６ １３．２８１　　　２５．４３８ ８．７５６　　　　１．２７４ ６．０７９　　　　４．７１３ １９．１９０　　　２７．９１７ １β３ｗ・β４ｗｌ　　＝１２２３ｊｌ−＝　１．８０
５１８ ｎｚ＝１．４８７４９ ｎ、＝　１．６０３１１ Ｆ／４．６〜５．８２ ν１＝２５．４３ シｇ＝６０．７０ ν３＝７０．２０ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ６＝　５９．５３０５ ｄｓ＝　１．３８００ Ｑ４＝　１．７４１００ ν４＝　５２．６８ ｒ、＝　１４．２４８４ ｄ、＝　４．９０００ ｒａ＝−４６，４３８７ ｄａ＝　１．１０００ ｒ、＝　４１．６８８２ ｄ、＝　０．１５００ ｒ、、　　＝　２７．８２４６ ｄ、、＝　３．２００Ｏ ｒ、、　　＝−５３，１１７４ ｄ、、＝　０．８８５０ ｒ、、　　＝−２７，０５４１ ｄ１□：　１．２００Ｏ ｒ、、　　＝−１８１，３０７０ ｄ、、＝　Ｄオ（可変） ｒ＋４　＝（１）（絞り） ｄ、４＝　１．１５５゜ ｒ＋５　＝４３．２４５４ ｎｓ”　１．８３４８１ ｊ１６＝　１．８４６６６ ｎｔ＝１．８１５５４ シ、＝４２．７２ シ、＝　２３．８８ ν？＝４４．３６ ｄ、５＝　２．３８０Ｏ ｒ＋ｓ　　”−５６，９４９１ ｄ、、＝　０．１５００ ｒ、＝２８．２１２４ ｄｔ７＝２．４８０Ｏ ｒｌａ　　＝−１１８，４４６３ ｎ、＝　１．６１７００ ｎ、：１．６１７００ シ、＝６２．７９ シｅ＝６２．７９ ｄ、＝０．５４５０ ＝−４２，１８９４ ｄ＋ｅ＝１．２１００ ｎ＋。

＝　１．８３４００ ν、。：　３７．１６ ｒ糞Ｏ ＝　６９．７７１０ ｄ２゜二〇、（可変） ２ ＝　４０．３８５６ ｄ２．　　＝：）、４６００ ：　１．６１７００ シ、、＝６２．７９ ２Ｒ ＝−５７，９６１５ ａ２．　　＝０．５５００ ｚｓ ＝　５２．８１３８ 「２４ ｚｓ ａ、、　　＝２．００００ ＝　１７．１４７５ ｄ、、　　＝２．１０００ ＝　５２．５６３０ ＝　１．８３４００ シ１□＝３７．１６ ｚｓ 「２Ｂ ｄ２５　＝２．３２００ ：　−６７，５９４１ ｄ２．　　＝Ｏ，１５００ ＝　１６．７７３３ ｄ２？　　＝２．６４００ ＝　１８．３３５２ ｄ、、　＝Ｏ４（可変） ＝　−２２９，７８２０ ｄ２．　　＝３．７５［１０ ｎ＋＋ ｎ＋ｓ ＝　１．４８７４９ ＝　１．５４０７２ ＝　１．５７３０９ シ、、＝７０．２０ シ、＝４７．２０ シ、、＝４２．５７ ｒ−、＝−３７，６６２１ ｄｆｆ。

＝１．１５００ ３ ３０．９９０８ ３１ ＝　１．４３００ ｎ＋ｓ ＝　１．７２０００ シ、、＝　５０．２５ ｒ３□　＝　−９３，２９３５ ３６、１１ １，２００ １７，５００ ７，８３８ ６８，８７ １２，７４５ ８，７２９ ４，０１１ Ｉ３１．３６ ２３．５６０ １．２００ １．２２７ ｆ２／ｆ１　　　＝＝０４３３３ β、：　１．０９６＋＋ 実施例５ ｆ＝３６．１６〜１３１．５ ２ω＝６１．８＠〜１８．６゜ ｒ　＋　＝　９８．３８３０ ｄ、＝　１．９４００ ｒ、＝４９．０５５１ ｄ２＝　５．６０００ ｒｓ＝−６７１，５９７４ ｄ３：＝　ｏ、　１５００ ｒ４＝　３１．１００４ ｄ、＝＝　４．００００ ｒｓ＝６７．９０９９ ａＳ＝Ｏ＋（可変） ｒ＋５＝５６．００９７ ｄ、＝　１．０５００ ｒｔ＝１４．９０３１ ｄ？＝　４．３５００ １２：　ｔ、６２０４１ ｎ＋＝１．８０５１８ Ｑ、＝　１．４９７００ ｎ、＝　１．８１５５４ ８３１β、１ ＝　１．２１’？０８ Ｆ／４．６〜５．８ シ、＝２５．４３ シｇ＝６０．２７ シ３＝８１．６１ ν４＝４４．３６ ｄ、＝　０．８５００ ｎ、＝１ ９５００ ν、ｔ＝４５．２９ ｒｅ　＝　４７．３２７９ ｄ９＝　０．１０００ ｒ、。　＝　２６．０５３０ ｄ、、＝　３．５０００ ｒ、、　　＝−３０，２５４５ ｄ、、＝　０．８１００ ｒ１□　＝−７５８，２８０６ ｄ、２＝　０．９５６１ ｒ、　＝−２８，０１２１ ｄ＋　３＝　０．８５００ ｒ、、　　＝−１４６，５３２７ ｄ＋４＝Ｄａ（可変） ｒｌｓ　：ＯＯ（絞り） ｄｌｓ＝１．１ｏ００ ｒ、、　　＝　４６．８０８７ ｄ、、＝　２．３８０Ｏ ｒＩｔ　　＝−４４，７５１５ ｄ、、＝　０．１５０Ｏ ｒｌｓ　　＝　３１．９２２１ ｉｌ、＝　１．８４６６６ ｎｙ＝　１．７７２５０ ｎｓ　＝　１．８５０３０ ｎｏ＝　１．６０３００ シロ＝　２３．７８ シ、＝４９．６６ シ、＝　３２．１８ シ、＝６５．４８ ｄ＋ａ＝２．４８０Ｏ ｒ、、　　＝−４８１，５６６８ ｄ、、＝　０．５４５０ ｒａｏ　　”−３６，９３７９ ｄ、。＝　１．２１００ ｒ＊＋　　＝−４９８４，２９８３ ｄｚ、＝Ｄｓ（可変 ｒ２□　：　９９．６６０８ ｄ２□　＝　２．４６００ ｎ＋。

旧 ） ：　１．５（＋３７８ ＝　１．８０５１８ ＝　１．７４０００ ν、。＝　６６．８１ νｚ＝２５．４３ シ、、＝２８．２９ ｚｘ ＝　−６７，４９０４ ｒｇ＜ 「２５ ｄｔｉ＝１．０口００ ＝　３４．７７７２ ｄ、、　　＝２．００００ ＝　１８．７７７８ ｄｓｓ　　＝２．３５３２ ｎ＋３ ＝　１．８０５１８ ν、３＝２５．４３ ２６ ＝　１５９．３２６０ ｄｉｅ　　＝２．３２００ ｎ＋ａ ＝　１．４９７００ ν、”８１．６１ ｚｔ ＝　−５０，０１６９ ｄａｔ　　＝０．５０００ ｔａ ：　１７．９４９５ ｄｓｓ ＝　２．６４００ ＝　１．４８７４９ シ、５＝７０．２０ ｚ９ ｒ３゜ ＝　１９．７２５８ ｄ２．　　＝０４ ＝　５４．４６２２ （可変） ｄ、ｏ　　”　２．２００Ｏｎ、、　　＝　１．４９２
１６　　　ｖ、、”−５７，５０ｒ３．　＝　４２．３
５９３　　（非球面）非球面係数 Ｅ　＝　０．３２０５５　　ｘ　１０−’Ｇ　＝　０．
１０１８６　　Ｘ　１０−’ｆ　　　　３６．１６ Ｄ、　　　　　０．９５０ Ｄ２　　　１６．９２２ Ｄ、　　　　　７．５００ Ｄ、　　　　　３．８８Ｏ ｒ２／ｆ、　　＝０．２３７ β、＝　１０９３ 実流例６ ｆ＝３５．１７ ９７．　＝　に１Ｒ１１ 〜１３１゜５１ 〜　ＩＩＩ　　Ｉ；’ Ｆ　＝　−０，２４３７４ｘ　１０−’Ｈ＝−０，１４
３９４Ｘ　１０−” １３１．５ ２３．５５０ ０．７４０ １．６１２ ２９．７８０ ”１．２’）２０ゾ ロ８．９６ １３．８４４ ８．５５１ ３．７９１ １５．８００ β３１β４Ｗ Ｆ／４．６〜５，８ ｒ＋　＝　１０５．９４２９ ｄ、＝１．９４００ ｎ　＋　＝　１ ０５１８ νＩ＝２５．４３ ｒｔ＝５１．８４４０ ｄ、＝　５．６０００ ｒｓ＝−３１６，７６８２ ｄ３＝０．１５００ ｒ４＝　３１．４８７６ ｄ４＝４．００００ ｒｓ＝６９．０［＋０５ ｄｓ＝Ｄ＋（可変） １”６＝　５８．１５３３ ｄ６＝１．０５００ ｒ　ｔ　＝１４　、７５２６ ｄ７＝４゜３５０口 ｒ、＝−４７，３８３５ ｄ、＝　０．８５００・ ｒ、＝　７５．９３４７ ｄｅ”０．１００Ｏ ｒ＋ｏ　＝　２８．２３５７ ｄ、、＝　３．５０００ ｎｚ＝１．６Ｄ３１１ ｎ３＝　１．４９７００ ｎ４＝　１．７８５９０ ｎｓ＝１．７７２５０ ｎｌｌ＝　１．８４６６６ シｇ＝６０．７０ シｚ＝８１．６１ ν４＝４４．１８ シ、＝　４９．６６ シ、＝２３．７８ ｒ、　＝−２９，９０４３ ｄ、ｌ　＝　０．８１０Ｏ ｒｌｇ　　＝−１５０，６９２９ ｄ１□＝　０．７６９２ ｒ＋−”−２９，６９７６ ｃｔ、３＝　０．８５００ ｒ、、　　＝−４２０，０６０８ Ｃｔ、４＝Ｏ，（可変） ｒ１５＝ω（絞り） ｄ、、５＝　１．１００Ｏ ｒ、ａ　　”　４１．５７９３ ｄ、、＝　２．３８０（］ ｒ、、　　＝−４７，０６８２ ｄ＋７＝　０．１５０Ｏ ｒｌｇ　　＝３５．８６４３ ｄ、ａ＝　２．４８００ ｒ、、　　＝−２６（１，０２Ｆｄ ｄ、９＝　０．５４５０ ｒｚａ　　＝−３４，２５８７ ｄ２ｏ＝　１．２１００ ｎｔ＝１．７７２５０ ｎａ＝　１．８５０３０ ｎ＋＋＝　１．６０３００ ｎｌ（１ ＝　１．５０３７８ ｎ＋＋ ＝　１．８０５１８ シ、＝４９．６６ シ、：３２．１８ ν、＝５５．４８ ν１゜＝　６６．８１ シ、、＝２５．４３ ｒ２．　　＝−４０９，２０６４ ｄ、、＝Ｄ、（可変） ａｔ ：　７２．５３６８ ｇｚ ＝　２．４６００ ｎｌｚ ＝　１．７４０７７ シ１□＝　２７．７９ ｇｓ ニー７２．１３０９ ｄｔｓ　　＝１．１５９９ ２４ ＝　４０．４０３８ ｄ、４　＝２．００００ ＝　１．８０５１８ ν１３＝２５．４３ ２ｓ ＝　１８．５９１５ ｄｉｓ　　＝２．１０００ ２８ ＝　８５．７４９４ ｒｚテ ｒｚａ ｄ□６　＝２．３２００ ＝　−６０，３７１４ ｄａｔ　　＝２．００００ ：　１８．１０６２ １４ ＝　１．４８７４９ シ、、＝７０．２０ ｄ、、　　＝２．６４００ ｎ＋５ ：１．５１７２８ シ、、＝６９．６８ ２１１ ＝１９．６４８９ ｄｇ＊＝０４ （可変） ３０ ＝　４６．０８６８ ｄ、。

＝　２．２０００ ｎ＋６ ＝　１．５１７２８ シ＋５＝６９．６８ ｒ３．　　＝　３７．８４４２ ｆ　　　　３６．１７ Ｄ、　　　　０．９５０ Ｄ、　　　１７．５００ ０３　　　８．２６７ Ｄ、　　　　３．８８０ ｈ／Ｌ　　＝　０．２４３ βｓ　＝　＋　０７６４３ 実施例７ ｆ　＝　３６．１７〜１３１．５１ ２ω＝６１．８”〜１８．６＠ ｒ１＝　９８．３１８６ Ｔ ６８．９７　　　１３１．５１ １３．６９６　　　２３．５５０ ８．８８５　　　０．７４０ ４．７０３　　　２．８３０ １５．９δ０　　　２９．３５７ １β３１β４１　＝１２↑ｏ’ｔｒ Ｆ／４．６〜５．８３ ｄ、＝　１．７２９０ ｎ、＝＝　１．８０５１８ ν、＝２５．４３ ｒ２＝　４７．６１１４ ｄ、＝　５．５７２０ ｎｓ”：１．６０３１１ シ２＝６０．７０ ｒ３：〜４５０．６９０４ ｄ、＝　０．１４００ ｒ４＝　３２．０２５５ −−９７つｏｎ ｒｓ＝８０．３０７５ ｄ８＝Ｄ、（可変） ｒｅ＝５５．６７９２ ｄ、＝　１．０３９６ ｒ７＝　１３．４６４２ ｄ、＝　４．６５９５ ｒ、＝−４８，０８００ ｄ、＝　０．９７０４ ｒ＠＝　３７．５２７４ ｄ、：　０．１４７４ ｒｌ。　＝　２４．４３６３ ｄ、、＝　３．１４９３ ｒｚ　　＝−６２，７６８８ ｄ、、＝　０．８６４７ ｒ、−＝−２６，０６１１ ｄ＋＊＝０．９３９４ ｒ、、　　＝　２３３９４６．４７６２ｄ＋５＝Ｄ−（
可変） ｒ、４：ＯＯ（絞り） ｎ４＝　１．７２６００ ｎｓ”　１．７７２５０ ｎ　ａ　”　１　、８４６６６ ｎ？＝　１．７７２５０ ν４＝５３．５６ シ、＝４９．６６ シ６＝　２３．８８ ν、＝４９．６６ ｒ１８ ＝　５５．１８１１ ｄ　１ｓ＝　２．０８５２ ｊｌ、＝　１．５１８２１ シ、＝６５．０４ ｒｌｅ　　＝−４４，２６４６ ｄ、＝０．１４８７ ｒ＋　−＝　３３．４２７７ ｄ＋　７＝　３．８３４７゜ ｒ、、　　＝−２２，５８５７ ｄ、、＝　０．９９８５ ｒｌｅ　　＝　４５３．２５８１ ｄ＋９＝Ｄｓ（可変） ｒａｏ　＝５０．５３２８ ｄ２．＝　２．５４５８ ｒ、、　　＝−１２２，１９０６ ｄ、、　　＝０．９５９７ ｒ２□　＝　３６．４８２３ ｎｏ＝　１．５４０７２ ｎｌ。

＝　１．８０５１８ ｎ＋＋ ＝　１．７４０７７ シ、＝４７．２０ ν、。＝　２５．４３ シ、、＝２７．７９ ｄ２□　＝　３．１７９６ ＝　１．８０５１８ 、＝２５．４３ 「２３ ＝　１７．５１４６ ｄ−ｓ　　”２．２０３６ ２４ ＝−１２８，７０９９ ２４ ＝　１．９９９４ ｎｌｘ ＝　１．４８７４９ シ、、＝７０．２０ ｒ富６ ｒ宜６ １２丁 ｇｓ ＝　−３５，０６３４ （Ｉｔｓ　　＝Ｏ，１３７５ ＝　１７．５８６４　　・ ｄｉｅ　　＝３．４８２８ ＝　２０．１２４８ ｄ、？＝Ｄ４（可変） ＝　１２９．５３９６ ｎｌａ ：　１．５３１１３ シ、、＝６２．４４ ｄｉｇ　　＝３．３２３９ ｎｌｌ！ ＝　１．６０３４２ ν＋５＝３８．Ｏ１ ｒａｗ　　＝−３８，５７４４ ｄｏｓ　　＝１．１５２９ ｒｓｏ　　”−３１，５１３１ ｄ、。　＝　１．４１６３ ｒ、、　　＝−９０２，５５２０ ｆ　　　　３６．１？ ＤＩ　　　　　Ｏ，７００ Ｄ、　　　　１５．５６８ Ｄａ　　　　１０．０８６ Ｄ、　　　　４．６３７ ｔ＊／ｌ＋　　＝　０．２３１ Ｉ６ ＝　１．７９９５２ シ、、＝　４２．２４ ６８．９７ １３．８５１ ８．０４６ ４．３７４ １６．６２０ βｍＷ’β４Ｗ １３１．５１ ２４．５３１ ０．９５０ ０．８０６ ２７．３２８ ＝　１．３３＋８？ βｓ＝１．ｉｏ＋、１ま ただしｒ＋、　ｒｚ、・・−はレンズ各面の曲率半径、
ｄ。

、ｄ２．・・・は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ
１ｎ　ｚ　＋・・・は各レンズの屈折率、シ１．シ８．
・・・は各レンズのアツベ数である。

上記実施例のうち実施例１は、第１図に示す構成で広角
端から望遠端までの変倍域ｆ＝３６．１３〜１３１．５
を持つズームレンズである。この実施例の第ルンズ群は
ダブレット（接合もしくは空気レンズを含む）と１枚の
正レンズを少なくとも含むもので、色収差が十分補正さ
れないように構成されている。第２レンズ群は、屈折力
の大きい空気レンズを少なくと６−つ有しており、かつ
コマ収差補正のための負レンズを像面側に設けている。

第３レンズ群は、少なくともダブレットで構成されてい
るが更に正レンズ１枚を加えることが好ましく、製造面
まで考慮すると空気レンズを設けて精度よくレンズを保
持することによって安定した性能になし得る。第４レン
ズ群は、結像レンズ群であり、いわゆるトリプレット等
の構成でちよいが、さらに像側に正レンズを主点位置の
制御の役割を含めて使用するとバックフォーカスの確保
や収差補正の面で効果的である。更に第５レンズ群は正
レンズ負レンズにて構成し、空気レンズを設けて像面の
極めて良好な補正を可能にしている。

又１枚のレンズにて構成することも可能であるが、その
場合非球面を用いれば好い効果が得られる。

実施例２は、実施例１と同様であり、又実施例３は第４
レンズ群を正、正、負の３枚構成で構成したものである
。又非球面を採用している。

実施例４は実施例２に類似しているが第２レンズ群の最
も像側のレンズがダブレットではなく負レンズである。

実施例５および実施例６は、第５レンズ群を１枚の負レ
ンズとしたものである。そのうち実施例５は非球面を採
用し、空気レンズに代わる作用を持たせ、高次の収差を
補正して良好な光学性能を得ているものである。

実施例７は実施例４に類似する構成であるが、第３レン
ズ群にダブレットが用いられている。

上記各実施例におけるフォーカシングのうち、フォーカ
シングレンズ群として前述の第１．第２レンズ群、第２
レンズ群、第３〜第５レンズ群を採用した時の各フォー
カシングレンズ群および第１レンズ群の屈折力は下記の
通りである。

これら屈折力の値から明らかなようにいずれの実施例も
前述の条件（４）乃至条件（７）を満足する値になって
いる。

尚実施例中で用いられている非球面の形状は、光軸方向
をＸ、光軸に垂直な方向をｙ軸とした時、次の式で与え
られる。

ｘ　＝　（ｙ”／ｒ）／（１＋Ｆ「ｈＦＰ）　＋　Ｅｙ
’　＋　Ｆｙ’＋ｃｙ”　＋１ｙｌＯ＋・・・・ ただしｒは非球面の面頂での曲率半径、Ｅ、　ＦＧ、Ｈ
，・・・は非球面係数である。

［発明の効果］ 本発明は、独特の近軸構成をとることにより屈折力配分
を適切なものとしてこれまでのズームレンズタイプにて
は得られない程度の小型化を達成し、更に適切な厚肉レ
ンズ構成を配することにより小型化しても屈折力配分を
大きく変更することなしに良好な性能のズームレンズを
実現し得るちのである。又フォーカシング方法をタイプ
に応じて選ぶことによりフォーカシングによる収差変動
を小さく抑えることが出来る。これによって高変倍で小
型の高性能のズームレンズを得ることが出来る。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第７図は夫々本発明の実施例１乃至実施例７
の断面図、第８図、第９図、第１０図は夫々実施例１の
広角端、中間焦点距離１．望遠端における収差曲線図、
第１１図、第１２図、第１３図は夫々実施例２の広角端
、中間焦点距離。 望遠端の収差曲線図、第１４図、第１５図、第１６図は
夫々実施例３の広角端、中間焦点距離。 望遠端の収差曲線図、第１７図、第１８図、第１９図は
夫々実施例４の広角端、中間焦点距離。 ２２図は実施例５の広角端、中間焦点距離、望遠端の収
差曲繕図、第２３図、第２４図、第２５図は夫々実施例
６の広角端、中間焦点距離、望遠端の収差曲線図、第２
６図、第２７図、第２８図は実施例７の広角端、中間焦
点距離、望遠端の収差曲線図、第２９図、第３０図は夫
々本発明のズームレンズの各レンズ群のズーミング移動
を示す図、第３１図は実施例１の近軸構成を示す図、第
３２図、第３３図、第３４図および第３５図は夫々実施
例１の第１乃至第４レンズ群によりなる系の収差曲線図
およびＭＴＦ、第３６図は実施例１のＭＴＦ、第３７図
、第３８図、第３９図は実施例１の第３、第２．第５レ
ンズ群により１．５　ｍの物体にフォーカシングした時
の収差曲線図、第４０図、第４１図、第４２図は実施例
１の第２レンズ群により１．５　ｍの物体にフォーカシ
ングした時の収差曲線図、第４３図、第４４図、第４５
図は実施例１の第１．第２レンズによりフォーカシング
した時の収差間＃Ｉ図である。 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 第１５図 球面収差 非点収差 倍率の色収差 歪曲収差 第１６図 第１７図 第１８図 第１９図 第２０図 第２１図 第２２図 第２３図 第２４図 第２５図 第２８図 第２９図 第３２図 第３３図 ２ ← 第３５図 を町−ｐ り凱蝿 寸−′ 番由夕１０．ゴ 第３６図 を明明姐 ｆ！間廁出 マ１９゛ ＠ｙ’ｐ　ｏ、７ 第３７ｖｌＪ 球面収差 非点収差 倍率の色収差 歪曲収差 第３８図 第３９図 第４０図 球面収差 非点収差 倍↑の色数差 歪曲収差 第４１図 球面収差 非点収差 倍率の色収差 歪曲収差 第４２図 第４３図 第４４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）物体側より順に正の屈折力を有する第１レンズ群
   と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を
   有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ
   群と、負の屈折力を有する第５レンズ群とよりなり、第
   １レンズ群乃至第４レンズ群が広角端から望遠端への変
   倍作用を行ない第５レンズ群が変倍時には光軸上に固定
   であり、第２レンズ群乃至第５レンズ群のうち少なくと
   も一つのレンズ群がフォーカシングのために光軸に沿っ
   て移動可能であるズームレンズ。 （２）次の条件（１）、（２）、（３）を満足する請求
   項（１）のズームレンズ。 （１）０．１＜ｆ＿２／ｆ＿１＜０．４ （２）０．５＜｜β＿３＿ｗ・β＿４＿ｗ｜＜２．５（
   ３）１．０＜β＿５＜１．３ ただしｆ＿１、ｆ＿２は夫々第１レンズ群、第２レンズ
   群の焦点距離、β＿３＿ｗ、β＿４＿ｗは夫々広角端に
   おける第３レンズ群、第４レンズ群の横倍率、β＿５は
   第５レンズ群の横倍率である。