JPH03180530A - モール糸 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ポリエステル系モール糸に関するものであり
、その目的とするところは、通常のポリエステルの染色
条件である１００〜１３０℃の高温高圧熱水処理下でも
寸法安定性があり、かつ形態安定性を推持し、更に易染
性であり、しかも１３０〜１６０℃の乾熱処理を行なう
ことにより、花糸の抜は出しを防ぐ目止め性も極めて良
好であり、かつ目止め後ら柔軟であり風合も良好なこと
を特徴としたポリエステル系モール糸を提供せんとする
ものである。

（従来の技術） モール糸は、−殻内に高級シート素材＆び高級カーテン
素材等に多く用いられてきた。モール糸の製造方法とし
ては、−殻内に第１４図で示すような装置を用い、花糸
、芯糸、押え糸（押え糸は実質的に芯糸の一部を構成し
ているので、本発明では押え糸を芯糸に含める）の３者
から構成されモ た第１５図で示すような構造の繊維素材がＯ−花糸であ
るが、花糸が芯糸から抜は出さないように、通常芯糸の
一部である押え糸にバインダー効果を発揮する繊維を用
い、芯糸と芯糸の目止めを行なう必要がある。この押え
糸による接着効果が不十分であると、製品として使用し
ている過程で花糸が素抜けてくるトラブルが発生し、繊
維製品としては外観的にも不良になるばかりでなく、花
糸の屑 抜は出しによる繊維・の大量の発生により、使用できな
くなってしまう問題が出てくる。

従来、上記のようなトラブルが発生することを防ぐため
、押え糸として低温で溶融する低温ホットメルトタイプ
のポリアミド変成繊維を用い、約１００℃前後の乾熱処
理により該ポリアミド変性繊維を溶融させ、芯糸と芯糸
の接合点を固定させて花糸の素抜けを防止する方法など
が一般に行なわれてきた。しかしながら、このようなポ
リアミド変成繊維からなる押え糸は約１００℃前後の低
温で溶融してしまうため、花糸や芯糸にナイロン６など
のポリアミド繊維を用いる場合には、１００℃以下の条
件で酸性染料により染色処理をすることができるためあ
まり問題とはならなかったが、ポリエチレンテレフタレ
ートなどのポリエステル繊維を用いる場合は、染色温度
が通常１００℃以上の高温高圧熱水下での分散染料によ
る染色処理を行なわざるを得ないため、染色処理工程中
で該ポリアミド変成繊維からなる押え糸が軟化溶融しポ
リマーが流れ出してしまい、染色処理後目止め効果がか
なり消失してしまい、問題となっていた。また、従来の
押え糸はポリアミド変成繊維が主に用いられているため
、花糸、芯糸がナイロン６などのポリアミド繊維の場合
には、相溶性が良好なことから優れた熱接着性が発揮さ
れ好都合であったが、花糸、芯糸がポリエステルの場合
ポリマー間の相溶性が不良なため熱接着性が不十分とな
り、押え糸の低融点ポリマーのみによる固定効果しか期
待されないのが実情であった。

以上のような理由から、モール糸として従来ポリアミド
系の繊維製品が主に用いられ、ポリエステル系のものは
あまり使用されていないのが現状であった。しかしなが
ら近年、繊維分野でポリエチレンテレフタレート（以下
、ＰＥＴと略記）を代表するポリエステル系繊維の役割
が大きくなり、生産効率、省エネルギー　優れた繊維物
性等の観点よりモール糸においてもポリエステル系繊維
が強く望まれていた。

（発明が解決しようとする課題） 本発明者らは、商業生産可能なレベルまで工程性が良好
で繊維製品としても良好なポリエステル系モール糸を得
るためには、いかなるものを用い、いかなる構成とした
らよいかという点を究明したものである。特に、通常の
ポリエステル繊維の染色条件である１００〜１３０℃の
高温高圧熱水処理下でもモール糸を構成している熱接着
性ポリマー成分の繊維が溶融流動してしまうことなく、
モール糸の形態安定性を維持し、更に易染性であり、し
かも１３０〜１６０℃の乾熱処理を行なうことにより、
ポリエステル繊維に対する優れた熱接着性を有し目止め
効果を発揮させるために、更に目止めした後においても
モール糸の柔軟性や風合を実質的に損うことのないよう
にするためにはいかなるものを用いたらよいかという点
を究明したものである。

（課題を解決するための手段） 本発明は、花糸および芯糸がポリエチレンテレフタレー
ト系繊維またはポリブチレンテレフタレート系繊維から
なるモール糸において、該花糸および該芯糸が融点１３
０℃以上のポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマ
ーにより固定されていることを特徴とするポリエステル
系モール糸であり、そして花糸および芯糸がポリエチレ
ンテレフタレート系繊維またはポリブチレンテレフタレ
ート系繊維からなるモール糸において、該花糸または該
芯糸中に下記（ａ）または（ｂ）の繊維が含まれている
ことを特徴とするポリエステル系モール糸である。

（ａ） （ｂ） 融点が１３０℃以上のポリへキサメチレンチレフクレー
ト系ポリマーからなる繊維、上記（ａ）のポリマー層と
融点が上記（ａ）のポリマーより高い熱可塑性ポリマー
層からなる多成分系繊維であって、該多成分系繊維本発
明をより具体的に説明すると、浸れた目止め効果を有す
る熱接着性繊維の熱接着性ポリマーとして、酸成分がテ
レフタル酸（ＴＡ）を主成分とし、グリコール成分が１
．６−ヘキサンジオール（Ｉ（Ｄ　）を主成分とするポ
リヘキサメチレンテレフタレート系ポリマーを用いるも
のであり、特にＴＡ％ＨＤ以外の第３成分の共重合量が
２０モル％以下であるポリマーが望ましい。そして融点
が１３０℃以上であることが染色時の溶融流動を防ぐ上
で必要である。さらに結晶融解熱（ΔＨｕ）が２ｃａＱ
／　ｇ以上、最短結晶化時間が９０秒以内である結晶性
ポリエステルであることが好ましい。

従来より種々のポリエステル繊維が知られている。本発
明は、従来より公知のポリエステル系接着性繊維の中で
、特にポリヘキサメチレンテレフタレート系繊維がモー
ル糸の目止め性に極めて優れ、かつモール糸としての柔
軟性や花糸の性能を損わないことを見出したものである
。

なお本発明で言う共重合モル％は、ポリエステルを構成
するジカルボン酸中に占める共重合するために加えたＴ
Ａ以外のジカルボン酸のモル数とポリエステルを構成す
るジオール中に占める共重合するために加えたＨＤ以外
のジオールのモル％の合計量であり、共重合成分として
オキシカルボン酸が用いられている場合には、ポリエス
テルを構成しているジカルボン酸とジオールとオキシカ
ルボン酸の合計モル数に０．５を掛けたモル数に対する
オキシカルボン酸のモル数の割合である。

本発明においてモール糸の目止めとして用いられる繊維
を構成するポリエステルは、生成ポリエステルの全酸成
分（オキシ酸を含む場合には、その２分の１を酸成分、
２分の１をジオール成分とみなす）に対する共重合％（
以下、共重合％は全酸成に対するモル％で示す）として
、ＴＡを８ｏモ介 ル％以上、望ましくは８５モル％以上、さらに好ましく
は９０モル％以上含むものが好適に用いられる。

ＴＡが８０モル％未満では、ポリマー物性、ｗ＆維の品
質、工程性が良好でなく、またコスト的にも適当でない
。

またグリコール成分に占めるＨＤの割合が８０モル％以
上、望ましくは８５モル％以上、さら１こ好ましくは９
０モル％以上のらのが好適に用いられる。

８０モル％以下では目的とするポリマー物性が得られに
くく物性的に好ましくなく、やはり繊維の品質、工程性
が低下し、またコスト的にも適当ではない。

ＴＡ、ＨＤ以外の他の共重合成分としては、′各種の芳
香族ジカルボン酸、オキシ酸、脂肪酸ジカルボン酸、芳
香族ジオール、脂肪族ジオール、指環族ジオール等が用
いられ、例えば、フタル酸、イソフタル酸、５−ナトリ
ウムスルホイソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸など
の芳香族ジカルボン酸や、アジピン酸、アゼライン酸、
セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸又はこれらのエス
テル類と、エチレングリコール、ジエチレングリコール
、トリエチレングリコール、トリメチレングリコール、
１．４ブタンジオール、１．５ベンタンジオール、ネオ
ペンチルグリコール、Ｐ−キシリレングリコール、シク
ロヘキサン１．４−ノメタノール、ポリエチレングリコ
ール、ポリテトラメチレングリコールなどのジオール化
合物、オキシ安り、香酸、オキシエトキシ安息香酸、ナ
フトエ酸などのオキシカルボン酸化合物である。また、
該ポリヘキサメチレンテレフタレート系、ポリエステル
の構造単位の８０モル％以上がへキサメチレンテレフタ
レート単位であるポリエステルが好ましい。またポリエ
ステル中には、少量の添加剤、蛍光増剤、艶消剤、安定
剤あるいは紫外線吸収剤などを含んでいてもよい。

また、該ポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリエス
テルは、融点が１３０〜１５０”ｃの範囲であらねばな
らない。好ましくは１３５〜１５０　℃との範囲である
。融点が１３０℃未満では、ポリエステル繊維の通常の
染色処理条件である約１３０℃染色処理時の耐熱性が不
十分であり、モール糸としての形態が不良になったり、
風合が不良になったり、更に悪い場合には、熱接着性効
果をもたす必要のある該ポリヘキサメチレンテレフタレ
ート系ポリマー成分が溶融流動し、モール糸上から消失
してしまうため、本来の最終仕上製品での目止め効果を
発揮させることができなくなり好ましくない。

すなわち本発明の重要な目的である良好な目止め性と良
好な風合と、良好な染色性を有するポリエステル系モー
ル糸が得られない結果となってしまう。なおポリヘキサ
メチレンテレフタレートホモポリマーの融点は１５０℃
である。

また、本発明においてポリヘキサメチレンテレフタレー
ト系ポリマーは、結晶融解熱（ΔＨｕ）が２．０ｃａ１
２／ｇ以上、望ましくは２．５ｃａ１２／ｇ以上、さら
に好ましくは３．０ｃａ１２／ｇ以上のものが好適に用
いられる。２．０ｃａ（！／ｇ未満では繊維製造時に膠
着が起り易く好ましくない。ΔＨｕの測定は、溶融ポリ
マーより微細な繊維状または薄膜フィルム小片として取
り出して冷却し、３日以上室温で放置した試料を差動走
査熱量計（ＤＳＣ）にかけ、窒素中１０℃／分の速度で
昇温し、融解時の吸熱ピークの面積より求めて行なう。

さらに、本発明に用いられるポリヘキサメチレンテレフ
タレート系ポリマーは、最短結晶化時間（ＣＴ飄ｉｎ、
　）が９０秒以内、望ましくは７０秒以内、さらに好ま
しくは５０秒以内のものが好適に用いられる。９０秒以
上では繊維製造時に膠着が起り好ましくない。

ＣＴｍ１ｎ、とは、溶融状態より所定温度のシリコン浴
または水浴中に投入した、実質的に無配向のフィルム微
小片を該浴中で放置し、白化を開始する時間を結晶化開
始時間とし、０〜１２０℃の温度範囲での結晶化開始時
間が最も短い温度での結晶化開始時間である。ＣＴａ１
ｎ、を求めるには、浴中に投入せず、空気中で放置して
もよいが、浴中の方が熱交換速度が大であり、冷却過程
の影響を小とできるので好ましく、本発明では、浴中で
の値を採用する。ＣＴｓｉｎ、を求めるには、温度を変
えてＣＴａ１ｎ。

そのものを測定することは必ずしも必要でなく、０−１
２０℃の範囲のある温度での結晶化時間が９０秒以内で
あることが十分条件である。ＣＴｓｉｎ、を示す温度は
０℃近くの場合もあり、また１２０℃近くのこともある
。実際の繊維製造工程での結晶化時間は温度履歴等によ
り異なるが、ＣＴａ１ｎ、を示す温度に設定すると工程
での結晶化速度が速くなることは当然である。また、紡
糸時のごとく繊維に配向がかかると結晶化速度が大とな
る場合があるが、本発明に定義するＣＴｍ　ｉ　ｎ　、
をもって工程性と関連した尺度とすることができる。

本発明に用いられるポリヘキサメチレンテレフタレート
系ポリマーは二次転移点が室温より低いため、結晶化速
度はできるだけ速い方が良い。紡糸時に捲き取るまでに
配向結晶化が進んでいなければ、単繊維間の膠着等のト
ラブルが発生し好ましくない。

金塩、説明してきたポリヘキサメチレンテレフタレート
系ポリマーを用いた繊維をモール糸の花糸後は出しを防
ぐ目止め効果を有する熱接着性繊維として用いて・モー
ル糸を構・するのが本発明の重要な点であるが、該熱接
着性！維をつくる上で重要なことは、一つは、適切な固
有粘度の範囲のものを用いなければ、ある程度の繊維化
工程性を維持した状態で繊維化を行なうことが難しいこ
とである。このことから固有粘度［η］は０．５０ｄ１
２／ｇ以上にするのが好ましい。更に好ましくは０．６
０〜１．５０ｄ１２／ｇであり、特に好ましくは０．７
０〜１．２Ｏ−ｄ（１／ｇの範囲である。

なおこの固有粘度条件は、ポリヘキサメチレンテレフタ
レート系ポリマーを前記（ａ）の繊維として使用する場
合の好適な条件であり、前記（ｂ）のような多成分系繊
維として使用する場合には、この条件を外れる範囲であ
っても所期の目的は達成される。

ここで述べている固有粘度の測定は、フェノール５０ｗ
ｔ％、テトラグロルエタン５０ｗｔ％で調製した溶液を
用い、３０℃下オストワルド粘度計で測定したものであ
る。［η］が０．５０ｄ１２／ｇ未満では、溶融粘度が
低くすぎて紡糸性、延伸性が不良であった。

特に延伸性が不良で、単糸切れ、断糸が頻発するととも
に、得られたｗ＆維の強度が低く好ましくない。〔ηコ
が１５０をこえると、逆に溶融粘度が高くなりすぎて、
紡糸時ドラフトがかかった時の曳糸性が極端に悪くなり
、断糸が多発し好ましくない。

該ポリヘキサメチレンテレフタレート系ｖＡ維を得る上
でもう一つの重要なことは、単繊維デニールを８デニー
ル以下にすることが好ましい。更に好ましくは５デニー
ル以下にすることが望ましい。

単繊維デニールが８デニールを越えると、該ポリヘキサ
ンテレフタレート系繊維を一部分として構成されている
モール糸としての風合か堅くなるとともに、花糸の抜は
出しを防ぐバインダー効果がやや悪くなり、該繊維の混
率を多くしてモール糸を作製しなければならなくなって
しまい好ましくない。これの考えられる理由としては、
単繊維デニールがあまり太くなってしまうと、熱処理を
した時にバインダーポリマーとしての役割をはたす時に
、バインダーポリマーがやや偏在化してしまい、風合の
硬さとバインダー接着効果の低下をらたらすのであろう
と考えられる。望ましくは細デニールのマルチフィラメ
ントの形態で使用することが好ましい。このことは、本
発明者らが種々検討している過程で初めてわかったこと
であり、興味ある事実である。

なおこの単繊維繊度条件も前記固有粘度条件と同様に、
前記（ａ）の繊維として使用する場合の好適な条件であ
り、前記（ｂ）のような多成分系繊維として使用する場
合には、この条件を外れる範囲であっても所期の目的は
達成される。

本発明に用いられるポリヘキサメチレンテレフタレート
系ポリマーの繊維化の条件について説明すると、ポリエ
ステルペレットを溶融押出し、１１１０〜２００℃に加
熱されている紡糸口金より吐出させ約１０００ｍ／＋＊
ｉｎ前後の紡糸速度で捲取り、その後フィラメントの場
合は、ローラー　プレートが５０〜１２０℃の加熱条件
で延伸し、ステーブルの場合は水浴が５０〜９０℃の温
度条件で延伸することによって良好な繊維が得られる。

ポリヘキサメチレンテレフタレート系繊維は、モール糸
全体の１ｗｔ％以上用いて構成さけるのが好ましい。

上記したポリヘキサメチレンテレフタレート系繊維は主
として、前記（ａ）の場合について説明したが、より好
ましくは前記（ｂ）の場合、すなわち融点が１３０℃以
上のポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマー層と
融点がそれよりも高い熱可塑性ポリマー層からなる多成
分系繊維であって、該多成分系＠錐表面積の４０％以上
が上記ポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマーで
覆われている多成分系繊維を用いる場合である。このよ
うな多成分系繊維を用いることにより、高温高圧染色時
の寸法安定性に浸れるという効果が得られる。

また熱接着時、そしてその後のモール糸の収縮を抑える
ことが出来るという効果も得られる。多成分系繊維表面
積の４０％未満しかポリヘキサメチレンテレフタレート
系ポリマーで覆われていない場合には、熱融着による芯
糸および花糸の固定化が十分には得られない。

上記多成分系繊維を構成する池の熱可塑性ポリマーとし
ては、融点が同時に用いられるポリヘキサメチレンテレ
フタレート系ポリマーより高いものであれば特に限定さ
れない。好ましくはポリエステルかポリアミドであり、
ポリエステルとしては、例えばテレフタール酸、イソフ
タール酸、ナフタリン２．６−ジカルボン酸、フタール
酸、α。

β−（４−カルボキシフェノキシ）エタン、４．４−ジ
カルボキシジフェニール、５ナトリウムスルホイソフタ
ル酸などの芳香族ジカルボン酸もしくはアジピン酸、セ
バシン酸などの脂肪族ジカルボン酸又はこれらのエステ
ル類と、エチレングリコール、ジエチレングリコール、
１．４ブタンジオール、！、６ヘキサンジオール、ネオ
ペンチルグリコール、シクロヘキサン１．４−ジメタツ
ール、ポリエチレングリコール、ポリテトラメチレング
リコールなどのジオール化合物とから合成される繊維形
成性ポリエステルであり、構成単位の８０モル％以上が
、エチレンテレフタレート単位又はブチレンテレフタレ
ート単位またはへキサメチレンテレフタレート単位であ
るポリエステルが好ましい。

又、ポリエステル中には、少量の添加剤、蛍光増白剤、
安定剤あるいは紫外線吸収剤などを含んでいても良い。

またポリアミドとしては、ナイロン６、ナイロン６６、
ナイロン６１０、ナイロン１２を主成分とするポリアミ
ドであり、少量の第３成分を含むポリアミドでもよい。

これらに少量の添加剤、蛍光増白剤、安定剤等を含んで
いても良い。これらポリマーの融点が該ポリヘキサメチ
レンテレフタレート系ポリエステルより低い場合には、
目止め処理時に同時に溶融したり、あるいは染色時に溶
融したりして、所期の目的が達成されない。

本発明に用いられる多成分系繊維の好ましい列としては
複合繊維が挙げられるが、その断面形状の具体的な例を
図で説明すると、第１図の如き完全芯鞘型複合繊維、第
２．３．５図の如き芯成分が異形形状の芯鞘型複合繊維
、第４図の如き多芯型複合繊維、第６図の如き偏心芯鞘
型複合繊維、第７．１０図の如き異形断面芯鞘複合＊＊
、第８図の如き貼合せ型複合繊維、第９図の如き多層型
貼り合せ複合繊維、第１１図の如き多層型貼り合せの変
形タイプの複合繊維、第１２図、第１３図の如きランダ
ム複合繊維等も含まれる。第１図〜第１３図中の（イ）
成分はポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマーで
あり、（０成分は（イ）成分より高融点の熱可塑性ポリ
マーである。繊維表面の４０％以上を（イ）成分ポリマ
ーで占めることが必要である。４０％未満では前述した
ように本発明の目的の良好な花糸の目止め効果を有する
繊維が得られにくいので好ましくない。（イ）成分と（
０成分の複合比率は８０対２０〜２０対８０重量％の範
囲にすることが好ましい。（イ）成分が２０重量％未満
になるな と、本発明の目的とする良好ポリエステル系花糸へ の接着効果が不十分となってくるため好ましくない。ま
た、８０重量％を越えると、紡糸性、延伸性等の工程性
が低下し、Ａ格率が低下してくるため好ましくない。

上記した多成分系繊維を用いる場合には、多成分系繊維
はモール糸全体の２重量％以上用いるのが好ましい。

多成分系、特に複合繊維の製造は通常の腹合紡糸装置を
用いて行なうことかできる。すなわち２台の溶融押出機
の一方（１）には（イ）成分、もう一方（２）には（０
）成分が充填されている。押出機により融解、押出され
たポリマー流はギヤーポンプでそれぞれ正確に計量され
紡糸ヘッドへ送られる。２種のポリマー流はヘッドに装
置されたバック金具によって複合されその後紡糸口金よ
り吐出され繊維化される。

（イ）成分と０）成分の複合形態は、紡糸性・延伸性等
の工程性と接着効果とを考慮した結果、先にも述べたよ
うに（イ）成分が繊維表面積の４０％以上を含めるよう
な形態であればどれでもよいことがわかった。

第１２図、第１３図の様に成分（イ）と（０をある程度
混練する場合、静止型混合器を用いる。

紡糸速度は一般的な繊維と同様に３０００ａ／ｓｉｎ以
下で行なうか、又３０００〜５０００ｍ／　ｓｉｎの高
速紡糸を行うか、どちらでもよい。（イ）成分ポリマー
は単独では曳糸性に欠ける所があるが、ＰＥＴ、ＰＢＴ
やナイロン等と複合することによりかなりの高速紡糸も
問題なく行うことができる。複合する樹脂や複合形態に
よっては、延伸時２つの樹脂の剥離が生ずる場合がある
ので、その場合高速紡糸が有効である。又、そうでない
場合はＪｌｉｔの紡速で紡糸し確実に延伸を行うことに
より強度の高い糸を得ることも可能である。

第１４図に一般的なモール糸の製造工程を概略で示した
が、花糸、芯糸、押え糸（これも前述したように芯糸に
含まれる）の３１１１［からモール糸が構成されており
、押え糸が花糸の抜は出しを押える重要な役割を担って
いるのが普通である。従ってポリヘキサメチレンテレフ
タレート系バインダー繊維は押え糸として用いるのが常
道であるが、目的によっては風合をややギセイにして目
止め性をｕｐさせる必要がある場合には、花糸又は押え
糸以外の芯糸の一部として混合させてもよい。ただし、
使用量が３０ｗｔ％以上となると花糸の目止め性は十分
であるが、モール糸としての風合がやや硬くなってくる
ため好ましくない。本発明の最大の特徴は、花糸及び芯
糸にポリエステル繊維を用いても、ポリヘキサメチレン
テレフタレート系繊維を芯糸の一部である押え糸として
用いることにより、熱接着処理により良好な花糸の抜は
出しを抑える目止め性が発揮されると同時に、ポリエス
テルの通常の染色条件である１３０℃の高温高圧下の染
色処理をしても何らトラブルが発生しないことである。

従来の低融点ポリアミド系の繊維をバインダー繊維とし
て用いた場合には、１００　’Ｃ以上の高温高圧下の染
色処理時に軟化溶融してしまい、モール糸上から放逸し
てしまい、最終工程での熱接着処理をしても十分な花糸
の目止め効果が消失してしまう結果となってしまう。ポ
リヘキサメチレンテレフタレート系繊維を用いることに
より、初めて良好な風合と良好な花糸の接着性を有した
ポリヘキサメチレンテレフタレート系が得られたわけで
ある。

本発明において、花糸および芯糸を構成する主要繊維は
ポリエチレンテレフタレート系またはポリブチレンテレ
フタレート系の繊維、すなわち構成単位の８０モル％以
上がエチレンテレフタレート半αまたはブチレンテレフ
タレート単位からなる繊維である。もちろん両繊維が併
用され主体Ｖ＆維となっていてもよい。

以下に、本発明を実施例により説明するが、モール糸の
作製は第１４図で示した製造装置を用いた。モール糸を
作製後総状にし、その後得られた認を１８０　’Ｃの熱
風雰囲気中弛緩状態で５分間熱処理を実施し、花糸の熱
接着処理を行なった。その後、更に熱処理後の認を、そ
の状態のままで通常のポリエステルＷｉｔ　＜４１の染
色条件である１３０℃×６０分高温高圧下で分散染色に
よる染色処理を実施した。その後、更に得られた該染色
処理後モール糸を韓糸として平織物を作製し、花糸の抜
は出し性評価用サンプルとした。抜は出し性評価は、＋
１１１定する織物片５Ｘ　１０ｃｍを採取し、市販セロ
テープを織物表面へ接着後荷重５ｔｔ８をかけ（０，１
ｋｇ／　ｃｍ”　）、そのまま５分間放置した後、該織
物から接着したセロテープをはがし、セロテープ上にモ
ール糸から抜は出てきた花糸の付着状態を観察し、花糸
の抜は出し性を５段階評価した。

実施例１ 重縮合反応装置を用い常法により２６０℃で重縮合反応
を行ない、ＴＡ９７モル％、ＩＰＡ（イソフタル酸）３
モル％、１．６ヘキサンジオ一ル１００モル％よりなる
共重合ポリエステルを製造し、その後重合器底部よりシ
ート状に水中に押し出し、シート・カッターを用いて切
断しペレット化した。

押し出し、切断凋子は良好であり、良好な形状のペレッ
トを得た。ポリマー物性は、［η］０．９０、融点１４
４℃、ΔＨ約ｔＯ，Ｓ、９０℃での結晶化時間約３秒で
あった。得られたペレットを真空乾燥４中１００　°Ｃ
で乾燥した。

ついで、紡糸ヘッド温度２００℃で押し出し１０００ｍ
／分で巻取った。巻取った繊維は単繊維間およびｉｔ束
間での膠着はほとんどなく、長時間安定に紡糸を行なう
ことができた。押出機中でのペレット！３送性は良好で
問題なかった。この紡糸原糸をホットローラー５０℃、
ホットプレート１２０℃、延伸率３．２倍の条件で乾熱
延伸、熱セットを行ない７５デニール２４フイラメント
の延伸糸を得た。紡糸性、延伸性は良好で問題なかった
。

ついで、第１４図で示した手法によりモール糸を作製し
た。押え糸として該ポリヘキサメチレンテレフタレート
系ｍ１７５ｄ／２４ｆ　　２本と、ポリエステルスパン
糸３０／２を用い、芯糸としてポリエした。その後、該
モール糸を総状にし、その後得られた認を１８０℃の熱
風中で弛緩状態で５分間熱処理を実施し、押え糸による
花糸の熱接着処理を行なった。その後、更に熱処理後の
認をその状態のままで以下の条件で染色した。

度 １３０℃Ｘ６０分 更に、経糸としてポリエステルスパン３ｏ／２、密度９
６本／インチ、緯糸として染色後モール糸を密度３２本
／インチで平織物を作製した。その後、得られた織物片
ｓｘ　１ｏｃｓを採取し、セロテープを接着後、荷重５
ｋｇをかけ（０，１ｋｇ／　ｃａｂ’となるよう）その
まま５分放置後、該織物から接着したセロテープをはが
し、はがしたセロテープ上にモール糸から抜は出てきた
花糸の付着状態を観察した。その結果、はとんどセロテ
ープへ付着して抜は出てくるものがないことが確認され
た。また、モール糸としての風合も、柔らかく良好なも
のであった。

実施例２〜３ 実施Ｎ１と同様の熱接着性ポリヘキサメチレンテレフタ
レート系繊維のモール糸中の混率を実施Ｆ！ｌ１ｊ２は
１０ｖｔ％、実施例３は２０ｖｔ％とした以外は実施例
仕向じ条件で実施した。いずれも良好なモール糸が得ら
れることがわかった。

実施例４〜７ 実施例１と同一のポリマー組成の共重合ポリエステルを
用い、表１に掲げる条件でテストを実施し、結果を示し
た。実施例４．５は、それぞれ単繊維デニールを１．２
デニール及び５，０デニールとした。実施例６．７は、
［η］をそれぞれ１．２０及び０．７０として実施した
。その他は実施例１と同一の条件で実施した。いずれも
繊維化工程性良好で、しかも花糸の抜は性のない良好な
モール糸が得られた。

実施例８〜１２ 重縮合反応装置を用い常法により、２６０℃で重縮合反
応を行ない、実施例８は、ＴＡ９７モル％、セバシン酸
３モル％、ＨＤＩＯＧモル％の共重合ポリエステルを作
製し、実施１ｔｌＪ　９は、ＴＡ９０モル％、イソフタ
ル酸１０モル％、ＨＤ１００モル％の共重合ポリエステ
ルを作製し、実施例ｌ０１ＴＡ１００モル％、ＨＤ９０
モル％、エチレングリコール１０モル％の共重合ポリエ
ステルを作成し、実施例ｔｔは、ＴＡ９５モル％、イソ
フタル酸５モル％、ＨＤ９５モル％、エチレングリコー
ル５モル％の共重合ポリエステルを作製し、実施例１２
はＴＡ１００モル％、ＨＤ１００モル％の低融点ポリエ
ステルを作製しそれぞれペレットを作製した。その後、
実施例１と同様の方法により、モール糸を作製した。い
ずれも繊維化工程性良好で、しかも、花糸の抜は性のな
い良好なモール糸が得られた。

比較例１〜３ それぞれ第１表記載の共重合ポリエステルを用いて、実
施例１と同様にして繊維化紡糸を行なったが、いずれも
単繊間に膠着が認められ、ヤーン間にも膠着が発生した
。そのため評価できるような良好なモール糸が得られな
かった。

比較例４ 実施例Ｉの熱融着性共重合ポリエステル繊維のかわりに
、市販低融点ナイロン繊維（東しく株）社製「ナイロン
エルグ−」）を用い、実施例１と同様の方法により染色
処理したモール糸を得た。その後、実施例１と同様にし
て評価用織物を作製しモール糸花糸の抜は出し性を評価
したところ、抜は出しが激しく好ましくない結果が得ら
れた。

以下余白 実施例１３ 重縮合反応装置を用い常法により２６０℃で重縮合反応
を行ない、ＴＡ９５モル、ＴＰＡ５モル、１．６ヘキサ
ンジオ一ル１００モルよりなる共重合ポリエステルを製
造し、その後重合器底部よりシート状に水中に押し出し
、シート・カッターを用いて切断しペレット化した。押
し出し、切断調子は良好であり、良好な形状のペレット
を得た。ポリマー物性は、［η］０．９０、融点１４１
℃、ΔＨ約９，５．９０℃での結晶化時間約５秒であっ
た。得られたペレットを真空乾燥基中１００℃で乾燥し
た。

ついで、該共重合ポリエステルを鞘とし、［ηコ０．６
７のポリエチレンテレフタレートを芯として、芯／鞘＝
　５０／　５０重量比で第１図の断面の芯鞘複合紡糸を
行なった。紡糸ヘッド温度２９０℃で押し出し１０００
ｍ／分で巻取った。巻取った繊維は単繊維間および繊維
束間での膠着はほとんどなく、長時間安定に紡糸を行な
うことができた。押出機中での鞘成分のペレット移送性
は良好で問題なかった。

この紡糸原糸をホットローラー７５℃、ホットブレート
１２０℃、延伸率３．２倍の条件で乾熱延伸、熱セット
を行ない、７５デニール２４フイラメントの延伸糸を得
た。紡糸性、延伸性は良好で問題なかった。

ついで、第１４図で示した手法によりモール糸を作製し
た。押え糸として該複合繊１＃７５ｄ／２４ｆ２本と、
ポリエステルスパン糸′ＡＯ／　２を用い、芯糸として
ポリエステルスパン糸３０／２を用い、花糸としてポリ
エステルスパン糸３０／２を用い、モール糸を作製した
。その後、該モール糸を総状にし、その後得られた認を
１８０℃の熱風中で弛緩状態で５分間熱処理を実施し、
押え糸による花糸の熱接着処理を行なった。その後、更
に熱処理後の総をその状態のままで以下の条件で染色し
た。

更に、経糸としてポリエステルスパン３０／２、密度９
６本／インチ、緯糸として染色後モール糸を密度３２本
／インチで平織物を作製した。その後、得られた織物片
ｓｘ　ｌｏｃｍを採取し、セロテープを接着後、荷重５
ｋｇをかけ（０，１ｋｇ／　ａｓ’となるよう）そのま
ま５分放置後、該織物から接着したセロテープをはがし
、はがしたセロテープ上にモール糸から抜は出てきた花
糸の付着状態を観察した。その結果、はとんどセロテー
プへ付着して抜は出てくるものがないことが確認された
。また、モール糸としての風合も、柔らかく良好なもの
であった。

実施例１４〜＋５ 実施例ｉ３と同様の熱接着性複合繊維のモール糸中の混
率を実施例！４は１０ｗｔ％、実施例１５は２０ｗｔ％
とした以外は実施例と同じ条件で実施した。

いずれも良好なモール糸が得られることがわかった。

実施例１６〜２２ 実施例１３と同一のポリマー組成の共重合ポリエステル
を用い、表２に掲げる条件でテストを実施した。その結
果を表２に示す。実施例１６．１７は芯鞘複合比を変更
してテストした。実施例１８〜２０は繊維断面形状を変
更してテストした。

実施例２１は芯成分ポリマーにポリブチレンテレフタレ
ートを用い、実施例２２はナイロン６を用いて実施した
。いずれらｔａ推化工程性良好で、しかも、花糸の抜は
性のない良好なモール糸が得られた。

実施例２３〜２７ 重縮合反応装置を用い常法により、２６０℃で重縮合反
応を行ない、実施例２３は、ＴＡ１００モル％、ＨＤ１
００モル％のポリヘキサメチレンテレフタレートのポリ
エステルを作製し、実施例２４は、ＴＡ９０モル％、イ
ソフタル酸１０モル％、ＨＤ１００モル％の共重合ポリ
エステルを作製し、実施例２５は、ＴＡ１００モル％、
８０９０モル％、エチレングリコール１０モル％の共重
合ポリエステルを作製し、実施例２６は、ＴＡ９５モル
％、イソフタル酸５モル％、ＨＤ９５モル％、エチレン
グリコール５モル％の共重合ポリエステルを作製し、実
施例２７は、ＴＡ９５モル％、セバシン酸５モル％、Ｈ
Ｄ１００モル％の共重合ポリエステルを作製しそれぞれ
ペレットを作製した。その後、実施例Ｉ３と同様の方法
により、モール糸を作製した。

いずれも［ｉ化工程性良好で、しかも、花糸の抜は性の
ない良好なモール糸が得られた。

以下余白 上記実施例１３〜２７で得られた、モール糸は、前記実
施例１−１２で得られたモール糸と比べて、熱処理後の
収縮が殆んどなく、形態安定性の点でより優れたもので
あった。また、実施例１〜２７で得られたモール糸は全
て熱処理後においても極めて柔軟なものであった。

比較例５〜７ それぞれ第２表記載の共重合ポリエステルを鞘とし、実
施例１３４と同様にして芯・鞘複合紡糸を行なったが、
いずれも単繊間に膠着が認められ、ヤーン間にも膠着が
発生した。そのため、評価できるような良好なモール糸
が得られなかった。

（発明の効果） 以上本発明は、特定の結晶性低融点ポリエステルを用い
、該低融点ポリエステルから製造した繊維を使用して所
定の条件でポリエステル系モール糸を作製することによ
り、工程性のトラブルもなく、しかも良好な風合を有し
又、花糸の抜は出しらないポリエステル系モール糸を提
供することにある。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第１３図は、本発明のモール糸の一部を構成す
る熱接着性繊維が複合繊維の場合の代表的な断面図であ
る。第１４図は、モール糸製造装置の一例の模式図であ
り、第１５図は、典型的なモール糸の模式図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、花糸および芯糸がポリエチレンテレフタレート系繊
   維またはポリブチレンテレフタレート系繊維からなるモ
   ール糸において、該花糸および該芯糸が融点１３０℃以
   上のポリヘキサメチレンテレフタレート系ポリマーによ
   り固定されていることを特徴とするポリエステル系モー
   ル糸。 ２、花糸および芯糸がポリエチレンテレフタレート系繊
   維またはポリブチレンテレフタレート系繊維からなるモ
   ール糸において、該花糸または該芯糸中に下記（ａ）ま
   たは（ｂ）の繊維が含まれていることを特徴とするポリ
   エステル系モール糸。 （ａ）融点が１３０℃以上のポリヘキサメチレンテレフ
   タレート系ポリマーからなる 繊維、 （ｂ）上記（ａ）のポリマー層と融点が上記（ａ）のポ
   リマーより高い熱可塑性ポリマー 層からなる多成分系繊維であつて、該 多成分系繊維表面積の４０％以上が上記 （ａ）のポリマーで覆われている多成分 系繊維。