JPH03207902A - ボイラの起動時昇温制御装置 - Google Patents
ボイラの起動時昇温制御装置Info
- Publication number
- JPH03207902A JPH03207902A JP57890A JP57890A JPH03207902A JP H03207902 A JPH03207902 A JP H03207902A JP 57890 A JP57890 A JP 57890A JP 57890 A JP57890 A JP 57890A JP H03207902 A JPH03207902 A JP H03207902A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nox
- damper
- boiler
- main steam
- rise
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、火力発電所等におけるボイラ自動制御装置に
係り、特にプラント起動時の主蒸気温度昇温制御に好適
なボイラの起動時昇温制御装置に関する． 〔従来の技術〕 従来の装置は，特開昭６３ − ２７１００２号公報に
記載のように、大容量と小容量の２種のＳＨスプレ弁を
並列に設け、ボイラ負荷上昇につれて小弁から大弁へ制
御を切替える方式となっている。
係り、特にプラント起動時の主蒸気温度昇温制御に好適
なボイラの起動時昇温制御装置に関する． 〔従来の技術〕 従来の装置は，特開昭６３ − ２７１００２号公報に
記載のように、大容量と小容量の２種のＳＨスプレ弁を
並列に設け、ボイラ負荷上昇につれて小弁から大弁へ制
御を切替える方式となっている。
上記従来技術は、ボイラ起動時において、夕一ビン側へ
流れる蒸気流量が定格の３０％以下であるため、ＳＨス
プレ水を投入しても蒸気内での分散が悪く水滴となって
Ｓ Ｈ減温器及びＳＨスプレの噴霧ノズルの疲労を早め
る原因となっていた。
流れる蒸気流量が定格の３０％以下であるため、ＳＨス
プレ水を投入しても蒸気内での分散が悪く水滴となって
Ｓ Ｈ減温器及びＳＨスプレの噴霧ノズルの疲労を早め
る原因となっていた。
さらに、ボイラ起動時には第４図に示すようにＳＨスプ
レ弁前後差圧が８０ｋｇ以上となり，高差圧型のバルブ
が必要となり制御性が良くないという問題があった。
レ弁前後差圧が８０ｋｇ以上となり，高差圧型のバルブ
が必要となり制御性が良くないという問題があった。
本発明は、ＳＨスプレ弁を使用することなく主蒸気温度
の過上昇を抑制することを目的としており、さらに起動
時のＮＯＸの上昇も抑制させるため、プラント運用の円
滑化を提供することを目的としている。
の過上昇を抑制することを目的としており、さらに起動
時のＮＯＸの上昇も抑制させるため、プラント運用の円
滑化を提供することを目的としている。
上記目的を達成するために、起動時には、アフターエア
ポートダンパよりフレッシュエア−を投入したものであ
る。
ポートダンパよりフレッシュエア−を投入したものであ
る。
また、ＮＯＸ上昇に対しては、ＧＭダンパより燃焼ガス
をフレッシュエア−に注入するようにした。
をフレッシュエア−に注入するようにした。
アフターエアポートダンパよりフレッシュエア−を投入
すると、２ＳＨでの熱吸収が少なくなる。
すると、２ＳＨでの熱吸収が少なくなる。
それによって、主蒸気温度の過上昇を抑制出来、さらに
ＩＳＨでの熱吸収が多くなるため、ＩＳＨ出口温度の過
後度が上昇し、飽和温度に対し余裕が出来、ＳＨスブレ
弁を使用せずして燃料流調弁とアフターエアポートダン
パにより主蒸気温度の昇温制御が可能となる。
ＩＳＨでの熱吸収が多くなるため、ＩＳＨ出口温度の過
後度が上昇し、飽和温度に対し余裕が出来、ＳＨスブレ
弁を使用せずして燃料流調弁とアフターエアポートダン
パにより主蒸気温度の昇温制御が可能となる。
以下、本発明の一実施例を図面を参照して詳細に説明す
る。
る。
第１図において、本発明の全体構或を説明する。
まず、ボイラ２では，給水ポンプ（以下ＢＦＰと略す）
１５から給水し、節炭器３，火炉木管（以下ＥＣＯと略
す）４，１次過熱器（以下１ｓＨと略す）５，減温器６
，２次過熱器（以下２８Ｈと略す）を通し、定格の過熱
蒸気としてタービンへ送るべく、燃焼を燃料流調弁１２
と押込通風機（以下ＦＤＰと略す）入口ダンバを調整し
て行う。
１５から給水し、節炭器３，火炉木管（以下ＥＣＯと略
す）４，１次過熱器（以下１ｓＨと略す）５，減温器６
，２次過熱器（以下２８Ｈと略す）を通し、定格の過熱
蒸気としてタービンへ送るべく、燃焼を燃料流調弁１２
と押込通風機（以下ＦＤＰと略す）入口ダンバを調整し
て行う。
また、プラント起動的には、ＩＳＨ５人口よリＩｓＨバ
イパス弁工６を通してバイパス蒸気量を復水器へ戻すと
伴に、ＳＨ減圧弁２１にて蒸気圧力を８４ｋｇに制限す
る。
イパス弁工６を通してバイパス蒸気量を復水器へ戻すと
伴に、ＳＨ減圧弁２１にて蒸気圧力を８４ｋｇに制限す
る。
蒸気温度制御としては、ＳＨスプレ弁工７により．ＢＦ
Ｐ１５出口からの水を減温器６内へ噴射させることで行
う。さらに、再循環ガスファン（以下ＧＲＦと略す）１
４とＧＲＦ入口ダンパ１３により、燃焼ガスをボイラ２
内へ戻すことによ４ＪＥＣＯ４，ＩＳＨ５，２ＳＨ７で
（７）熱吸収量を調整する。
Ｐ１５出口からの水を減温器６内へ噴射させることで行
う。さらに、再循環ガスファン（以下ＧＲＦと略す）１
４とＧＲＦ入口ダンパ１３により、燃焼ガスをボイラ２
内へ戻すことによ４ＪＥＣＯ４，ＩＳＨ５，２ＳＨ７で
（７）熱吸収量を調整する。
さらに、ＮＯＸ抑制用として、アフタエアポートダンパ
１０，ガス混合ダンパ（以下ＧＭダンパと略す）２０が
ある。なお、ｌはボイラ自動制御装置を示す。
１０，ガス混合ダンパ（以下ＧＭダンパと略す）２０が
ある。なお、ｌはボイラ自動制御装置を示す。
次に、第１図により本発明を適用した制御回路について
説明する。
説明する。
まず、空気流量制御は、発電機出力信号１８をベース信
号として関数発生器１０１で空気流量の設定値を作威す
る。この信号を空気流量発信器８の信号と加算器工０２
で演算した偏差信号を、比例積分器１０５にて演算して
ＦＤＰ入口ダンパ９の開度指令を作成する。
号として関数発生器１０１で空気流量の設定値を作威す
る。この信号を空気流量発信器８の信号と加算器工０２
で演算した偏差信号を、比例積分器１０５にて演算して
ＦＤＰ入口ダンパ９の開度指令を作成する。
次に、燃料流量制御は、発電機出力信号１８をベース信
号として関数発生器１０９にて作威した燃料流量設定値
と燃量流量１１と、さらに発電機出力信号をベース信号
として関数発生器１０３にて作成した主蒸気温度設定値
とを加算器１１３にて演算し、この偏差信号を比較積分
器１０４で演算した燃料量補正信号とを加算器１１０に
て演算し、この偏差信号を比例積分器１１１にて演算し
て燃料流調弁１２の開度指令を作或する。
号として関数発生器１０９にて作威した燃料流量設定値
と燃量流量１１と、さらに発電機出力信号をベース信号
として関数発生器１０３にて作成した主蒸気温度設定値
とを加算器１１３にて演算し、この偏差信号を比較積分
器１０４で演算した燃料量補正信号とを加算器１１０に
て演算し、この偏差信号を比例積分器１１１にて演算し
て燃料流調弁１２の開度指令を作或する。
さらに、主蒸気温度制御は、起動時にはアフターエアポ
ートダンパ１０、通常時はＳＨスプレ弁１７による制御
方式としている。すなわち、起動時には、ＳＨスプレ弁
１７は、信号切替器１１５が全開開度発生器１１６を選
択していることにより全開状態となり、主蒸気温度制御
に対しては何ら寄与しない．一方、アフターエアポート
ダンパ１０は、主蒸気温度偏差信号を比例積分器１０８
にて演算した開度指令信号にて調整する。すなわち、主
蒸気温度が過上昇となれば、アフターエアポートは開方
向へ動きフレッシュエア−が２ＳＨ７の熱吸収を抑える
働きをする。一方、通常時は，ＳＨスプレ弁１７は、主
蒸気温度偏差信号により比例積分器１１４が演算した開
度指令信号により調整される。もちろん，信号切替器１
１５は積分器１１４側を選択している。さらに，アフタ
ーエアポートダンパ１０側は、主蒸気温度制御は行わず
、発電機出力信号８をベースとした関数発生器１０６に
より設定された開度プログラムにより調整される。これ
は、通常時はアフターエアポートはＮＯＸ制御のための
プログラム制御とするからである。
ートダンパ１０、通常時はＳＨスプレ弁１７による制御
方式としている。すなわち、起動時には、ＳＨスプレ弁
１７は、信号切替器１１５が全開開度発生器１１６を選
択していることにより全開状態となり、主蒸気温度制御
に対しては何ら寄与しない．一方、アフターエアポート
ダンパ１０は、主蒸気温度偏差信号を比例積分器１０８
にて演算した開度指令信号にて調整する。すなわち、主
蒸気温度が過上昇となれば、アフターエアポートは開方
向へ動きフレッシュエア−が２ＳＨ７の熱吸収を抑える
働きをする。一方、通常時は，ＳＨスプレ弁１７は、主
蒸気温度偏差信号により比例積分器１１４が演算した開
度指令信号により調整される。もちろん，信号切替器１
１５は積分器１１４側を選択している。さらに，アフタ
ーエアポートダンパ１０側は、主蒸気温度制御は行わず
、発電機出力信号８をベースとした関数発生器１０６に
より設定された開度プログラムにより調整される。これ
は、通常時はアフターエアポートはＮＯＸ制御のための
プログラム制御とするからである。
次に、第２図においては，本発明のもう１つの主蒸気温
度過上昇抑制法であるＧＭダンバ２０を使用した場合の
制御回路を示す。
度過上昇抑制法であるＧＭダンバ２０を使用した場合の
制御回路を示す。
第１図と異なる点は、第ｌ図では主蒸気温度過上昇抑制
としてアフターエアポートダンパ１０を調整していた制
御回路を、ＧＭダンパ２０の制御に採用しているところ
だけで、他の回路はアブターエアポートダンパを使用し
た第１図と同様となる．なお、関数発生器１０６及び比
例積分器１０８の設定値は、アフターエアポートダンパ
１０とＧＭダンバ２０を使用した場合とでは、当然異な
った設定値となる。
としてアフターエアポートダンパ１０を調整していた制
御回路を、ＧＭダンパ２０の制御に採用しているところ
だけで、他の回路はアブターエアポートダンパを使用し
た第１図と同様となる．なお、関数発生器１０６及び比
例積分器１０８の設定値は、アフターエアポートダンパ
１０とＧＭダンバ２０を使用した場合とでは、当然異な
った設定値となる。
さらに、第３図においては、アフターエアポートにて主
蒸気温度過上昇を抑制するのは，第１図とまったく同様
であるが、これに加えて．ＧＭダンパ２０を．ＮＯＸ信
号２１と発電機出力信号１８をベース信号として関数発
生器１１７にてＮＯＸ規定値を設定し、これを加算器１
１８にて演算した偏差信号にて，比例積分器１１９を演
算し．ＧＭダンパ２０の開度指令を作成するものである
． 第６図に、従来の制御方式による主要プロセスの挙動を
、第７図に、本発明を適用した場合の主要プロセスの挙
動を示す。
蒸気温度過上昇を抑制するのは，第１図とまったく同様
であるが、これに加えて．ＧＭダンパ２０を．ＮＯＸ信
号２１と発電機出力信号１８をベース信号として関数発
生器１１７にてＮＯＸ規定値を設定し、これを加算器１
１８にて演算した偏差信号にて，比例積分器１１９を演
算し．ＧＭダンパ２０の開度指令を作成するものである
． 第６図に、従来の制御方式による主要プロセスの挙動を
、第７図に、本発明を適用した場合の主要プロセスの挙
動を示す。
第６図，第７図より明らかなように、アフターエアポー
トダンパからのフレッシュエア−投入により主蒸気温度
の過上昇が抑制されると伴に、ＮＯＸ値に対しても抑制
効果が見られる。
トダンパからのフレッシュエア−投入により主蒸気温度
の過上昇が抑制されると伴に、ＮＯＸ値に対しても抑制
効果が見られる。
第５図に，本発明の機能フローを示す。
まず，演算ブロック５１で，プラントが起動中かどうか
を判断する。もし，起動中であれば、演算ブロック５２
へ進む。
を判断する。もし，起動中であれば、演算ブロック５２
へ進む。
演算ブロック５２では、主蒸気温度過上昇抑制のためア
フターエアポートによりフレッシュエア−を入れる制御
モードを選択する。次に、この制御モード中に，ＮＯＸ
値が規定値内かどうかを，演算ブロック５４にて判断す
る。もし、規定値をオーバーしていれば、演算ブロック
５５へ進む。
フターエアポートによりフレッシュエア−を入れる制御
モードを選択する。次に、この制御モード中に，ＮＯＸ
値が規定値内かどうかを，演算ブロック５４にて判断す
る。もし、規定値をオーバーしていれば、演算ブロック
５５へ進む。
演算ブロック５５では、ＮＯＸを抑制すべくＧＭダンパ
を関し、ＧＭを注入する． また、演算ブロック５３では、プラントが起動モードで
ない時、アフターエアポートダンパが，ＮＯＸ制御モー
ドを選択することを示している．〔発明の効果〕 本発明によれば，火力発電所のボイラ起動時昇温制御に
おいて、主蒸気温度の過上昇を抑制し，ＮＯＸ値も規定
値内に抑えることが出来るので、プラントの運用性向上
が図れる。
を関し、ＧＭを注入する． また、演算ブロック５３では、プラントが起動モードで
ない時、アフターエアポートダンパが，ＮＯＸ制御モー
ドを選択することを示している．〔発明の効果〕 本発明によれば，火力発電所のボイラ起動時昇温制御に
おいて、主蒸気温度の過上昇を抑制し，ＮＯＸ値も規定
値内に抑えることが出来るので、プラントの運用性向上
が図れる。
また、タービンへの蒸気流量が３０％以下において、Ｓ
Ｈスプレを使用することがなくなるため、ＳＨスプレの
ノズル及び減温器の寿命延長に効果がある。
Ｈスプレを使用することがなくなるため、ＳＨスプレの
ノズル及び減温器の寿命延長に効果がある。
さらに、２８Ｈでの熱吸収減少分が、ＩＳＨの熱吸収と
なり、ＩＳＨ出口温度の過熱度が上昇することより、燃
料制御が容量となりプラント運転が安定するという効果
がある。
なり、ＩＳＨ出口温度の過熱度が上昇することより、燃
料制御が容量となりプラント運転が安定するという効果
がある。
第１図，第２図，第３図は本発明の１実施例を示す図、
第４図はＳＨスプレ弁前後差圧特性図、第５図は本発明
の機能フロー図、第６図は従来制御方式による起動時昇
温制御の主要プロセスを示す図、第７図は本発明による
制御方式による起動時昇温制御の主要プロセスを示す図
である。 １・・・ボイラ自動制御装置、２・・・ボイラ、１０・
・・アフターエアポートダンパ、１７・・・ＳＨスプレ
弁、第 １ 図 第２図 第３図 第４図 ＢＦＦは出圧ｎ 第５図 第６図
第４図はＳＨスプレ弁前後差圧特性図、第５図は本発明
の機能フロー図、第６図は従来制御方式による起動時昇
温制御の主要プロセスを示す図、第７図は本発明による
制御方式による起動時昇温制御の主要プロセスを示す図
である。 １・・・ボイラ自動制御装置、２・・・ボイラ、１０・
・・アフターエアポートダンパ、１７・・・ＳＨスプレ
弁、第 １ 図 第２図 第３図 第４図 ＢＦＦは出圧ｎ 第５図 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ボイラの通常運転時において、ＮＯＸ抑制のために
ボイラ上部よりフレツシユエアーを投入するアフターエ
アポートを有するホイラにおいて、プラント起動時には
、主蒸気温度の過上昇を抑制すべくフレツシユエアーを
投入する制御回路を設けたことを特徴とするボイラの起
動時昇温制御装置。 ２、請求項第１記載の装置において、起動時ＮＯＸ規定
値をオーバーするようなケースにおいては、ＧＭダンパ
よりフレツシユエアー中へ燃焼ガスを注入することによ
り、燃焼空気中のＯ＿２濃度を低下させることでＮＯＸ
を抑制すると共に、燃焼ガス温度も低下することにより
主蒸気温度の過上昇をも抑制させる制御回路を設けたこ
とを特徴とするボイラの起動時昇温制御装置。 ３、請求項第１記載の装置において、主蒸気温度過上昇
抑制については、アフターエアポートダンパにて調整し
、ＮＯＸ規定値オーバーについては、ＧＭダンパにて調
整する制御回路を設けたことを特徴とするボイラの起動
時昇温制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000578A JP2708592B2 (ja) | 1990-01-08 | 1990-01-08 | ボイラの起動時昇温制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000578A JP2708592B2 (ja) | 1990-01-08 | 1990-01-08 | ボイラの起動時昇温制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03207902A true JPH03207902A (ja) | 1991-09-11 |
| JP2708592B2 JP2708592B2 (ja) | 1998-02-04 |
Family
ID=11477596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000578A Expired - Lifetime JP2708592B2 (ja) | 1990-01-08 | 1990-01-08 | ボイラの起動時昇温制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2708592B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63294402A (ja) * | 1987-05-25 | 1988-12-01 | 石川島播磨重工業株式会社 | ボイラの主蒸気温度制御方法 |
| JPS6414506A (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-18 | Hitachi Ltd | Automatic controller for boiler |
-
1990
- 1990-01-08 JP JP2000578A patent/JP2708592B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63294402A (ja) * | 1987-05-25 | 1988-12-01 | 石川島播磨重工業株式会社 | ボイラの主蒸気温度制御方法 |
| JPS6414506A (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-18 | Hitachi Ltd | Automatic controller for boiler |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2708592B2 (ja) | 1998-02-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR900001954A (ko) | 스팀터어빈의 효율을 높이기 위해 밸브루프를 줄이기 위한 방법 | |
| JPH03207902A (ja) | ボイラの起動時昇温制御装置 | |
| US4338789A (en) | Method of varying turbine output of a supercritical-pressure steam generator-turbine installation | |
| JPS58145820A (ja) | ボイラ低負荷時の空気流量制御方法 | |
| JPH0337304A (ja) | タービンバイパス装置を備えた蒸気タービン発電プラントの起動方法 | |
| JP2645129B2 (ja) | 復水再循環流量制御装置 | |
| JPH01212802A (ja) | ボイラの蒸気温度制御装置 | |
| JPH05296402A (ja) | 蒸気サイクル制御装置 | |
| JPS6239657B2 (ja) | ||
| JPS6020643B2 (ja) | ボイラ蒸気温度制御方式 | |
| JPH02130202A (ja) | コンバインドプラント | |
| JP2764813B2 (ja) | ボイラ起動制御装置 | |
| JPS588906A (ja) | ボイラの再熱蒸気温度制御装置 | |
| JP2746935B2 (ja) | 蒸気タービンプラントにおけるヒータドレンポンプアップ装置 | |
| CA1163814A (en) | Method of varying turbine output of a supercritical- pressure steam generator-turbine installation | |
| JPS62245009A (ja) | ボイラ自動制御装置 | |
| JPH09242508A (ja) | コンバインドサイクルプラントの停止方法およびその停止装置 | |
| JPH06180102A (ja) | ボイラの給水量制御装置 | |
| JP2528640Y2 (ja) | タービン強制冷却制御装置 | |
| JPH0235842B2 (ja) | Nenshokifunshajokiseigyosochi | |
| JPS6390606A (ja) | コンバインドプラントのガバナフリ一制御装置 | |
| JPS6135441B2 (ja) | ||
| JPS61184306A (ja) | 蒸気タ−ビン再熱器加熱蒸気圧力制御装置 | |
| JPH08135405A (ja) | 高圧タービンバイパス蒸気温度制御方法および装置 | |
| JPH0388904A (ja) | コンバインドサイクルプラントの起動運転方法 |