JPH03213125A - 湿式排煙脱硫装置の吸収剤ｐｈ制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は湿式排煙脱硫装置の制御装置に係り、特に吸収
剤使用量を低減するに好適な吸収剤スラリのＰＨ制御装
置に関するものである。

［従来の技術］ 近年、発電需要が増大するにつれて、化石燃料を主燃料
とするボイラも大型化し、発電用ボイラが大気汚染に与
える影響も増加しつつある。

この大気汚染を拡大する公害物質のうち、多大な比率を
占めるＳＯｘの排出規制は年々きびしくなる傾向にある
。この情勢下で第二次石油ショック以来、石油を主燃料
としてきた我が国の発電業界は、より安価で、かつ十分
な供給源をもつ石炭燃料へと燃料転換しつつある。

ところが、ボイラが大型化する一方、発電コストを低下
する目的で発電需要に応じて頻繁な負荷変動を行なうた
めに一日単位でボイラの起動、停止運転（以下単にＤＳ
Ｓ運転という）が繰り返されている。

それは最近の電力需要の特徴として、原子力発電の伸び
と共に、電力負荷の最大、最小差も増大し、火力発電用
ボイラをベースロード用から負荷調整用へと移行する傾
向にあり、この火力発電用ボイラを負荷に応して圧力を
変化させて変圧運転を行なう、いわゆる全負荷では超臨
界圧域、部分負荷では亜臨界圧域で運転する変圧運転ボ
イラとすることによって、部分負荷での発電効率を数％
向上させることができるからである。

ところが、このように−日単位で頻繁にＤＳＳ運転を行
なうために、この負荷変動によって排ガス量が変動し、
石炭の炭種によっても可溶性酸性ガス量やフライアッシ
ュ量が異なるために、例えば、゛へｌ’／２１３へ負荷
などの部分負荷時には目標ＳＯｘ値以下にすることがで
きない。

例えば火力発電所等に設置される湿式排煙脱硫装置は、
炭酸カルシウム（Ｃａ　ＣＯ２）、水酸化カルシウム［
Ｃａ　（ＯＨＭ）］または酸化カルシウム（ＣａＯ）な
どを吸収剤としたスラリからなる吸収剤スラリを用い、
ボイラ等の排ガス中の硫黄酸化物（ＳＯｘ）を吸収し、
得られた亜硫酸カルシウムを酸化して、硫酸カルシウム
、すなわち石こうとして回収する方法が最も一般的であ
る。

この石灰石または石灰を用いる従来の湿式排煙脱硫装置
の概略系統図を第５図に示す。

第４図は湿式排煙脱硫装置における吸収剤スラリの制御
系統図である。

第５図において、図示していないボイラ等からの排ガス
は煙道１より冷却塔２に導入され、冷却塔２において冷
却塔循環ポンプ３により供給される吸収剤スラリとの気
液接触により、排ガス中に含有されるダストが除去され
るとともに、ＳＯｘの一部が吸収されて除去される。な
お、吸収塔７に送られるガス中のミストを除去するため
に、ミストエリミネータ６が設置される場合もある。

吸収塔７では吸収塔循環ポンプ１ｏから供給された吸収
剤スラリと排ガスとの気液接触により排ガス中のＳＯｘ
が吸収、除去された後、デミスタ８で同伴ミストが除去
され、煙道９より処理ガスとして排出される。

吸収塔７の吸収塔循環タンク１１には排ガス中のＳＯｘ
を吸収するに必要な吸収剤スラリ１４が吸収剤スラリタ
ンク１３、ポンプ１５、吸収剤スラリ流量調整弁１６を
経て吸収剤スラリ供給ライン２２から供給される一方、
吸収塔循環タンク１１から冷却塔循環タンク５には吸収
塔循環タンク１１内の吸収液スラリの一部が連絡管１２
より供給される。

この冷却塔循環タンク内のＳＯｘを吸収し生成した亜硫
酸カルシウムを含有する吸収剤スラリの一部は冷却塔ブ
リードポンプ４により抜き出され。

図示していない酸化塔において石こうとなって回収され
る。

なお、図中１７は排ガス流量検出器、１８は入口ＳＯｘ
濃度検出器、１９は吸収剤スラリ流量検出器、２０は吸
収塔スラリＰＨ検出器、２１は冷却塔スラリＰＨ検出器
である。

この湿式排煙脱硫装置における従来の吸収剤スラリの制
御系統図を第４図に示す。

第４図において、１６は吸収剤スラリ流量調整弁、１７
は排ガス流量検出器、１８は入口ＳＯｘ濃度検出器、１
９は吸収剤スラリ流量検出器、２０は吸収塔スラリＰＨ
検出器、２２は吸収剤スラリ供給ラインで第５図のもの
と同一のものを示す。

２３は排ガス流量検出信号、２４は入口ＳＯ２濃度検出
信号、２５は乗算器、２６は総Ｓ○２量信号、２７は関
数発生器、２８はＰＨ設定信号、２９はスラリＰＨ検出
信号、３０は減算器、３１はＰＨ偏差信号、３２は関数
発生器、３３はＰＨ偏差に対する吸収剤スラリ過剰率補
正信号、３４は関数発生器、３５は総ＳＯ２量信号２６
に対する吸収剤スラリ過剰率先行信号、３６は加算器、
３７は吸収剤スラリ過剰率信号、３８は乗算器、３９は
吸収剤スラリ流量設定信号、４０は吸収剤スラリ流量検
出信号、４１は減算器、４２は吸収剤スラリ流量偏差信
号、４３は調節計、４４は吸収剤スラリ流量制御信号で
ある。

このような構造において湿式排煙脱硫装置の冷却塔２に
流入する排ガス量を排ガス流量検出器１７とＳＯ２濃度
を入口Ｓ０２濃度検出器１８でそれぞれ検出し、排ガス
流量検出信号２３と入口ＳＯ□濃度検出信号２４を乗算
器２５に入力して総Ｓ○２量信号２６を算出する。

関数発生器２７では総Ｓ０２量信号２６に対するＰＨ設
定信号２８を与え、実際の吸収塔スラリＰＨ検出器２０
のスラリＰＨ検出信号２９との偏差を減算器３０で求め
、このＰＨ偏差信号３１に対応した吸収剤スラリ過剰率
補正信号３３を関数発生器３２によって求める。

一方、関数発生器３４では総ＳＯ□量信号２６に対応さ
せて、吸収剤スラリ過剰率先行信号３５を与え、前記の
吸収剤スラリ補正信号３３をこれに加算器３６で加える
。加算器３６の出力信号は吸収剤スラリ過剰率信号３７
であるので、乗算器３８において総ＳＯ２量信号２６に
掛は合わせて、吸収剤スラリ流量設定信号３９を求める
。この吸収剤スラリ流量設定信号３９と実際の吸収剤ス
ラリ流量検出器１９からの吸収剤スラリ流量検呂信号４
０との間の偏差を減算器４１によって吸収剤スラリ流量
偏差信号４２として算出し、？Ａ節計４３を介して、吸
収剤スラリ流量調整弁１６の開度を吸収剤スラリ流量制
御信号４４によって開、閉することにより吸収剤スラリ
供給ライン２２のスラリ流量を調整する。

しかしながら、このようなスラリ流量制御では、例えば
ＤＳＳ運転のように特殊な運転状態においては、良好な
制御特性が得られないという点については配慮されてい
ない。

すなわち、吸収剤の酸化状態は、ＳＯ２の吸収量と、生
成する亜硫酸の酸化量との大小関係によって、全量酸化
状態（ＳＯ２吸収量〈酸化量）と部分酸化状態（ＳＯ□
吸収量〉酸化量）に分けられる。

以下、第６図を用いて酸化状態を説明する。

第６図の実線Ａは全量酸化状態、−点鎖線Ｂは部分酸化
状態、破線Ｃは準全量酸化状態を示す。

−船釣には、高負荷では部分酸化状態Ｂ、低負荷では全
量酸化状態Ａとなる。

ところが、例えばＤＳＳ運転などで低負荷から高負荷へ
運転条件が移行する場合には、全量酸化状態Ａから部分
酸化状態Ｂへ酸化状態が移行するが、この遷移状態とし
て、準全量酸化状態Ｃが発生する。

この準全量酸化状態Ｃにおいては、吸収剤中にＳＯ２を
吸収して生成する亜硫酸塩の固形物が存在しないので、
亜硫酸イオンが晶析困難となって吸収剤中の亜硫酸イオ
ンが過飽和状態となり、吸収剤中のＳ０２分圧が増加す
るため脱硫性能が低下する。

つまり、準全量酸化状態Ｃにおいて、亜硫酸塩が存在し
ない理由は、準全量酸化状態Ｃでは、全量酸化状態Ａか
らＳＯ２の吸収量が増加したような場合（負荷上昇等）
に、過渡的に発生する。

全量酸化状態Ａでは、Ｓ　Ｏ，”−＋’／２０２−）５
０４２−の酸化反応により亜硫酸塩（Ｃａ　Ｓ　Ｏｙ　
）が、すべて硫酸塩（Ｃａ　Ｓ　Ｏ４）の形で存在する
。

この状態から、ＳＯ２の吸収量が増加した場合、上記の
酸化反応が進まないと、吸収剤中には、亜硫酸イオン（
Ｓ○３′−）が過飽和状態で存在するが、晶析反応（Ｃ
ａ”＋ｓｏ、”＝→ＣａＳ○、）は比較的遅いので、亜
硫酸塩（ＣａＳＯ，）は存在しない状態が準全量酸化状
態Ｃである。また、亜硫酸イオンが晶析困難な理由は、
晶析反応（Ｃａ″１＋　Ｓ　Ｏ３”−＋Ｃａ　Ｓ　Ｏｌ
）が、進行するためには、亜硫酸塩の核（固形物）が必
要であるが、準全量酸化状態Ｃでは、固形物が存在しな
いので、晶析しにくくなる。なお、全量酸化状態Ａでは
、亜硫酸イオンがほとんど存在しないので、亜硫酸イオ
ンの晶析については問題とはならない。

一方、吸収液中のＳ０２分圧が増加する理由は、晶析反
応が進まないと、吸収液中の亜硫酸イオンが過飽和状態
となり、濃度が上昇する。Ｐ５ｏｚ＝ｋ　［Ｓ　Ｏ，”
−］（Ｐ　ｓｏｚ：吸収液中のＳＯ２分圧、ｋ：定数）
Ｐｓｏｚは上式より、亜硫酸イオン濃度（［ＳＯ，”−
］）に比例して増加するからである。

また、過飽和状態の亜硫酸イオンが吸収剤の表面に析出
して１．吸収剤の溶解反応が鈍くなり、必要な脱硫性能
を維持できる吸収剤のＰＨを保持するためには大量の吸
収剤供給が必要となる。

例えば、高負荷の部分酸化状態Ｂ、低負荷の全量酸化状
態Ａでの吸収剤の過剰率はせいぜい５％であるが、全量
酸化状態Ａから部分酸化状態Ｂへの遷移途中、つまり準
全量酸化状態Ｃにおいては吸収剤の過剰率は２００％（
湿式排煙脱硫装置内の吸収剤量は３倍）に達し好ましく
ない。

以上のように、従来のＰＨ制御装置においては、準全量
酸化状態Ｃにおける吸収剤の供給に対して配慮がされて
いない。

［発明が解決しようとする課題］ 従来技術の制御装置は吸収剤の酸化状態が準全量酸化状
態に移行して、脱硫性能が低下し、目標とする脱硫率を
確保できない欠点があり、特に準全量酸化状態において
安定した脱硫性能を確保できない欠点があった。

本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするもので、
その目的とするところは、特殊な運転状態すなわち準全
量酸化状態であっても、目標とする脱硫率を確保するこ
とができる吸収剤のＰＨ制御装置を提案することにある
。

［課題を解決するための手段］ 本発明は前述の目的を達成するために、循環タンクにア
ルカリ剤流量検出器とアルカリ剤流量調整弁を有するア
ルカリ剤供給ラインと、吸収剤の抜き出し流量検出器を
有する吸収剤抜き出しラインと、 吸収塔出口に出口ＳＯ２濃度検出器と、排ガス流量検出
器、入口ＳＯ２濃度検出器、ＰＨ検出器、吸収剤スラリ
流量検出器、出口ＳＯ□濃度検出器、抜き出し流量検出
器からの検出信号によって吸収剤活性予測信号を演算す
る吸収剤活性演算器を設け、 吸収剤活性演算器からの吸収剤活性予測信号に基づくア
ルカリ剤デマンド信号、吸収剤デマンド信号と、アルカ
リ剤流量検出器からのアルカリ剤流量検出信号、吸収剤
スラリ流量検出器からの吸収剤スラリ流量検出信号との
比較結果に基づいてアルカリ剤流量調整弁と吸収剤スラ
リ流量調整弁の少なくとも一方を開、閉するようにした
ものである。

［作用］ 吸収剤の活性は吸収液中の亜硫酸塩の酸化状態によって
変化するので、吸収剤活性演算器はオンライン検出信号
により吸収剤の活性を予測できるように動作する。それ
によって、吸収剤スラリの投入量とアルカリ剤の投入量
の比率を調節できる。

すなわち、吸収剤の活性が低下した場合には、吸収剤を
大量に投入する代りに、アルカリ剤の投入により、吸収
剤のＰＨを調整することになるので、準全量酸化状態の
ような特殊運転状態においても。

ＰＨを設定値に維持でき、アルカリ剤は消費するが、吸
収剤の使用量を大幅に低減することができる。

［実施例］ 以下本発明を図面を用いて説明する。

第１図は本発明の実施例に係る吸収剤ＰＨ制御系統図、
第２図は第１図の概略構成図、第３図は分配係数と吸収
剤活性の特性曲線図である。

第１図および第２図において、符号１から４４は従来の
ものと同一のものを示す。

第１図および第２図において、４５は出口ＳＯ２濃度検
出器、４６は出口５０２ａ度検出信号、４７は抜き出し
流量検出器、４８は抜き出し流量検出信号、４９はアル
カリ流量検出器、５０はアルカリ流量検出信号、５１は
吸収剤活性演算器、５２は吸収剤活性予測信号、５３は
関数発生器、５４は分配係数信号、５５はＰＨ補正信号
発生器、５６゜５７はアルカリ剤側ＰＨ補正信号、吸収
剤側ＰＨ補正信号、５８は乗算器、５９は吸収剤過剰率
補正信号、６０は関数発生器、６１はＰ　Ｈ偏差補正信
号、６２は乗算器、６３はアルカリ剤デマンド信号、６
４は減算器、６５はアルカリ剤流量偏差信号、６６はア
ルカリ剤調節器、６７はアルカリ剤供給ライン、６８は
アルカリ剤流量調整弁、６９は吸収剤スラリデマンド信
号、７０はアルカリ剤流量制御信号、７１は抜き出しラ
インである。

このような構造において第１図の制御系統図について説
明する前に、吸収剤活性演算器５１について説明する。

吸収剤活性演算器５１では排ガス流量検出器１７からの
排ガス流量検出信号２３、入口ＳＯ２′ａ度検出器１８
からの入口５ｏ２２１度検出信号２４、ＰＨ検出器２０
からのＰＨ検出信号２９、吸収剤スラリ流量検出器１９
からの吸収剤スラリ流量検出信号４０、出口ＳＯ２濃度
検出器４５からの出口ＳＯ２濃度検出信号４６および抜
き呂し流量検出器４７からの抜き出し流量検出信号４８
から以下のような演算を行なう。

吸収剤中の吸収剤濃度バランスは Ｖ”＝Ｇｓｔ−ｙ−ｙｐ／Ｍｈ　Ｒ１＋０２０ａ’！／
γ！・−・−（１）ｔ Ｒ１１０２＝　Ｇ　ｒ（１−Ｘ　ｈｚｏ）　Ｃ’１１０
２　”ｌ　’１０−’／２２．Ｌ・・（２）η＝　（Ｃ
’＋５ｏ２−　Ｃ’ｇｏ−）／　Ｃ’ａ−ｏ２−−　（
３）ここに、■；循循環７グ９ 剤濃度（ｍｏＱ／　Ｑ）、ｔ　：時間（ｈ）、ｙ：吸収
剤スラリ濃度（）、ｙｐ：吸収剤純度（−）、Ｍよ：吸
収剤分子量（ｋｇ／ｍｏＱ）、Ｇｓ（：吸収剤スラリ流
量（ｋｇ／ｈ）、Ｒ　ｓｏ−　：　Ｓ　Ｏ　ｚ吸収量（
ｍｏ　Ｑ　／ｈ）　。

Ｇ，：抜き出し流量（ｋｇ／ｈ）、γパ吸収液比重量（
ｋｇ／Ｑ）、Ｇｔ：排ガス流量（Ｑ／　ｈ　）　、　Ｘ
Ｎ２Ｏ　：排ガス中水分（−）、Ｃ’，ｏ２：入口ＳＯ
２濃度（ｐｐｍ）、η：脱硫率（−）　、　ｃ’ｓｏ２
：出口ＳＯ２濃度（ｐｐｍ）を示す。

従って、上記（１）〜（３）式を排ガス流量検出信号２
３、入口ＳＯ２濃度検出信号２４、スラリＰＨ検出信号
２９，吸収剤スラリ流量検出信号４０、出口ＳＯ２濃度
検出信号４６、抜き出し流量検出信号４８を用いて演算
することにより、吸収剤濃度の予測値Ｘが求められる。

一方、除去ＳＯ２量と吸収剤消費量は等しいので、 Ｒ　ｇｏｚ　＝　Ｖ　・Ｙ　ａ　　　　　　　　　　　
　　　””　・・（４）γ．＝ｋ［Ｈ”］’［　ｘ　］
’／　［Ｃ　ａ　”］″’　　　　　−＝＝＝・（５）
ここに、γＡ＝吸収剤消費量（ＩＩｌＯＱ／Ｑ−ｈ）、
ｋ：吸収剤の活性、［Ｈ”ｌ：水素イオン濃度（ｍｏρ
ハＤ。

［Ｃａ”″］：吸収液中の全カルシウムイオン濃度（ｍ
ｏＱ／Ｑ）、α，β，γ：定数を示す。

（４）、　（５）式を，（１）〜（３）式から求まる吸
収剤濃度Ｘを用いて解くと、 したがって、上式より吸収剤の活性ｋが予測できる。な
お、［Ｃａ”］はＰＨ及びＣＱ−濃度より容易に推定で
きるに のようにして、吸収剤活性演算器５１で吸収剤の活性を
予測できる。

吸収剤活性演算器５１の出力である吸収剤活性予測信号
５２により、関数発生器５３では第３図に示す関係から
分配係数信号５４を求める。この分配係数信号５４をＰ
Ｈ補正信号発生器５５に入力して、アルカリ剤側ＰＨ補
正信号５６及び吸収剤スラリ側ＰＩ（補正信号５７を求
める。

・すなわち、アルカリ剤側ＰＨ補正信号５６、吸収剤ス
ラリ側ＰＨ補正信号５７はＰＨのフィードバック補正に
対する吸収剤とアルカリ剤の配分比率に相当する信号で
あり、吸収剤の活性が低下した場合１こけ、ＰＨフィー
ドバック補正はアルカリ剤を中心に制御するものである
。

一方、吸収剤スラリ制御系の減算器３０でＰＨ偏差信号
３１を演算するまでは従来と同一であるが、本発明の実
施例においては、このＰ　Ｈ偏差信号３１を関数発生器
６０へ、他方、吸収剤スラリ制御系の関数発生器３２で
演算された吸収剤スラリ過剰率補正信号３３を乗算器５
８へそれぞれ入力するのである。

そして、乗算器５８では吸収剤スラリ過剰率補正信号３
３と先に説明した吸収剤側ＰＨ補正信号５７が乗算され
て吸収剤過剰率補正信号５９とし、加算器３６に入力さ
れる。

加算器３６では、吸収剤過剰率信号３５と吸収剤過剰率
補正信号５９を加算して全体の吸収剤過剰率信号３７を
求め１乗算器３８でＳ○２量信号２６と掛は合わせて吸
収剤スラリデマンド信号６９を求める。この吸収剤デマ
ンド信号６９と吸収剤スラリ流量検出器１９からの吸収
剤スラリ検出信号４０との偏差である吸収剤スラリ流量
偏差信号４２を調節計４３で処理し、吸収剤スラリ供給
ライン２２の吸収剤スラリ流量調整弁１６を吸収剤スラ
リ流量制御信号４４で開閉して、吸収剤スラリ供給ライ
ン２・２の吸収剤スラリ流量を制御する。

一方、アルカリ剤については、ＰＨ偏差信号３１を関数
発生器６０でＰＨ偏差補正信号６１として処理し、乗算
器６２でこのＰＨ偏差補正信号６１とアルカリ開側ＰＨ
補正信号５６と掛は合わせてアルカリ剤デマンド信号６
３とし、アルカリ剤流量検出器４９からのアルカリ剤流
量検出信号５０との偏差であるアルカリ剤流量偏差信号
６５を調節計６６でアルカリ剤流量制御信号７０として
信号処理し、アルカリ剤供給ライン６７のアルカリ剤流
量調整弁６８を開閉して、アルカリ剤流量を制御する。

以上のように、本発明に係るＰ　Ｈ制御装置は、吸収剤
活性演算器５１を用いて、吸収剤の活性をオンラインで
予測し、この活性に応じて吸収剤スラリ供給ライン２２
の吸収剤スラリ流量調整弁１６及びアルカリ剤供給ライ
ン６７のアルカリ剤流量調整弁６８を開、閉することに
よって吸収剤スラリとアルカリ剤の供給比率を制御し、
吸収剤のＰＨを設定値に制御するものである。基本的に
は、吸収剤の活性が低下した場合にのみ、ＰＨ偏差修正
用にアルカリ剤を使用し、吸収剤に関しては。

Ｐ　Ｈ偏差修正分をカットするものである。

本発明はこのような構成なので、準全量酸化状態のよう
な特殊運転条件においても、吸収液のＰＨをアルカリ剤
によって設定値に維持できるとともに、吸収剤の消費量
を低減することができる。

［発明の効果］ 本発明によれば、準全量酸化状態のように極端に吸収剤
の活性が低下した場合には、アルカリ剤の供給によって
吸収剤のＰＨを迅速に回復させることができるので、安
定した脱硫性能を維持することができる。

また、吸収剤の活性が低下した場合には、大量の吸収剤
の投入を防止できるので、吸収剤の消費量を低減するこ
とができ、アルカリ剤の消費量以上に低減効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例に係る吸収剤ＰＨ制御系統図、
第２図は第１図の概略構成図、第３図は縦軸に分配係数
、横軸に吸収剤活性を示した特性曲線図、第４図は従来
のＰＨ制御系統図、第５図は第４図の概略構成図、第６
図は縦軸に脱硫率、横軸に吸収液のＰＨを示した特性曲
線図である。 ７・・・・・・吸収塔、１１・・・・・・循環タンク、
１６・・・・・・吸収剤スラリ流量調整弁、１７・・・
・・・排ガス流量検出器、１８・・・・・・入口ＳＯ２
濃度検出器、１９・・・・・・吸収剤スラリ流量検出器
、２０・・・・・ＰＨ検出器、２２・・・・・・吸収剤
スラリ供給ライン、２３・・・・・・排ガス流量検出信
号、２４・・・・・・入口ＳＯ□濃度検出信号、２９・
・・・・・スラリＰＨ検出信号、３９・・・・・・吸収
剤スラリ流量設定信号、４０・・・・・・吸収剤スラリ
流量検出信号、４５・・・・・・出口ＳＯ２濃度検出器
、４７・・・・・・抜き出し流量検出器、４９・・・・
・・アルカリ剤流量検出器、５１・・・・・・吸収剤活
性演算器、５２・・・・・・吸収剤活性予測信号、６３
・・・・・・アルカリ剤デマンド信号、６７・・・・・
・アルカリ剤供給ライン、６８・・・・・アルカリ剤流
量調整弁、６９・・・・・・吸収剤スラリデマンド信号
、７１・・・・・・抜き出しライン。 第１因 第２図 ｄ弓 第３図 第４ｒＩＡ １１５図 Ｉｆ６Ｉ！１ −−→−ＰＨ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 排ガス中の硫黄酸化物を吸収剤スラリで吸収する吸収塔
   と、この吸収剤スラリを貯蔵する循環タンクと、循環タ
   ンクへ吸収剤スラリ調整弁を有する吸収剤スラリ供給ラ
   インを設け、吸収塔入口の排ガス流量検出器、入口ＳＯ
   ＿２濃度検出器、循環タンクのＰＨ検出器からの検出信
   号による吸収剤スラリ流量設定信号と、吸収剤スラリ供
   給ラインの吸収剤スラリ流量検出器からの吸収剤スラリ
   流量検出信号との偏差によつて吸収剤スラリ流量調整弁
   を開、閉して吸収剤のＰＨを制御するものにおいて、 前記循環タンクにアルカリ剤流量検出器とアルカリ剤流
   量調整弁を有するアルカリ剤供給ラインと、 吸収剤の抜き出し流量検出器を有する吸収剤抜き出しラ
   インと、 吸収塔出口に出口ＳＯ＿２濃度検出器と、 排ガス流量検出器、入口ＳＯ＿２濃度検出器、ＰＨ検出
   器、吸収剤スラリ流量検出器、出口ＳＯ＿２濃度検出器
   、抜き出し流量検出器からの検出信号によつて吸収剤活
   性予測信号を演算する吸収剤活性演算器を設け、 吸収剤活性演算器からの吸収剤活性予測信号に基づくア
   ルカリ剤デマンド信号、吸収剤デマンド信号と、アルカ
   リ剤流量検出器からのアルカリ剤流量検出信号、吸収剤
   スラリ流量検出器からの吸収剤スラリ流量検出信号との
   比較結果に基づいてアルカリ剤流量調整弁と吸収剤スラ
   リ流量調整弁の少なくとも一方を開、閉するようにした
   ことを特徴とする湿式排煙脱硫装置の吸収剤ＰＨ制御装
   置。