JPH0536086B2 - - Google Patents
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- JPH0536086B2 JPH0536086B2 JP59032539A JP3253984A JPH0536086B2 JP H0536086 B2 JPH0536086 B2 JP H0536086B2 JP 59032539 A JP59032539 A JP 59032539A JP 3253984 A JP3253984 A JP 3253984A JP H0536086 B2 JPH0536086 B2 JP H0536086B2
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- slurry
- flow rate
- value
- carbonate
- flue gas
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- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は湿式排煙脱硫装置に係り、特に排ガス
中に塩酸（HCl）フツ化水素（HF）などの可溶
性酸性ガスやフライアツシユ（飛散灰）を多量に
含む石炭焚の湿式排煙脱硫装置に関するものであ
る。
中に塩酸（HCl）フツ化水素（HF）などの可溶
性酸性ガスやフライアツシユ（飛散灰）を多量に
含む石炭焚の湿式排煙脱硫装置に関するものであ
る。
近年、発電需要が増大するにつれて、化石燃料
を主燃料とするボイラも大型化し、発電用ボイラ
が大気汚染に与える影響度も増加しつつある。
を主燃料とするボイラも大型化し、発電用ボイラ
が大気汚染に与える影響度も増加しつつある。
この大気汚染を拡大する公害物質のうち、多大
な比率をしめるSOXの排出規制は年々きびしくな
る傾向にある。この状勢下で第二次石油シヨツク
以来、石油を主燃料としてきた我が国の発電業界
は、より安価で、かつ十分な供給源をもつ石炭燃
料へと燃料転換しつつある。
な比率をしめるSOXの排出規制は年々きびしくな
る傾向にある。この状勢下で第二次石油シヨツク
以来、石油を主燃料としてきた我が国の発電業界
は、より安価で、かつ十分な供給源をもつ石炭燃
料へと燃料転換しつつある。
ところが、ボイラが大型化する一方、発電コス
トを低下する目的で発電需要に応じて頻繁な負荷
変動を行なうために一日単位でボイラの起動、停
止が繰返されている。
トを低下する目的で発電需要に応じて頻繁な負荷
変動を行なうために一日単位でボイラの起動、停
止が繰返されている。
それは最近の電力需要の特徴として、原子力発
電の伸びと共に、負荷の最大・最小差も増大し、
火力発電用ボイラをベースロードから負荷調整用
へと移行する傾向にあり、この火力発電用ボイラ
を負荷に応じて圧力を変化させて変圧運転する、
いわゆる全負荷では超臨界圧域、部分負荷では亜
臨界圧域で運転する変圧運転ボイラとすることに
よつて、部分負荷での発電効率を数％向上させる
ことができるからである。
電の伸びと共に、負荷の最大・最小差も増大し、
火力発電用ボイラをベースロードから負荷調整用
へと移行する傾向にあり、この火力発電用ボイラ
を負荷に応じて圧力を変化させて変圧運転する、
いわゆる全負荷では超臨界圧域、部分負荷では亜
臨界圧域で運転する変圧運転ボイラとすることに
よつて、部分負荷での発電効率を数％向上させる
ことができるからである。
ところが、この様に一日単位で頻繁に負荷変動
を行なうために、この負荷変動によつて排ガス量
が変動し、石炭の炭種によつても可溶性酸性ガス
量やフライアツシユ量が異るために、例えば１／
４、１／２、３／４負荷などの部分負荷時には目
標SOX値以下にすることができない。
を行なうために、この負荷変動によつて排ガス量
が変動し、石炭の炭種によつても可溶性酸性ガス
量やフライアツシユ量が異るために、例えば１／
４、１／２、３／４負荷などの部分負荷時には目
標SOX値以下にすることができない。
例えば火力発電所等に設置される湿式排煙脱硫
装置は、炭酸カルシウム（CaCO3）、水酸化カル
シウム〔Ca（OH2）〕または酸化カルシウム
（CaO）などを吸収剤としたスラリからなる吸収
液スラリを用い、ボイラ等の排ガス中の硫黄酸化
物（SO2）を吸収し、得られた亜硫酸カルシウム
を酸化して、硫酸カルシウム、すなわち石こうと
して回収する方法が最も一般的である。
装置は、炭酸カルシウム（CaCO3）、水酸化カル
シウム〔Ca（OH2）〕または酸化カルシウム
（CaO）などを吸収剤としたスラリからなる吸収
液スラリを用い、ボイラ等の排ガス中の硫黄酸化
物（SO2）を吸収し、得られた亜硫酸カルシウム
を酸化して、硫酸カルシウム、すなわち石こうと
して回収する方法が最も一般的である。
この石灰石または石灰を用いる従来の油焚用湿
式排煙脱硫装置の概略系統図を第１図に示す。第
２図は湿式排煙脱硫装置における吸収液スラリの
供給方法及び供給量の制御系統図である。
式排煙脱硫装置の概略系統図を第１図に示す。第
２図は湿式排煙脱硫装置における吸収液スラリの
供給方法及び供給量の制御系統図である。
第１図において、図示していないボイラからの
排ガス１は入口煙道２で脱硫通風機３によつて昇
圧され、ガスガスヒータ４による処理ガスとの熱
交換によつて冷却されて出口煙道５から湿式排煙
脱硫装置の冷却塔６に導入される。
排ガス１は入口煙道２で脱硫通風機３によつて昇
圧され、ガスガスヒータ４による処理ガスとの熱
交換によつて冷却されて出口煙道５から湿式排煙
脱硫装置の冷却塔６に導入される。
この冷却塔６で冷却塔循環タンク７から循環ポ
ンプ８により供給される循環液との気液接触によ
り飽和温度まで冷却されるとともに、排ガス１中
に含有されるダストが除去された後、吸収塔９へ
送られる。なお、場合によつては、吸収塔９に送
られる排ガス１中のミストを除去するためにミス
トエリミネータ１０が設置される場合もある。
ンプ８により供給される循環液との気液接触によ
り飽和温度まで冷却されるとともに、排ガス１中
に含有されるダストが除去された後、吸収塔９へ
送られる。なお、場合によつては、吸収塔９に送
られる排ガス１中のミストを除去するためにミス
トエリミネータ１０が設置される場合もある。
吸収塔９では循環ポンプ１１により配管１２を
経て供給された吸収液スラリとの気液接触により
排ガス中のSOXが吸収、除去された後、デミスタ
１３で同伴ミストが除去されて処理ガスとなり、
この処理ガスは煙道１４のミストエリミネータ１
５を経てガスガスヒータ４で排ガス１によつて加
熱され白煙を防止して大気へ放出される。
経て供給された吸収液スラリとの気液接触により
排ガス中のSOXが吸収、除去された後、デミスタ
１３で同伴ミストが除去されて処理ガスとなり、
この処理ガスは煙道１４のミストエリミネータ１
５を経てガスガスヒータ４で排ガス１によつて加
熱され白煙を防止して大気へ放出される。
なお、１６はミストエリミネータ１０、デミス
タ１３への補給水配管である。
タ１３への補給水配管である。
一方、吸収塔９には排ガス中のSOXを吸収する
に必要な吸収液スラリが吸収液スラリタンク１７
からポンプ１８によつて供給されるが、一方では
吸収塔９から吸収塔ブリードポンプ１９により
SOXを吸収し生成した亜硫酸カルシウムを含有す
る吸収液スラリの一部が抜き出され、酸化塔供給
タンク２０に供給される。酸化塔供給タンク２０
では、未反応の吸収液が硫酸２１と反応して石こ
うになるとともに、PH調整された後ポンプ２２
によつて酸化塔２３へ送られ、空気圧縮機２４に
より空気槽２５を介して供給される空気によつて
酸化され、スラリ中の亜硫酸カルシウムは石こう
となる。得られた石こうスラリは、石こう濃縮槽
２６、スラリタンク２７、ポンプ２８、脱水機２
９を経て脱水され、石こう３０が回収される。
に必要な吸収液スラリが吸収液スラリタンク１７
からポンプ１８によつて供給されるが、一方では
吸収塔９から吸収塔ブリードポンプ１９により
SOXを吸収し生成した亜硫酸カルシウムを含有す
る吸収液スラリの一部が抜き出され、酸化塔供給
タンク２０に供給される。酸化塔供給タンク２０
では、未反応の吸収液が硫酸２１と反応して石こ
うになるとともに、PH調整された後ポンプ２２
によつて酸化塔２３へ送られ、空気圧縮機２４に
より空気槽２５を介して供給される空気によつて
酸化され、スラリ中の亜硫酸カルシウムは石こう
となる。得られた石こうスラリは、石こう濃縮槽
２６、スラリタンク２７、ポンプ２８、脱水機２
９を経て脱水され、石こう３０が回収される。
一方、石こう濃縮槽２６の過水は過水タン
ク３１、過水ポンプ３２より吸収液スラリタン
ク１７へ供給され吸収剤３３を添加して再びポン
プ１８から吸収塔９へ供給される。
ク３１、過水ポンプ３２より吸収液スラリタン
ク１７へ供給され吸収剤３３を添加して再びポン
プ１８から吸収塔９へ供給される。
なお、３４はポンプ、３５は排水、３６は吸収
液スラリ流量発信器、３７は吸収液スラリ流量調
節弁、３８は吸収液スラリのPH計、３９は排ガ
ス流量発信器、４０はSOX濃度計である。
液スラリ流量発信器、３７は吸収液スラリ流量調
節弁、３８は吸収液スラリのPH計、３９は排ガ
ス流量発信器、４０はSOX濃度計である。
この湿式排煙脱硫装置における吸収液スラリの
供給方法および供給量の制御方法は、第２図に示
すように、湿式排煙脱硫装置に流入する排ガス量
を排ガス流量発信器３９、SOX濃度をSOX濃度発
信器４０により各々検出し、この排ガス量実測値
４１とSOX濃度実測値４２により演算器４３で
SO2量４４を算出し、これに一定の石灰石過剰率
（定数）４５を加えて吸収液スラリの設定値４６
とし、これと吸収液スラリ流量発信器３６で検出
したスラリ流量実測値４７を演算器４８で比較
し、これらの偏差値４９により石灰石スラリ流量
電空変換器５０を開閉してこれらの偏差値４９が
可及的に小さくなるように吸収液スラリ流量調節
弁３７を制御していた。
供給方法および供給量の制御方法は、第２図に示
すように、湿式排煙脱硫装置に流入する排ガス量
を排ガス流量発信器３９、SOX濃度をSOX濃度発
信器４０により各々検出し、この排ガス量実測値
４１とSOX濃度実測値４２により演算器４３で
SO2量４４を算出し、これに一定の石灰石過剰率
（定数）４５を加えて吸収液スラリの設定値４６
とし、これと吸収液スラリ流量発信器３６で検出
したスラリ流量実測値４７を演算器４８で比較
し、これらの偏差値４９により石灰石スラリ流量
電空変換器５０を開閉してこれらの偏差値４９が
可及的に小さくなるように吸収液スラリ流量調節
弁３７を制御していた。
この様な制御方法では吸収塔９内の吸収液スラ
リの過剰率（吸収液当量／吸収SOX当量−１）は流入す
る SOX量にかかわらず一定となる。
リの過剰率（吸収液当量／吸収SOX当量−１）は流入す
る SOX量にかかわらず一定となる。
ところが、湿式排煙脱硫装置の吸収塔９の特性
として吸収液のPHが高い程、また流入SOX量が
少ない程、脱硫性能は高くなり、また、吸収塔ス
ラリのPHは液中の吸収液濃度が高い程、また流
入SOX量が低い程上昇する。即ち、湿式排煙脱硫
装置を低負荷で運転した場合、流入SOX量の低下
によつてのみでなく、流入SOX量の低下に起因す
る吸収塔スラリのPH上昇によつても、脱硫性能
が上昇する。これは低負荷運転時において、必要
以上の吸収剤を消費し、またその結果として多量
に硫酸を消費し、運転費を高くすることになる。
として吸収液のPHが高い程、また流入SOX量が
少ない程、脱硫性能は高くなり、また、吸収塔ス
ラリのPHは液中の吸収液濃度が高い程、また流
入SOX量が低い程上昇する。即ち、湿式排煙脱硫
装置を低負荷で運転した場合、流入SOX量の低下
によつてのみでなく、流入SOX量の低下に起因す
る吸収塔スラリのPH上昇によつても、脱硫性能
が上昇する。これは低負荷運転時において、必要
以上の吸収剤を消費し、またその結果として多量
に硫酸を消費し、運転費を高くすることになる。
しかしながら、吸収塔９における吸収液スラリ
のPHは、上述のように吸収SOX量と吸収液スラ
リ中の吸収剤濃度に依存するため、流入SOX量が
減少した場合、PHを一定に保つと吸収剤濃度は
低下することになる。また一般に、吸収塔９は酸
化塔供給タンク２０への抜き出し量に対して約20
時間分のスラリを保有しているため、流入ガス側
の負荷変化速度に比べて液組成の変化に遅れが生
じ、従つて、上記従来技術の制御方法では、低負
荷で安定したPH、吸収液スラリ性状で運転して
いる状態から負荷上昇を行なつた場合、負荷上昇
に対し液組成の変化が遅れ、一時的にPHが低下
して脱硫率の低下を招くことになる。これは、特
に負荷変動の多いボイラ等に設置される湿式排煙
脱硫装置においては、安定運転ができない欠点が
ある。
のPHは、上述のように吸収SOX量と吸収液スラ
リ中の吸収剤濃度に依存するため、流入SOX量が
減少した場合、PHを一定に保つと吸収剤濃度は
低下することになる。また一般に、吸収塔９は酸
化塔供給タンク２０への抜き出し量に対して約20
時間分のスラリを保有しているため、流入ガス側
の負荷変化速度に比べて液組成の変化に遅れが生
じ、従つて、上記従来技術の制御方法では、低負
荷で安定したPH、吸収液スラリ性状で運転して
いる状態から負荷上昇を行なつた場合、負荷上昇
に対し液組成の変化が遅れ、一時的にPHが低下
して脱硫率の低下を招くことになる。これは、特
に負荷変動の多いボイラ等に設置される湿式排煙
脱硫装置においては、安定運転ができない欠点が
ある。
それは前述した如くボイラの負荷変動が大きく
週末、又は深夜等のように長時間低負荷運転が継
続したり、ボイラの運転を停止すると吸収塔９、
吸収液スラリタンク１７の石灰石スラリ濃度が薄
くなりPHが低くなつて行き、吸収塔９、吸収液
スラリタンク１７の容量が非常に大きいために、
一度スラリ濃度が薄く、PHが低くなると急激な
負荷上昇に対して追従できず、このために湿式排
煙脱硫装置出口のSO2が高くなり環境基準を満足
できない傾向にある。
週末、又は深夜等のように長時間低負荷運転が継
続したり、ボイラの運転を停止すると吸収塔９、
吸収液スラリタンク１７の石灰石スラリ濃度が薄
くなりPHが低くなつて行き、吸収塔９、吸収液
スラリタンク１７の容量が非常に大きいために、
一度スラリ濃度が薄く、PHが低くなると急激な
負荷上昇に対して追従できず、このために湿式排
煙脱硫装置出口のSO2が高くなり環境基準を満足
できない傾向にある。
本発明はかかる従来技術の欠点を解消しようと
するもので、その目的とするところはボイラ等の
負荷変動に対する追従性がよく、しかも石炭焚の
排ガス処理においても可溶性酸性ガスやフライア
ツシユにも対応できる湿式排煙脱硫装置を提供す
るものである。
するもので、その目的とするところはボイラ等の
負荷変動に対する追従性がよく、しかも石炭焚の
排ガス処理においても可溶性酸性ガスやフライア
ツシユにも対応できる湿式排煙脱硫装置を提供す
るものである。
本発明は前述の目的を達成するために、
硫黄酸化物（SOX）を含む排ガスと吸収液スラ
リを冷却塔と吸収塔で気液接触を行なわせて、排
ガス中のSOXを吸収除去する湿式排煙脱硫装置に
おいて、 前記冷却塔と吸収塔にそれぞれ設けられたスラ
リ循環配管系と、 このスラリ循環配管系同志を連絡する連絡配管
と、 吸収液スラリ流量調節弁を有する吸収液スラリ
供給配管と、 冷却塔スラリ循環配管系に吸収液スラリのPH
を検出するPH発信器と、 基準となるPH値を設定するPH信号設定器と、 炭酸塩流量調節弁を有する炭酸塩供給配管とを
備え、 前記PH発信器からのPH実測値が前記PH信号
設定器によつて予め設定されているPH信号設定
値より高い場合は、前記吸収液スラリ流量調節弁
を開き、前記炭酸塩流量調節弁は閉じ、 PH実測値がPH信号設定値より低い場合は、
前記吸収液スラリ流量調節弁と炭酸塩流量調節弁
を開くように構成されていることを特徴とするも
のである。
リを冷却塔と吸収塔で気液接触を行なわせて、排
ガス中のSOXを吸収除去する湿式排煙脱硫装置に
おいて、 前記冷却塔と吸収塔にそれぞれ設けられたスラ
リ循環配管系と、 このスラリ循環配管系同志を連絡する連絡配管
と、 吸収液スラリ流量調節弁を有する吸収液スラリ
供給配管と、 冷却塔スラリ循環配管系に吸収液スラリのPH
を検出するPH発信器と、 基準となるPH値を設定するPH信号設定器と、 炭酸塩流量調節弁を有する炭酸塩供給配管とを
備え、 前記PH発信器からのPH実測値が前記PH信号
設定器によつて予め設定されているPH信号設定
値より高い場合は、前記吸収液スラリ流量調節弁
を開き、前記炭酸塩流量調節弁は閉じ、 PH実測値がPH信号設定値より低い場合は、
前記吸収液スラリ流量調節弁と炭酸塩流量調節弁
を開くように構成されていることを特徴とするも
のである。
第３図は本発明の湿式排煙脱硫装置の概略系統
図、第４図は石灰石スラリ流量の制御系統図、第
５図は炭酸塩流量の制御系統図である。
図、第４図は石灰石スラリ流量の制御系統図、第
５図は炭酸塩流量の制御系統図である。
第３図〜第５図において、符号１〜５０は従来
のものと同一であり、５１は冷却塔６のスラリ循
環配管系で、冷却塔６、冷却塔循環タンク７、冷
却塔循環ポンプ８により構成され吸収液スラリを
循環する。
のものと同一であり、５１は冷却塔６のスラリ循
環配管系で、冷却塔６、冷却塔循環タンク７、冷
却塔循環ポンプ８により構成され吸収液スラリを
循環する。
５２は冷却塔９のスラリ循環配管系で、吸収塔
９、吸収塔循環タンク５３、吸収塔循環ポンプ１
１によつて構成されている。
９、吸収塔循環タンク５３、吸収塔循環ポンプ１
１によつて構成されている。
５４は冷却塔６のスラリ循環配管系５１と吸収
塔９のスラリ循環配管系５２を連結する連絡配
管、５５，５６，５７，５８は冷却塔６のスラリ
循環配管系５１に設けたPH発信器、炭酸塩流量
調節弁、炭酸ソーダ、炭酸カリなどの炭酸塩供給
配管、および炭酸塩流量発信器、５９はPH調整
タンク、６０は排水槽、６１は排水ポンプ、６２
はサンプミストエリミネータで、排ガス１中のフ
ライアツシユを除去するもので、このサンプミス
トエリミネータ６２を有するものが、スート分離
方式と呼ばれ、無いものがスート混合方式と呼ば
れている。
塔９のスラリ循環配管系５２を連結する連絡配
管、５５，５６，５７，５８は冷却塔６のスラリ
循環配管系５１に設けたPH発信器、炭酸塩流量
調節弁、炭酸ソーダ、炭酸カリなどの炭酸塩供給
配管、および炭酸塩流量発信器、５９はPH調整
タンク、６０は排水槽、６１は排水ポンプ、６２
はサンプミストエリミネータで、排ガス１中のフ
ライアツシユを除去するもので、このサンプミス
トエリミネータ６２を有するものが、スート分離
方式と呼ばれ、無いものがスート混合方式と呼ば
れている。
この様な構造において、第１図の従来の湿式排
煙脱硫装置と、第３図の本発明の湿式排煙脱硫装
置の異る点は、従来の湿式排煙脱硫装置の冷却塔
６においては、冷却塔循環タンク７からの循環液
によつて排ガスを冷却、除塵したが、本発明の湿
式排煙脱硫装置においては、吸収塔９のスラリ循
環配管系５２と冷却塔６のスラリ循環配管系５１
を連絡配管５４によつて接続し、吸収液スラリを
冷却塔循環タンク７に溜め、循環ポンプ８より冷
却塔６へ供給して排ガスを冷却、除塵するもので
ある。
煙脱硫装置と、第３図の本発明の湿式排煙脱硫装
置の異る点は、従来の湿式排煙脱硫装置の冷却塔
６においては、冷却塔循環タンク７からの循環液
によつて排ガスを冷却、除塵したが、本発明の湿
式排煙脱硫装置においては、吸収塔９のスラリ循
環配管系５２と冷却塔６のスラリ循環配管系５１
を連絡配管５４によつて接続し、吸収液スラリを
冷却塔循環タンク７に溜め、循環ポンプ８より冷
却塔６へ供給して排ガスを冷却、除塵するもので
ある。
つまり、石炭焚き排ガスを処理する場合は、石
炭排ガス中に多く含まれる可溶性酸性ガスやフラ
イアツシユが吸収液スラリに含まれると、cl-（ク
ロールイオン）、F-（フツ素イオン）、フライアツ
シユ濃度が高くなり、このために吸収液スラリの
溶解が阻害されて脱硫性能が低下することを防止
したものである。
炭排ガス中に多く含まれる可溶性酸性ガスやフラ
イアツシユが吸収液スラリに含まれると、cl-（ク
ロールイオン）、F-（フツ素イオン）、フライアツ
シユ濃度が高くなり、このために吸収液スラリの
溶解が阻害されて脱硫性能が低下することを防止
したものである。
従つて、第３図の実施例においては、吸収液ス
ラリ中のクロールイオン、フツ素イオン、フライ
アツシユによる悪影響の現象は、最終的にはPH
の低下となつて表われるために、酸化塔供給タン
ク２０に抜き出して処理する以前に、冷却塔６の
スラリ循環配管系５１（冷却塔循環タンク７）で
炭酸塩供給配管５７からの例えば炭酸ソーダを供
給してPH制御するようにしたものである。
ラリ中のクロールイオン、フツ素イオン、フライ
アツシユによる悪影響の現象は、最終的にはPH
の低下となつて表われるために、酸化塔供給タン
ク２０に抜き出して処理する以前に、冷却塔６の
スラリ循環配管系５１（冷却塔循環タンク７）で
炭酸塩供給配管５７からの例えば炭酸ソーダを供
給してPH制御するようにしたものである。
なお、炭酸ソーダと吸収液スラリは両方とも
各々PHを上昇させると脱硫能力があり、PH制
御が相互干渉するため両者の役割分担は、脱硫性
能そのものはあく迄も吸収液スラリで行ない、炭
酸ソーダの供給はクロールイオン、フツ素イオ
ン、フライアツシユによる吸収液スラリの溶解阻
害を防止し、吸収液スラリの脱硫性能の低下を防
ぐことを目的としたもので、脱硫そのものを目的
としたものではない。
各々PHを上昇させると脱硫能力があり、PH制
御が相互干渉するため両者の役割分担は、脱硫性
能そのものはあく迄も吸収液スラリで行ない、炭
酸ソーダの供給はクロールイオン、フツ素イオ
ン、フライアツシユによる吸収液スラリの溶解阻
害を防止し、吸収液スラリの脱硫性能の低下を防
ぐことを目的としたもので、脱硫そのものを目的
としたものではない。
従つて、吸収液スラリへの石灰石によるPH制
御は常時行ない、炭酸ソーダはPHが規定値以下
になつた時のみ供給するものである。この様に従
来の油焚用湿式排煙脱硫装置を簡単な改造工事で
石炭焚用湿式排煙脱硫装置に改良することができ
る。
御は常時行ない、炭酸ソーダはPHが規定値以下
になつた時のみ供給するものである。この様に従
来の油焚用湿式排煙脱硫装置を簡単な改造工事で
石炭焚用湿式排煙脱硫装置に改良することができ
る。
以下、第４図，第５図を用いて吸収液スラリ流
量制御と炭酸ソーダ流量制御の一例について説明
する。
量制御と炭酸ソーダ流量制御の一例について説明
する。
第４図および第５図において、吸収液スラリ流
量発信器３６、吸収液スラリ流量調節弁３７、排
ガス流量発信器３９、SOX濃度発信器４０、排ガ
ス量実測値４１、SOX濃度実測値４２、演算器４
３、SO2量４４、スラリ流量実測値４７、演算器
４８、偏差値４９、石灰石スラリ流量電空変換器
５０は第２図に示した従来のものと全く同一であ
り、PH発信器５５、炭酸塩流量調節弁５６、炭
酸塩供給配管５７、炭酸塩流量発信器５８は第３
図のものと同一である。
量発信器３６、吸収液スラリ流量調節弁３７、排
ガス流量発信器３９、SOX濃度発信器４０、排ガ
ス量実測値４１、SOX濃度実測値４２、演算器４
３、SO2量４４、スラリ流量実測値４７、演算器
４８、偏差値４９、石灰石スラリ流量電空変換器
５０は第２図に示した従来のものと全く同一であ
り、PH発信器５５、炭酸塩流量調節弁５６、炭
酸塩供給配管５７、炭酸塩流量発信器５８は第３
図のものと同一である。
第４図において関数発生器６３によつてSO2量
４４より各負荷時のPH換算信号６４を前もつて
プログラム設定しておき、加算器６５によりバイ
アス６６を操作して運転中に任意にPH設定値６
７の修正ができるようにする。
４４より各負荷時のPH換算信号６４を前もつて
プログラム設定しておき、加算器６５によりバイ
アス６６を操作して運転中に任意にPH設定値６
７の修正ができるようにする。
一方、冷却塔循環タンク７のPH発信器５５の
PH実測値６８とPH設定値６７を演算器６９で
演算し、その偏差値７０を非線形特性を有する関
数発生器７１、手動−自動切替器７２を通して加
算器７３で関数発生器７４からの石灰石過剰率設
定値７５を加算して合計石灰石過剰率設定値７６
とし、乗算器７７でSO2量４４と乗算して石灰石
要求信号値７８としたものであり、他の説明は第
２図のものと同一であるので省略する。
PH実測値６８とPH設定値６７を演算器６９で
演算し、その偏差値７０を非線形特性を有する関
数発生器７１、手動−自動切替器７２を通して加
算器７３で関数発生器７４からの石灰石過剰率設
定値７５を加算して合計石灰石過剰率設定値７６
とし、乗算器７７でSO2量４４と乗算して石灰石
要求信号値７８としたものであり、他の説明は第
２図のものと同一であるので省略する。
つまり、関数発生器６３によりSO2量４４から
PH設定値６７、関数発生器７４によつて石灰石
過剰率設定値７５を前もつてプログラムしてお
き、PH実測値６８により石灰石過剰率を補正す
るようにしたものである。
PH設定値６７、関数発生器７４によつて石灰石
過剰率設定値７５を前もつてプログラムしてお
き、PH実測値６８により石灰石過剰率を補正す
るようにしたものである。
次に第５図を用いて炭酸ソーダ流量制御につい
て説明する。
て説明する。
PH信号設定器７９よりのPH信号設定値８０
と、PH発信器５５からのPH実測値６８を演算
器８１によつて偏差値（過剰率PH補正）８２を
関数発生器８３に導く。
と、PH発信器５５からのPH実測値６８を演算
器８１によつて偏差値（過剰率PH補正）８２を
関数発生器８３に導く。
一方、基準値設定器８４からの基準値８５を関
数発生器８３に導き、偏差値８２が基準値８５以
上の時は、関数発生器８３は作動せず、（PHが
基準値８５以上の時は炭酸ソーダは供給しない）、
これとは逆に基準値８５以下なら関数発生器８３
は作動しα信号８６を出力する。
数発生器８３に導き、偏差値８２が基準値８５以
上の時は、関数発生器８３は作動せず、（PHが
基準値８５以上の時は炭酸ソーダは供給しない）、
これとは逆に基準値８５以下なら関数発生器８３
は作動しα信号８６を出力する。
又、負荷（処理ガス量）から予めフツ素イオ
ン、クロールイオン、フライアツシユ（主として
フツ素イオン）の濃度設定の補正を関数発生器８
７による濃度補正信号８８と濃度設定（石炭の種
類によりフツ素イオン等の濃度設定をする）８９
を乗算器９０で乗算し、補正後濃度９１と先程の
α信号８６とを乗算器９２で乗算し、PH補正後
の炭酸ソーダ過剰率（α′信号）９３を出す。
ン、クロールイオン、フライアツシユ（主として
フツ素イオン）の濃度設定の補正を関数発生器８
７による濃度補正信号８８と濃度設定（石炭の種
類によりフツ素イオン等の濃度設定をする）８９
を乗算器９０で乗算し、補正後濃度９１と先程の
α信号８６とを乗算器９２で乗算し、PH補正後
の炭酸ソーダ過剰率（α′信号）９３を出す。
そして処理ガス量４４とα′信号９３を乗算器９
４で乗算し炭酸ソーダ要求値９５とする。
４で乗算し炭酸ソーダ要求値９５とする。
この炭酸ソーダ要求値９５と炭酸塩供給配管５
７の炭酸塩流量発信器５８からの炭酸ソーダ実測
値９６を炭酸ソーダ流量調節計９７によりソーダ
偏差値９８を出し、炭酸ソーダ流量電空変換器９
９を通して炭酸ソーダ流量調節弁５６を開閉して
炭酸塩供給配管５７の炭酸ソーダ流量を制御する
のである。
７の炭酸塩流量発信器５８からの炭酸ソーダ実測
値９６を炭酸ソーダ流量調節計９７によりソーダ
偏差値９８を出し、炭酸ソーダ流量電空変換器９
９を通して炭酸ソーダ流量調節弁５６を開閉して
炭酸塩供給配管５７の炭酸ソーダ流量を制御する
のである。
なお、第５図の制御によつて炭酸ソーダを供給
している時は、第４図の手動−自動切替器７２を
手動に切替えて関数発生器６３によるPH換算信
号６４側のPH補正はやめて相互干渉を防ぎ、関
数発生器７４による石灰石過剰率設定値７５側の
制御のみとする。
している時は、第４図の手動−自動切替器７２を
手動に切替えて関数発生器６３によるPH換算信
号６４側のPH補正はやめて相互干渉を防ぎ、関
数発生器７４による石灰石過剰率設定値７５側の
制御のみとする。
本発明は前述のように、
硫黄酸化物（SOX）を含む排ガスと吸収液スラ
リを冷却塔と吸収塔で気液接触を行なわせて、排
ガス中のSOXを吸収除去する湿式排煙脱硫装置に
おいて、 前記冷却塔と吸収塔にそれぞれ設けられたスラ
リ循環配管系と、 このスラリ循環配管系同志を連絡する連絡配管
と、 吸収液スラリ流量調節弁を有する吸収液スラリ
供給配管と、 冷却塔スラリ循環配管系に吸収液スラリのPH
を検出するPH発信器と、 基準となるPH値を設定するPH信号設定器と、 炭酸塩流量調節弁を有する炭酸塩供給配管とを
備え、 前記PH発信器からのPH実測値が前記PH信号
設定器によつて予め設定されているPH信号設定
値より高い場合は、前記吸収液スラリ流量調節弁
を開き、前記炭酸塩流量調節弁は閉じ、 PH実測値がPH信号設定値より低い場合は、
前記吸収液スラリ流量調節弁と炭酸塩流量調節弁
を開くように構成されているので、負荷変動に対
する追従性がよく、石炭焚の排ガス処理における
可溶性酸性ガスやフライアツシユなどが変化して
も迅速に脱硫性能は追従できる。
リを冷却塔と吸収塔で気液接触を行なわせて、排
ガス中のSOXを吸収除去する湿式排煙脱硫装置に
おいて、 前記冷却塔と吸収塔にそれぞれ設けられたスラ
リ循環配管系と、 このスラリ循環配管系同志を連絡する連絡配管
と、 吸収液スラリ流量調節弁を有する吸収液スラリ
供給配管と、 冷却塔スラリ循環配管系に吸収液スラリのPH
を検出するPH発信器と、 基準となるPH値を設定するPH信号設定器と、 炭酸塩流量調節弁を有する炭酸塩供給配管とを
備え、 前記PH発信器からのPH実測値が前記PH信号
設定器によつて予め設定されているPH信号設定
値より高い場合は、前記吸収液スラリ流量調節弁
を開き、前記炭酸塩流量調節弁は閉じ、 PH実測値がPH信号設定値より低い場合は、
前記吸収液スラリ流量調節弁と炭酸塩流量調節弁
を開くように構成されているので、負荷変動に対
する追従性がよく、石炭焚の排ガス処理における
可溶性酸性ガスやフライアツシユなどが変化して
も迅速に脱硫性能は追従できる。
第１図および第２図は従来の湿式排煙脱硫装置
を示すもので、第１図は湿式排煙脱硫装置の概略
系統図、第２図は第１図の湿式排煙脱硫装置にお
ける吸収液スラリの制御系統図、第３図から第５
図は本発明の湿式排煙脱硫装置を示すもので、第
３図は本発明の湿式排煙脱硫装置の概略系統図、
第４図および第５図は第３図の湿式排煙脱硫装置
における吸収液スラリ流量および炭酸塩流量を制
御する制御系統図である。 ６…冷却塔、９…吸収塔、５１，５２…スラリ
循環配管系、５４…連絡配管、５５…PH発信
器、５６…炭酸塩流量調節弁、５７…炭酸塩供給
配管。
を示すもので、第１図は湿式排煙脱硫装置の概略
系統図、第２図は第１図の湿式排煙脱硫装置にお
ける吸収液スラリの制御系統図、第３図から第５
図は本発明の湿式排煙脱硫装置を示すもので、第
３図は本発明の湿式排煙脱硫装置の概略系統図、
第４図および第５図は第３図の湿式排煙脱硫装置
における吸収液スラリ流量および炭酸塩流量を制
御する制御系統図である。 ６…冷却塔、９…吸収塔、５１，５２…スラリ
循環配管系、５４…連絡配管、５５…PH発信
器、５６…炭酸塩流量調節弁、５７…炭酸塩供給
配管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 硫黄酸化物（SOx）を含む排ガスと吸収液ス
ラリを冷却塔と吸収塔で気液接触を行なわせて、
排ガス中のSOxを吸収除去する湿式排煙脱硫装置
において、 前記冷却塔と吸収塔にそれぞれ設けられたスラ
リ循環配管系と、 このスラリ循環配管系同志を連絡する連絡配管
と、 吸収液スラリ流量調節弁を有する吸収液スラリ
供給装置と、 冷却塔スラリ循環配管系に付設されて吸収液ス
ラリのPHを検出するPH発信器と、 基準となるPH値を設定するPH信号設定器と、 炭酸塩流量調節弁を有する炭酸塩供給配管とを
備え、 前記PH発信器からのPH実測値が前記PH信号
設定器によつて予め設定されているPH信号設定
値より高い場合は、前記吸収液スラリ流量調節弁
を開き、前記炭酸塩流量調節弁を閉じ、 PH実測値がPH信号設定値より低い場合は、
前記吸収液スラリ流量調節弁と炭酸塩流量調節弁
を開くように構成されていることを特徴とする湿
式排煙脱硫装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59032539A JPS60179121A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 湿式排煙脱硫装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59032539A JPS60179121A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 湿式排煙脱硫装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60179121A JPS60179121A (ja) | 1985-09-13 |
| JPH0536086B2 true JPH0536086B2 (ja) | 1993-05-28 |
Family
ID=12361741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59032539A Granted JPS60179121A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 湿式排煙脱硫装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60179121A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5161040A (ja) * | 1974-11-25 | 1976-05-27 | Hitachi Ltd | Boirahaiendatsuryuseigyosochi |
-
1984
- 1984-02-24 JP JP59032539A patent/JPS60179121A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60179121A (ja) | 1985-09-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |