JPH0355171B2 - - Google Patents
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- JPH0355171B2 JPH0355171B2 JP58041416A JP4141683A JPH0355171B2 JP H0355171 B2 JPH0355171 B2 JP H0355171B2 JP 58041416 A JP58041416 A JP 58041416A JP 4141683 A JP4141683 A JP 4141683A JP H0355171 B2 JPH0355171 B2 JP H0355171B2
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は湿式排煙脱硫装置の制御方法に係り、
特に酸化用空気圧縮機の動力費を低減するに好適
な酸化塔の制御方法に関するものである。
特に酸化用空気圧縮機の動力費を低減するに好適
な酸化塔の制御方法に関するものである。
現在、ボイラ等の排ガスの処理に使用されてい
る排煙脱硫装置の中では、石灰石、石灰等を吸収
剤（以後、石灰石、石灰等を吸収剤、また、吸収
塔に供給する吸収剤を含むスラリを吸収液スラリ
と称する）として用い、ボイラ等の排ガス中の硫
黄酸化物（SOx）を吸収して生成した亜硫酸カル
シウムを酸化して、硫酸カルシウム、すなわち石
膏として回収する湿式排煙脱硫装置が一般的に用
いられている。
る排煙脱硫装置の中では、石灰石、石灰等を吸収
剤（以後、石灰石、石灰等を吸収剤、また、吸収
塔に供給する吸収剤を含むスラリを吸収液スラリ
と称する）として用い、ボイラ等の排ガス中の硫
黄酸化物（SOx）を吸収して生成した亜硫酸カル
シウムを酸化して、硫酸カルシウム、すなわち石
膏として回収する湿式排煙脱硫装置が一般的に用
いられている。
従来の湿式排煙脱硫装置の系統図を第１図に示
す。ボイラ等の排ガスは煙道１を通つて除じん塔
２に導入され、ここで除じん塔循環タンク５から
循環ポンプ４により供給される循環液との気液接
触により、飽和温度まで冷却されると同時に、排
ガス中に含有しているダストが除去された後、吸
収塔７に送られる。吸収塔７で循環ポンプ１０に
より配管４０を通つて供給される吸収液スラリと
の気液接触により排ガス中のSOxが吸収、除去さ
れた後、デミスタ８で同伴ミストが除去され、煙
道９から排出される。
す。ボイラ等の排ガスは煙道１を通つて除じん塔
２に導入され、ここで除じん塔循環タンク５から
循環ポンプ４により供給される循環液との気液接
触により、飽和温度まで冷却されると同時に、排
ガス中に含有しているダストが除去された後、吸
収塔７に送られる。吸収塔７で循環ポンプ１０に
より配管４０を通つて供給される吸収液スラリと
の気液接触により排ガス中のSOxが吸収、除去さ
れた後、デミスタ８で同伴ミストが除去され、煙
道９から排出される。
吸収塔７にはボイラ等の排ガス中から吸収、除
去すべきSOx量に応じて、吸収剤スラリが吸収剤
スラリタンク２５からポンプ２６により、供給さ
れる。一方、SOxを吸収し、生成した亜硫酸カル
シウムを含有するスラリが吸収塔抜き出しポンプ
１１により、SOxの吸収量に見合つて抜き出さ
れ、酸化塔供給タンク１３に供給される。酸化塔
供給タンク１３に入つたスラリは硫酸２８との反
応により、未反応の吸収剤が石膏になると共に、
PH調整された後、ポンプ１４により、酸化塔１５
に送られ、スラリ中の亜流酸カルシウムは酸化用
空気圧縮機２１から供給される空気により酸化さ
れ、石膏となり石膏シツクナ１６を経て、石膏ス
ラリタンク１７に貯蔵され、さらにポンプ１８に
より脱水機１９に送られ、脱水された後、石膏２
０として回収される。また、酸化塔に供給された
空気は塔頂から抜き出された吸収塔７に送られ
る。なお、図中、３は排水ポンプ、６はミストエ
リミネータ、１２は補給水、２３は濾過水タン
ク、２４は濾過水ポンプ、２７は吸収剤を示す。
去すべきSOx量に応じて、吸収剤スラリが吸収剤
スラリタンク２５からポンプ２６により、供給さ
れる。一方、SOxを吸収し、生成した亜硫酸カル
シウムを含有するスラリが吸収塔抜き出しポンプ
１１により、SOxの吸収量に見合つて抜き出さ
れ、酸化塔供給タンク１３に供給される。酸化塔
供給タンク１３に入つたスラリは硫酸２８との反
応により、未反応の吸収剤が石膏になると共に、
PH調整された後、ポンプ１４により、酸化塔１５
に送られ、スラリ中の亜流酸カルシウムは酸化用
空気圧縮機２１から供給される空気により酸化さ
れ、石膏となり石膏シツクナ１６を経て、石膏ス
ラリタンク１７に貯蔵され、さらにポンプ１８に
より脱水機１９に送られ、脱水された後、石膏２
０として回収される。また、酸化塔に供給された
空気は塔頂から抜き出された吸収塔７に送られ
る。なお、図中、３は排水ポンプ、６はミストエ
リミネータ、１２は補給水、２３は濾過水タン
ク、２４は濾過水ポンプ、２７は吸収剤を示す。
次に脱硫装置内での主な反応を述べる。
吸収塔７内においては、吸収されたSO2は(1)式
に示すように吸収剤と反応し、亜硫酸カルシウム
となり、更にその一部は排ガス中に含有するO2
により、(2)式に示すように酸化されて石膏とな
る。
に示すように吸収剤と反応し、亜硫酸カルシウム
となり、更にその一部は排ガス中に含有するO2
により、(2)式に示すように酸化されて石膏とな
る。
CaSO3＋SO2＋１／２H2O→CaSO3・１／２H2O＋CO2
……(1)
CaSO3・１／２H2O＋１／２O2＋３／２H2O→CaSO4・
2H2O ……(2)
従つて吸収塔７から抜き出されるスラリの組成
は、上記の亜硫酸カルシウム、石膏および未反応
の吸収剤からなる。このスラリは酸化塔供給タン
ク１３に送られ、タンク内で硫酸と反応し石膏と
なる。次に酸化塔１５で上記(2)式の反応におり酸
化され、亜硫酸カルシウムはほとんどすべて石膏
となる。
は、上記の亜硫酸カルシウム、石膏および未反応
の吸収剤からなる。このスラリは酸化塔供給タン
ク１３に送られ、タンク内で硫酸と反応し石膏と
なる。次に酸化塔１５で上記(2)式の反応におり酸
化され、亜硫酸カルシウムはほとんどすべて石膏
となる。
上記のような装置系統において、従来の酸化塔
１５への空気の供給は、酸化塔１５に流入するス
ラリ量および組成にかかわらず、圧力、供給量共
一定で行つていた。
１５への空気の供給は、酸化塔１５に流入するス
ラリ量および組成にかかわらず、圧力、供給量共
一定で行つていた。
しかし、ボイラの負荷変動や燃料中のＳ分の変
動に伴ない、脱硫装置に流入するSO2量は変動す
るため、吸収塔から抜き出される亜硫酸カルシウ
ムの量も変動する。例えば低負荷時または燃料中
のＳ分が減少すれば、生成する亜硫酸カルシウム
の量も減少する。また入口ガス中のO2濃度によ
り、上記(2)式の酸化速度が変化し、O2濃度が高
い程、吸収系の酸化速度が大きくなり、抜き出さ
れる亜硫酸カルシウムの量は減少する。
動に伴ない、脱硫装置に流入するSO2量は変動す
るため、吸収塔から抜き出される亜硫酸カルシウ
ムの量も変動する。例えば低負荷時または燃料中
のＳ分が減少すれば、生成する亜硫酸カルシウム
の量も減少する。また入口ガス中のO2濃度によ
り、上記(2)式の酸化速度が変化し、O2濃度が高
い程、吸収系の酸化速度が大きくなり、抜き出さ
れる亜硫酸カルシウムの量は減少する。
このように、ボイラの運転状態の変動により、
酸化塔１５に流入する亜硫酸カルシウム量が変動
するにもかかわらず、常に一定の酸化用空気を空
気圧縮機２１から供給することは、低負荷時にお
いて、空気圧縮機の動力を不必要に消費すること
になり、極めて不経済である。
酸化塔１５に流入する亜硫酸カルシウム量が変動
するにもかかわらず、常に一定の酸化用空気を空
気圧縮機２１から供給することは、低負荷時にお
いて、空気圧縮機の動力を不必要に消費すること
になり、極めて不経済である。
本発明の目的は、上記従来技術の欠点をなく
し、酸化塔に供給される亜硫酸カルシウムの酸化
用の空気量を低減し、これにより空気圧縮機等の
動力費を低減することができる排煙脱硫装置の制
御方法を提供することにある。
し、酸化塔に供給される亜硫酸カルシウムの酸化
用の空気量を低減し、これにより空気圧縮機等の
動力費を低減することができる排煙脱硫装置の制
御方法を提供することにある。
本発明は、排ガス中のSOxを石灰石または石灰
等を含むスラリよりなる吸収液スラリを用いて吸
収し、生成した亜硫酸カルシウムを酸化塔で空気
により酸化させ石膏として回収する湿式排煙脱硫
装置において、酸化塔に供給される亜硫酸カルシ
ウムの量に見合つて、酸化塔に供給する空気量ま
たは／および空気圧力を制御することを特徴とす
るものである。
等を含むスラリよりなる吸収液スラリを用いて吸
収し、生成した亜硫酸カルシウムを酸化塔で空気
により酸化させ石膏として回収する湿式排煙脱硫
装置において、酸化塔に供給される亜硫酸カルシ
ウムの量に見合つて、酸化塔に供給する空気量ま
たは／および空気圧力を制御することを特徴とす
るものである。
本発明において、酸化塔供給空気の流量または
圧力を調節する方法としては、供給空気源の空気
圧縮機出口に空気槽を設け、該空気槽の圧力設定
値により、空気圧縮機をロード、アンロードの繰
返し運転させたり、空気圧縮機を複数台設置し、
運転台数を選択して運転する方法が好ましい。
圧力を調節する方法としては、供給空気源の空気
圧縮機出口に空気槽を設け、該空気槽の圧力設定
値により、空気圧縮機をロード、アンロードの繰
返し運転させたり、空気圧縮機を複数台設置し、
運転台数を選択して運転する方法が好ましい。
また酸化塔に供給される亜硫酸カルシウムの量
を求めるには、吸収塔に流入する排ガス量、SOx
濃度、O2濃度および吸収塔からの抜出しスラリ
量から算出するか、また酸化塔出口空気のO2濃
度により算出する方法があげられる。
を求めるには、吸収塔に流入する排ガス量、SOx
濃度、O2濃度および吸収塔からの抜出しスラリ
量から算出するか、また酸化塔出口空気のO2濃
度により算出する方法があげられる。
上記酸化塔に供給される亜硫酸カルシウムの量
は、酸化塔出口スラリのPHにより補正されること
が望ましい。
は、酸化塔出口スラリのPHにより補正されること
が望ましい。
以下、本発明を図面により、さらに詳細に説明
する。第２図は本発明の制御方法を示す酸化塔回
りの装置系統図、第３図および第３Ａ図は、本発
明における酸化用空気の供給量の制御系統図であ
る。
する。第２図は本発明の制御方法を示す酸化塔回
りの装置系統図、第３図および第３Ａ図は、本発
明における酸化用空気の供給量の制御系統図であ
る。
この実施例は、入口排ガス量１００とSO2濃度
１０１の積算により求めた吸収SO2量から生成す
る亜硫酸カルシウム量を算出し、これに対し、入
口排ガス中のO2濃度から決まる吸収系で酸化さ
れる亜硫酸カルシウムの量を補正し、更に吸収塔
内での保有液量と吸収塔からの抜出し量から決ま
る時間遅れ要素を加味することにより、吸収塔か
ら抜き出される亜硫酸カルシウムの量を求め、こ
の亜硫酸カルシウム量を先行信号とし、必要に応
じて酸化塔出口スラリのPH１０８を補正信号とし
て、酸化塔への空気量を調節弁１１１で制御する
ものである。
１０１の積算により求めた吸収SO2量から生成す
る亜硫酸カルシウム量を算出し、これに対し、入
口排ガス中のO2濃度から決まる吸収系で酸化さ
れる亜硫酸カルシウムの量を補正し、更に吸収塔
内での保有液量と吸収塔からの抜出し量から決ま
る時間遅れ要素を加味することにより、吸収塔か
ら抜き出される亜硫酸カルシウムの量を求め、こ
の亜硫酸カルシウム量を先行信号とし、必要に応
じて酸化塔出口スラリのPH１０８を補正信号とし
て、酸化塔への空気量を調節弁１１１で制御する
ものである。
先ず第２図において、酸化塔１５に供給される
空気は、吸込弁１１３から空気圧縮機２１に吸入
され、空気槽２２で一旦貯留された後、酸化塔入
口空気圧力調節計１０７および空気圧力調節弁１
１０により一定圧力に制御され、酸化塔１５に供
給される。なお、１０５は空気流量計、１０６は
圧力スイツチ、１０８はPH計、１１１は空気流量
調節弁、１１２は放風弁、１１４は放風サイレン
サである。この場合の空気量の制御方法は、第３
図に示すように、入口排ガス流量計１００とSO2
濃度計１０１の信号を掛算器１２１で処理して吸
収SO2量を求め、これを定数を掛けて生成する亜
硫酸カルシウム量を算出し、一方、O2濃度計１
０２で検出した排ガス中の酸素濃度から関数発生
器１２５および掛算器１２１で吸収塔内で酸化さ
れる亜硫酸カルシウムの量を求め、加算器１２２
で前記排ガス中のSO2濃度から求めた亜硫酸カル
シウム量から差し引いて補正する。この補正した
生成亜硫酸カルシウム量qo（mol／ｈ）に対し、
吸収塔から抜き出される亜硫酸カルシウム量ｑ
（mol／ｈ）はタンクの保有液量Ｖ（）、吸収塔
からの抜出しスラリ量Ｑ（／ｈ）から決まるタ
ンクの１時遅れの時定数Ｑ／Ｖを用いて ｑ＝Ｑ／Ｖ∫（qo−ｑ）dt として求められる。これは本図に示す通り加算器
１３０、積分器１３１、掛算器１３２を用いて算
出することができる。上述の通り求めた亜硫酸カ
ルシウム量を先行信号とし、関数発生器１２６で
酸化塔１５に入る必要空気量信号を設定する。こ
のとき、酸化塔出口スラリのPH値をPH計１０８で
検出し、反応完結の目安として予め設定された調
節計１２０の設定値と比較し、その偏差を関数発
生器１２４で空気量信号に変換し、前記先行空気
量信号を補正する。この空気量信号を加算器１２
２で加算したものを設定値とし、酸化塔空気流量
計１０５で検出された空気量が設定値に近ずくよ
うに調節計１２７を介して空気流量調節弁１１１
を制御する。
空気は、吸込弁１１３から空気圧縮機２１に吸入
され、空気槽２２で一旦貯留された後、酸化塔入
口空気圧力調節計１０７および空気圧力調節弁１
１０により一定圧力に制御され、酸化塔１５に供
給される。なお、１０５は空気流量計、１０６は
圧力スイツチ、１０８はPH計、１１１は空気流量
調節弁、１１２は放風弁、１１４は放風サイレン
サである。この場合の空気量の制御方法は、第３
図に示すように、入口排ガス流量計１００とSO2
濃度計１０１の信号を掛算器１２１で処理して吸
収SO2量を求め、これを定数を掛けて生成する亜
硫酸カルシウム量を算出し、一方、O2濃度計１
０２で検出した排ガス中の酸素濃度から関数発生
器１２５および掛算器１２１で吸収塔内で酸化さ
れる亜硫酸カルシウムの量を求め、加算器１２２
で前記排ガス中のSO2濃度から求めた亜硫酸カル
シウム量から差し引いて補正する。この補正した
生成亜硫酸カルシウム量qo（mol／ｈ）に対し、
吸収塔から抜き出される亜硫酸カルシウム量ｑ
（mol／ｈ）はタンクの保有液量Ｖ（）、吸収塔
からの抜出しスラリ量Ｑ（／ｈ）から決まるタ
ンクの１時遅れの時定数Ｑ／Ｖを用いて ｑ＝Ｑ／Ｖ∫（qo−ｑ）dt として求められる。これは本図に示す通り加算器
１３０、積分器１３１、掛算器１３２を用いて算
出することができる。上述の通り求めた亜硫酸カ
ルシウム量を先行信号とし、関数発生器１２６で
酸化塔１５に入る必要空気量信号を設定する。こ
のとき、酸化塔出口スラリのPH値をPH計１０８で
検出し、反応完結の目安として予め設定された調
節計１２０の設定値と比較し、その偏差を関数発
生器１２４で空気量信号に変換し、前記先行空気
量信号を補正する。この空気量信号を加算器１２
２で加算したものを設定値とし、酸化塔空気流量
計１０５で検出された空気量が設定値に近ずくよ
うに調節計１２７を介して空気流量調節弁１１１
を制御する。
ここで酸化塔入口空気圧力は、第２図および第
３Ａ図に示すように調節計１０７および１２８を
介して調節弁１１０により一定に制御されるが、
更に酸化用空気圧縮機出口には空気槽２２が設け
られ、空気槽２２の圧力スイツチ１０６により、
空気圧縮機２１がロードまたはアンロード運転さ
れ、アンロード運転のときは空気圧縮機２１の吸
込弁１１３および放風弁１１２が全閉される。
３Ａ図に示すように調節計１０７および１２８を
介して調節弁１１０により一定に制御されるが、
更に酸化用空気圧縮機出口には空気槽２２が設け
られ、空気槽２２の圧力スイツチ１０６により、
空気圧縮機２１がロードまたはアンロード運転さ
れ、アンロード運転のときは空気圧縮機２１の吸
込弁１１３および放風弁１１２が全閉される。
以上のような制御方式を行なうことにより、低
負荷時において、酸化用空気の必要量が減少した
場合、アンロード時間を長くすることにより、空
気圧縮機の電力量を低減することができる。例え
ば、下記の条件において本発明を実施した場合、
空気圧縮機の動力を１日3240KWH、年間で
972000KWH低減することができる。
負荷時において、酸化用空気の必要量が減少した
場合、アンロード時間を長くすることにより、空
気圧縮機の電力量を低減することができる。例え
ば、下記の条件において本発明を実施した場合、
空気圧縮機の動力を１日3240KWH、年間で
972000KWH低減することができる。
実施条件
(1) 脱硫装置の条件
入口ガス量 1628000Nm3／ｈ
入口SO2濃度 550ppm
脱硫率 90％
O2濃度 2.7％
(2) 運転条件
１日の運転負荷パターン
100％負荷 12時間
20％負荷 12時間
次に第４図は、本発明の他の実施例を示す酸化
塔の制御系統図である。これは、負荷変動に応じ
て酸化塔の圧力を調整するもので、上記実施例と
同様な方法で算出した吸収塔から抜出される亜硫
酸カルシウムの量を先行信号とし、酸化塔１５出
口スラリのPHを補正信号とし、さらに圧力調節計
１０４，１０７の空気圧力の設定値を変えること
により、酸化塔圧力調整弁１０９および／または
酸化塔入口空気圧力調整弁１１０を制御し、この
圧力設定値に応じて空気圧縮機出口の空気槽２２
の圧力設定値を複数個設けた圧力スイツチ１０６
の切換えにより、空気圧縮機２１をロード、アン
ロード運転させるものである。この実施例によつ
ても低負荷時には圧縮機のアンドロード時間を長
くすることができるため、電力消費量を低減する
ことができる。
塔の制御系統図である。これは、負荷変動に応じ
て酸化塔の圧力を調整するもので、上記実施例と
同様な方法で算出した吸収塔から抜出される亜硫
酸カルシウムの量を先行信号とし、酸化塔１５出
口スラリのPHを補正信号とし、さらに圧力調節計
１０４，１０７の空気圧力の設定値を変えること
により、酸化塔圧力調整弁１０９および／または
酸化塔入口空気圧力調整弁１１０を制御し、この
圧力設定値に応じて空気圧縮機出口の空気槽２２
の圧力設定値を複数個設けた圧力スイツチ１０６
の切換えにより、空気圧縮機２１をロード、アン
ロード運転させるものである。この実施例によつ
ても低負荷時には圧縮機のアンドロード時間を長
くすることができるため、電力消費量を低減する
ことができる。
上記実施例においては、空気量を制御する信号
として、酸化塔１５入口の亜硫酸カルシウムの量
を、脱硫装置入口ガス量およびガス中のSO2濃
度、O2濃度および吸収塔保有液量と抜出量（滞
留時間）から求めたが、これに代り、酸化塔出口
空気配管にO2濃度計を設置し、該酸化塔出口空
気中のO2濃度を上記制御信号として使用するこ
とができる。これは、酸化塔で酸化される亜硫酸
カルシウムの量は消費されるO2量と比例するた
め、酸化塔出口のO2濃度を設定値に保つ方法に
よつても上記実施例と同様の効果を得ることがで
きるからである。
として、酸化塔１５入口の亜硫酸カルシウムの量
を、脱硫装置入口ガス量およびガス中のSO2濃
度、O2濃度および吸収塔保有液量と抜出量（滞
留時間）から求めたが、これに代り、酸化塔出口
空気配管にO2濃度計を設置し、該酸化塔出口空
気中のO2濃度を上記制御信号として使用するこ
とができる。これは、酸化塔で酸化される亜硫酸
カルシウムの量は消費されるO2量と比例するた
め、酸化塔出口のO2濃度を設定値に保つ方法に
よつても上記実施例と同様の効果を得ることがで
きるからである。
また、酸化用空気圧縮機を複数台設置し、酸化
塔に供給される亜硫酸カルシウムの量により、運
転台数を制御することによつても酸化用空気圧縮
機の動力の大幅な低減が可能になる。
塔に供給される亜硫酸カルシウムの量により、運
転台数を制御することによつても酸化用空気圧縮
機の動力の大幅な低減が可能になる。
以上、本発明によれば、酸化塔に流入する生成
亜硫酸カルシウムの量に応じて、酸化用空気の圧
力および／または流量を変化させることにより、
低負荷時の空気圧縮機の動力を低減することがで
きる。
亜硫酸カルシウムの量に応じて、酸化用空気の圧
力および／または流量を変化させることにより、
低負荷時の空気圧縮機の動力を低減することがで
きる。
第１図は、本発明が適用される排煙脱硫装置の
系統図、第２図は、本発明の実施例を示す酸化塔
回りの系統図、第３図、第３Ａ図は、酸化塔の空
気供給量の制御系統図、第４図は、本発明の他の
実施例を示す酸化塔の空気供給量の制御系統図で
ある。 ７……吸収塔、１３……酸化塔供給タンク、１
５……酸化塔、２１……酸化用空気圧縮機、２５
……吸収剤スラリタンク、１００……排ガス流量
計、１０１……SOx濃度計、１０２……O2濃度
計、１０３……吸収塔抜出流量計、１０４……酸
化塔圧力調節計、１０５……酸化塔空気流量計、
１０８……PH計、１１１……酸化塔空気。
系統図、第２図は、本発明の実施例を示す酸化塔
回りの系統図、第３図、第３Ａ図は、酸化塔の空
気供給量の制御系統図、第４図は、本発明の他の
実施例を示す酸化塔の空気供給量の制御系統図で
ある。 ７……吸収塔、１３……酸化塔供給タンク、１
５……酸化塔、２１……酸化用空気圧縮機、２５
……吸収剤スラリタンク、１００……排ガス流量
計、１０１……SOx濃度計、１０２……O2濃度
計、１０３……吸収塔抜出流量計、１０４……酸
化塔圧力調節計、１０５……酸化塔空気流量計、
１０８……PH計、１１１……酸化塔空気。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 排ガス中の硫黄酸化物（以下、SOxと記す）
を石灰石または石灰等を含むスラリよりなる吸収
液スラリを用いて吸収し、生成した亜硫酸カルシ
ウムを酸化塔で空気により酸化させ石膏として回
収する湿式排煙脱硫装置の制御方法において、酸
化塔に供給される亜硫酸カルシウムの量に見合つ
て、酸化塔に供給する空気量または／および空気
圧力を制御することを特徴とする湿式排煙脱硫装
置の制御方法。 ２ 特許請求の範囲第１項において、前記の酸化
塔供給空気の流量または圧力を調節する手段とし
て、供給空気源の空気圧縮機出口に空気槽を設
け、該空気槽の圧力設定値により、空気圧縮機を
ロード、アンロードの繰返し運転させることを特
徴とする湿式排煙脱硫装置の制御方法。 ３ 特許請求の範囲第１項において、酸化塔供給
空気の流量を調節する手段として、空気圧縮機を
複数台設置し、運転台数によつて流量を制御する
ことを特徴とする湿式排煙脱硫装置の制御方法。 ４ 特許請求の範囲第１項ないし第３項のいずれ
かにおいて、酸化塔に供給される亜硫酸カルシウ
ムの量は、吸収塔に流入する排ガス量、SOx濃
度、O2濃度および吸収塔からの抜出しスラリ量
から算出されることを特徴とする湿式排煙脱硫装
置の制御方法。 ５ 特許請求の範囲第１項ないし第３項のいずれ
かにおいて、酸化塔に供給される亜硫酸カルシウ
ムの量は、酸化塔出口空気のO2濃度により算出
されることを特徴とする湿式排煙脱硫装置の制御
方法。 ６ 特許請求の範囲第４項または第５項におい
て、酸化塔に供給される亜硫酸カルシウムの量
は、酸化塔出口スラリのPHにより補正されること
を特徴とする湿式排煙脱硫装置の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58041416A JPS59169523A (ja) | 1983-03-15 | 1983-03-15 | 湿式排煙脱硫装置の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58041416A JPS59169523A (ja) | 1983-03-15 | 1983-03-15 | 湿式排煙脱硫装置の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59169523A JPS59169523A (ja) | 1984-09-25 |
| JPH0355171B2 true JPH0355171B2 (ja) | 1991-08-22 |
Family
ID=12607747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58041416A Granted JPS59169523A (ja) | 1983-03-15 | 1983-03-15 | 湿式排煙脱硫装置の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59169523A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61150032U (ja) * | 1985-03-11 | 1986-09-17 | ||
| JPS6233531A (ja) * | 1985-08-05 | 1987-02-13 | Mitsubishi Metal Corp | 排煙脱硫装置 |
| JPH0829217B2 (ja) * | 1987-01-14 | 1996-03-27 | バブコツク日立株式会社 | 湿式脱硫装置における酸化塔空気流量制御方法 |
| JP5268320B2 (ja) * | 2007-10-15 | 2013-08-21 | 中国電力株式会社 | 排ガス脱硫装置における反応しない余剰スラリーの抑制方法 |
| CN102020305B (zh) * | 2010-12-27 | 2012-12-05 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 半干法烧结烟气脱硫副产物制备石膏的方法 |
| CN102512917B (zh) * | 2011-12-14 | 2014-03-26 | 攀钢集团有限公司 | 用于可再生烟气脱硫系统的控制系统及控制方法 |
| CN106039947A (zh) * | 2016-07-29 | 2016-10-26 | 无锡研奥电子科技有限公司 | 石灰石烟气脱硫控制系统 |
-
1983
- 1983-03-15 JP JP58041416A patent/JPS59169523A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59169523A (ja) | 1984-09-25 |
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