JPH0321353A - 細砕用コーンクラッシャ - Google Patents
細砕用コーンクラッシャInfo
- Publication number
- JPH0321353A JPH0321353A JP15702389A JP15702389A JPH0321353A JP H0321353 A JPH0321353 A JP H0321353A JP 15702389 A JP15702389 A JP 15702389A JP 15702389 A JP15702389 A JP 15702389A JP H0321353 A JPH0321353 A JP H0321353A
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- JP
- Japan
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- crushing
- mantle
- parts
- cone
- adjustment
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- Granted
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- Crushing And Grinding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［ａ業上の利用分野］
本発明はコーンクラッシャに関し、特は岩石．鉱石等か
らなる原石を細粒を得るために所期の粒度に破砕するの
に有用な細砕用コーンクラッシャに関する。
らなる原石を細粒を得るために所期の粒度に破砕するの
に有用な細砕用コーンクラッシャに関する。
［従来の技術］
従来、細砕用コーンクラッシャとしては、マントルとコ
ーンケーブとが互に対応する原石調整部分と段差部分を
有し、更に前記段差部分に連続する破砕作用部分とを有
するとともに、被処理物は原石調整部分により形成され
る原石調整室内を所定の貯留高さとなるように段差部分
により被処理物の流れが調整維持されて均一に充填され
た状態にて、破砕作用部分に流入して通過し、所定の破
砕間隙のもとで破砕作用が行われて細粒からなる製品と
なって排出されるようにしたものが知られている（特公
昭５４−４７７３号公報）．この形式のマントルとコー
ンケープを有する細砕用コーンクラッシャでは、細砕用
コーンクラッシセの長時間運転によりマントルとコーン
ケーブの両破砕作用部分の作用面が摩耗するようになる
と、前記破砕間陣が拡大すること社より製品の粒度が変
化して細粒が得られなくなるので、マントルを軸方向に
移動させて所要の破砕間隙に再調整できるようになって
いる． ［発明が解決しようとするＢＪ！！］ ところが、上記従来の構成は、マントルとコーンケーブ
の両破砕作用部分の作用面が摩耗するようになると、マ
ントルを軸方向に移動させて所要の破砕間隙に再調整で
きるようにした点で有効であるが、マントルの軸方向へ
の移動により、マントルとコーンケーブの両破砕作用部
分の作用面の位置が変化してしまい、前記作用面の一部
が破砕作用にあずからなくなるので、被処理物は少い通
過時間のもとで破砕作用部分を通過してしまい、破砕性
能を低下させることがあり好ましくない．また、前記作
用面が弯曲した状態にて摩耗すると、被処理物は不規則
な破砕作用を受けることとなり、細粒からなる製品の粒
度および粒形に好ましくない影響を与える． 本発明は上述の問題点を解決するためになされたもので
、その目的は、細砕用コーンクラッシャの長時間運転に
よりマントルとコーンヶーブの両破砕作用部分の作用面
が摩耗するようになり、マントルを軸方向に移動させて
所要の破砕間隙に再調整した場合でも、両破砕作用部分
の作用面の長さを常に同一に維持できて、被処理物が充
分な通過時間のもとで破砕作用部分を通過させて、適正
な破砕条件のもとで粒度および粒形の良好な細粒からな
る製品を生産することができるマントルとコーンケーブ
を有する細砕用コーンクラッシャを得ることにある． ［ｖｉ題を解決するための手段］ 本発明によれば、マントルとコーンケーブとが互に対応
する原石調整部分と段差部分を有し、更に前記段差部分
に連続する破砕作用部分とを有するコーンクラッシャに
おいて、マントルの原石調整部分の下端に、くぼみ状を
なす調整面からなる段差部分を有し、さらに前記原石調
整部分の傾斜面にほぼ平行な破砕作用部分が設けられて
おり、コーンケーブの原石調整部分の下端に、原石調整
部分の断面積を縮少する調整面からなる段差部分を有し
、さらに前記マントルの破砕作用部分にほぼ平行な作用
面からなる破砕作用部分が対応して設けられるとともに
、マントルとコーンケーブの両段差部分の調整面は両破
砕作用部分の下端面とがそれぞれ平行に形成されており
、また、マントルの段差部分の調整面はマントルの破砕
作用部分の作用面に対して鈍角をもって形成されるとと
もに、コーンケーブの段差部分の調整面はコーンケーブ
の破砕作用部分の作用面に対して鋭角をもって形戒され
ている。
ーンケーブとが互に対応する原石調整部分と段差部分を
有し、更に前記段差部分に連続する破砕作用部分とを有
するとともに、被処理物は原石調整部分により形成され
る原石調整室内を所定の貯留高さとなるように段差部分
により被処理物の流れが調整維持されて均一に充填され
た状態にて、破砕作用部分に流入して通過し、所定の破
砕間隙のもとで破砕作用が行われて細粒からなる製品と
なって排出されるようにしたものが知られている（特公
昭５４−４７７３号公報）．この形式のマントルとコー
ンケープを有する細砕用コーンクラッシャでは、細砕用
コーンクラッシセの長時間運転によりマントルとコーン
ケーブの両破砕作用部分の作用面が摩耗するようになる
と、前記破砕間陣が拡大すること社より製品の粒度が変
化して細粒が得られなくなるので、マントルを軸方向に
移動させて所要の破砕間隙に再調整できるようになって
いる． ［発明が解決しようとするＢＪ！！］ ところが、上記従来の構成は、マントルとコーンケーブ
の両破砕作用部分の作用面が摩耗するようになると、マ
ントルを軸方向に移動させて所要の破砕間隙に再調整で
きるようにした点で有効であるが、マントルの軸方向へ
の移動により、マントルとコーンケーブの両破砕作用部
分の作用面の位置が変化してしまい、前記作用面の一部
が破砕作用にあずからなくなるので、被処理物は少い通
過時間のもとで破砕作用部分を通過してしまい、破砕性
能を低下させることがあり好ましくない．また、前記作
用面が弯曲した状態にて摩耗すると、被処理物は不規則
な破砕作用を受けることとなり、細粒からなる製品の粒
度および粒形に好ましくない影響を与える． 本発明は上述の問題点を解決するためになされたもので
、その目的は、細砕用コーンクラッシャの長時間運転に
よりマントルとコーンヶーブの両破砕作用部分の作用面
が摩耗するようになり、マントルを軸方向に移動させて
所要の破砕間隙に再調整した場合でも、両破砕作用部分
の作用面の長さを常に同一に維持できて、被処理物が充
分な通過時間のもとで破砕作用部分を通過させて、適正
な破砕条件のもとで粒度および粒形の良好な細粒からな
る製品を生産することができるマントルとコーンケーブ
を有する細砕用コーンクラッシャを得ることにある． ［ｖｉ題を解決するための手段］ 本発明によれば、マントルとコーンケーブとが互に対応
する原石調整部分と段差部分を有し、更に前記段差部分
に連続する破砕作用部分とを有するコーンクラッシャに
おいて、マントルの原石調整部分の下端に、くぼみ状を
なす調整面からなる段差部分を有し、さらに前記原石調
整部分の傾斜面にほぼ平行な破砕作用部分が設けられて
おり、コーンケーブの原石調整部分の下端に、原石調整
部分の断面積を縮少する調整面からなる段差部分を有し
、さらに前記マントルの破砕作用部分にほぼ平行な作用
面からなる破砕作用部分が対応して設けられるとともに
、マントルとコーンケーブの両段差部分の調整面は両破
砕作用部分の下端面とがそれぞれ平行に形成されており
、また、マントルの段差部分の調整面はマントルの破砕
作用部分の作用面に対して鈍角をもって形成されるとと
もに、コーンケーブの段差部分の調整面はコーンケーブ
の破砕作用部分の作用面に対して鋭角をもって形戒され
ている。
［作 用コ
以上の構成により、マントルとコーンケーブの両破砕作
用部分の作用面の長さを常に同一となるように維持でき
て、被処理物は適正な破砕条件のもとで破砕されるので
、粒度および粒形の良好な細粒からなる製品を生産する
ことができる．［実施例］ 以下、本発明の一実施例を図面を参照して説明する． 第１図および第２図において、１は細砕用コーンクラッ
シャのマントル、２はコーンケーブをしめし、マントル
１は円錐体状をなし、マントル受を介して主軸に固着さ
れており、コーンケーブ２はマントル１の外側にてケー
シングに裏張りされている．マントル１とコーンケーブ
２との間には被処理物が供給され、マントル１の偏心旋
回のもとで主として圧縮力を受けて破砕され、製品が得
られる． マントル１とコーンケーブ２の形状は細粒からなる製品
が得られるように特殊な形状に形成されている。マント
ル１は被処理物が供給される部分に原石調整部分３が設
けられ、下端に向うにしたがって外径が拡大されており
、原石調整部分３の下端に、くぼみ状をなす調整面５ａ
からなる段差部分５を有し、さらに、段差部分５に連続
して、破砕作用部分７が設けられ、破砕作用部分７の作
用面９は前記原石調整部分３の傾斜面にほぼ平行となる
ようにされている。
用部分の作用面の長さを常に同一となるように維持でき
て、被処理物は適正な破砕条件のもとで破砕されるので
、粒度および粒形の良好な細粒からなる製品を生産する
ことができる．［実施例］ 以下、本発明の一実施例を図面を参照して説明する． 第１図および第２図において、１は細砕用コーンクラッ
シャのマントル、２はコーンケーブをしめし、マントル
１は円錐体状をなし、マントル受を介して主軸に固着さ
れており、コーンケーブ２はマントル１の外側にてケー
シングに裏張りされている．マントル１とコーンケーブ
２との間には被処理物が供給され、マントル１の偏心旋
回のもとで主として圧縮力を受けて破砕され、製品が得
られる． マントル１とコーンケーブ２の形状は細粒からなる製品
が得られるように特殊な形状に形成されている。マント
ル１は被処理物が供給される部分に原石調整部分３が設
けられ、下端に向うにしたがって外径が拡大されており
、原石調整部分３の下端に、くぼみ状をなす調整面５ａ
からなる段差部分５を有し、さらに、段差部分５に連続
して、破砕作用部分７が設けられ、破砕作用部分７の作
用面９は前記原石調整部分３の傾斜面にほぼ平行となる
ようにされている。
コーンケーブ２はマントル１に対応するとともに、コー
ンケーブ２は被処理物が供給される部分に原石調整部分
４が設けられ、原石調整部分４の下端に、内方に傾斜す
る調整面６ａからなる段差部分６を有し、さらに、段差
部分６に連続して破砕作用部分８が設けられ、破砕作用
郎分８の作用面１０は前記マントル１の破砕作用部分７
の作用面９に若干の縮少をもってほぼ平行となるように
されている．かくして、マントル１およびコーンケーブ
２の両原石調整部分３．４との間に原石調整室１１と、
両段差部分５，６との間に抑制室１２と、さらに両破砕
作用部分７．８との間に破砕室１３とが連続して形成さ
れる．前記原石調整室１１の下端から抑制室１２の下端
にかけて、その断面積が縮少されるように、段差部分６
の調整面６ａを有している． マントル１の段差部分５の調整面５ａはマントル１の破
砕作用部分７の作用面９との間に角度αをもって形戒さ
れており、αは３０〜７０°の範囲が最適である．この
調整面５ａは破砕作用部分７の下端面７ａとがほぼ平行
となるように形成ざれている． コーンケーブ２の段差部分６の調整面６ａはコーンケー
ブ２の破砕作用部分８の作用面１０との間に角度βをも
って形成されており、βは９０〜１２０＠の範囲が最適
である．この調整面６ａは破砕作用部分８の下端面８ａ
とがほぼ平行となるように形成されている．ざら社、マ
ントル１およびコーンケーブ２の両破砕作用部分７．８
の両作用面９．１０の長さＬｍおよびＬｃは互にほぼ同
一となるようにされている． 次に作用を説明する． 細砕用コーンクラッシャの原石調整室１１に被処理物が
図示しない供給装置により、所期の貯留高さが得られる
ように供給される．原石調整室！！内の被ｆｉ理物はマ
ントル１の偏心旋回のもとで、その不規則な配位状態か
らその配位状態を規則化させるとともに、被処理物の充
填状態を増大させながら原石調整室１１内を下端方向に
移動する。このさい、被処理物の流れは、両段差部５．
６との間の抑制室１２において調整面５ａ，６ａにより
抑制され、前記被処理物の配位状態の規則化と充填密度
の増大が、さらに確実に行われ、マントル１およびコー
ンケーブ２の両破砕作用部分７，８からなる破砕作用室
１３の上端から下端にいたる間を破砕間陣Ｇのもとで充
分な通過時間をもって高い充填密度のもとで通過し、こ
のさい、被処理物はマントル１の偏心回転により、作用
面９．１０との間で粒子間の破砕が行われるので、被処
理物は粒子の多方向からの圧縮力により破砕されること
が確実に行われて、破砕間陣Ｇ以下の粒度を多く含有し
たＩＩｌｍからなる製品が得られ、かつ、粒子間の破砕
衝突ひん度も増大して製品の粒形を向上させることがで
きる． 第２図（ａ）において、両破砕作用部分７．８からなる
破砕作用室１３内を抑制室１２からの被処理物が破砕間
陳Ｇのもとで通過し、細粒からなる製品が生産される状
態をしめす． 第２図（ｂ）において、細砕用コーンクラツシャの長時
間運転により両破砕作用部分７．８の作用面９，１０が
摩耗して摩耗した作用面９′１０’となり破砕間ｔｉｌ
ｌ ＧがＧ１まで拡大されてしまい、かつ、作用面９′
の実質長さはＬｔｓｅに減少し、作用面１０’の長さＬ
ｃとに差異を生じて破砕性能を低下させてしまう。
ンケーブ２は被処理物が供給される部分に原石調整部分
４が設けられ、原石調整部分４の下端に、内方に傾斜す
る調整面６ａからなる段差部分６を有し、さらに、段差
部分６に連続して破砕作用部分８が設けられ、破砕作用
郎分８の作用面１０は前記マントル１の破砕作用部分７
の作用面９に若干の縮少をもってほぼ平行となるように
されている．かくして、マントル１およびコーンケーブ
２の両原石調整部分３．４との間に原石調整室１１と、
両段差部分５，６との間に抑制室１２と、さらに両破砕
作用部分７．８との間に破砕室１３とが連続して形成さ
れる．前記原石調整室１１の下端から抑制室１２の下端
にかけて、その断面積が縮少されるように、段差部分６
の調整面６ａを有している． マントル１の段差部分５の調整面５ａはマントル１の破
砕作用部分７の作用面９との間に角度αをもって形戒さ
れており、αは３０〜７０°の範囲が最適である．この
調整面５ａは破砕作用部分７の下端面７ａとがほぼ平行
となるように形成ざれている． コーンケーブ２の段差部分６の調整面６ａはコーンケー
ブ２の破砕作用部分８の作用面１０との間に角度βをも
って形成されており、βは９０〜１２０＠の範囲が最適
である．この調整面６ａは破砕作用部分８の下端面８ａ
とがほぼ平行となるように形成されている．ざら社、マ
ントル１およびコーンケーブ２の両破砕作用部分７．８
の両作用面９．１０の長さＬｍおよびＬｃは互にほぼ同
一となるようにされている． 次に作用を説明する． 細砕用コーンクラッシャの原石調整室１１に被処理物が
図示しない供給装置により、所期の貯留高さが得られる
ように供給される．原石調整室！！内の被ｆｉ理物はマ
ントル１の偏心旋回のもとで、その不規則な配位状態か
らその配位状態を規則化させるとともに、被処理物の充
填状態を増大させながら原石調整室１１内を下端方向に
移動する。このさい、被処理物の流れは、両段差部５．
６との間の抑制室１２において調整面５ａ，６ａにより
抑制され、前記被処理物の配位状態の規則化と充填密度
の増大が、さらに確実に行われ、マントル１およびコー
ンケーブ２の両破砕作用部分７，８からなる破砕作用室
１３の上端から下端にいたる間を破砕間陣Ｇのもとで充
分な通過時間をもって高い充填密度のもとで通過し、こ
のさい、被処理物はマントル１の偏心回転により、作用
面９．１０との間で粒子間の破砕が行われるので、被処
理物は粒子の多方向からの圧縮力により破砕されること
が確実に行われて、破砕間陣Ｇ以下の粒度を多く含有し
たＩＩｌｍからなる製品が得られ、かつ、粒子間の破砕
衝突ひん度も増大して製品の粒形を向上させることがで
きる． 第２図（ａ）において、両破砕作用部分７．８からなる
破砕作用室１３内を抑制室１２からの被処理物が破砕間
陳Ｇのもとで通過し、細粒からなる製品が生産される状
態をしめす． 第２図（ｂ）において、細砕用コーンクラツシャの長時
間運転により両破砕作用部分７．８の作用面９，１０が
摩耗して摩耗した作用面９′１０’となり破砕間ｔｉｌ
ｌ ＧがＧ１まで拡大されてしまい、かつ、作用面９′
の実質長さはＬｔｓｅに減少し、作用面１０’の長さＬ
ｃとに差異を生じて破砕性能を低下させてしまう。
このため、第２図（Ｃ）にしめすごとく、マントル１を
軸方向に移動させて、再び、所要の破砕間隙Ｇまで再調
整した場合での両作用面９′１０′の長さは第２図（ａ
）示のごとき長さＬｍ，Ｌｃを常に同一となるように維
持できて、適正な破砕条件のもとで粒度および粒形の良
好な細粒からなる製品を生産することができる． 第３図は従来の細砕用コーンクラツシャの作用を第２図
示と比較したものである． 第３図（ａ）において、抑制室１２Ａからの被破砕物が
破砕間陣Ｇのもとで、破砕作用室１３Ａを通過し、細粒
からなる製品が生産される状態をしめす． 第３図（ｂ）において、作用面９Ａ，ＩＯＡが摩耗した
作用面９Ａ’ ．１ ０Ａ’ となり、破砕間陣もＣＩ
Ａまで拡大されてしまい、かつ、作用面９Ａ’ ＩＯ
Ａ’の長さがＬｃ＾，Ｌｍｅと差異を生じている． 第３図（ｃ）において、所要の破砕間ｌ！ｌＧ１まで再
調整した場合、第２図（ｃ）示のごとき長さＬｍ，Ｌｃ
を常に同一となるように維持できず作用面９Ａ″とＩＯ
Ａ″の相対位置社差異を生じるので、適正な破砕条件が
得られず、粒度および粒形の良好な細粒かうなる製品を
生産することができない． ［発明の効果］ 以上説明したように、本発明は、マントルとコーンケー
プの両破砕作用部分が、長時間運転により摩耗しても、
両破砕作用部分の作用面の長さを常に同一となるように
維持できて、被処理物は適正な破砕条件のもとで破砕さ
れるので、粒度および粒形の良好な細粒かうなる製品を
生産することができる．
軸方向に移動させて、再び、所要の破砕間隙Ｇまで再調
整した場合での両作用面９′１０′の長さは第２図（ａ
）示のごとき長さＬｍ，Ｌｃを常に同一となるように維
持できて、適正な破砕条件のもとで粒度および粒形の良
好な細粒からなる製品を生産することができる． 第３図は従来の細砕用コーンクラツシャの作用を第２図
示と比較したものである． 第３図（ａ）において、抑制室１２Ａからの被破砕物が
破砕間陣Ｇのもとで、破砕作用室１３Ａを通過し、細粒
からなる製品が生産される状態をしめす． 第３図（ｂ）において、作用面９Ａ，ＩＯＡが摩耗した
作用面９Ａ’ ．１ ０Ａ’ となり、破砕間陣もＣＩ
Ａまで拡大されてしまい、かつ、作用面９Ａ’ ＩＯ
Ａ’の長さがＬｃ＾，Ｌｍｅと差異を生じている． 第３図（ｃ）において、所要の破砕間ｌ！ｌＧ１まで再
調整した場合、第２図（ｃ）示のごとき長さＬｍ，Ｌｃ
を常に同一となるように維持できず作用面９Ａ″とＩＯ
Ａ″の相対位置社差異を生じるので、適正な破砕条件が
得られず、粒度および粒形の良好な細粒かうなる製品を
生産することができない． ［発明の効果］ 以上説明したように、本発明は、マントルとコーンケー
プの両破砕作用部分が、長時間運転により摩耗しても、
両破砕作用部分の作用面の長さを常に同一となるように
維持できて、被処理物は適正な破砕条件のもとで破砕さ
れるので、粒度および粒形の良好な細粒かうなる製品を
生産することができる．
第１図は本発明の一実施例をしめす細砕用コーンクラッ
シャの断面図、第２図は同作動状態の説明図、第３図は
従来の細砕用コーンクラッシャの作動状態の説明図であ
る。 １・・・マントル、 ２・・・コーンケーブ
３．４・・・原石調整部分、 ５．６・・・段差部分５
ａ，６ａ・・・調整面、
シャの断面図、第２図は同作動状態の説明図、第３図は
従来の細砕用コーンクラッシャの作動状態の説明図であ
る。 １・・・マントル、 ２・・・コーンケーブ
３．４・・・原石調整部分、 ５．６・・・段差部分５
ａ，６ａ・・・調整面、
Claims (2)
- （１）マントルとコーンケーブとが互に対応する原石調
整部分と段差部分を有し、更に前記段差部分に連続する
破砕作用部分とを有するコーンクラツシャにおいて、マ
ントルの原石調整部分の下端に、くぼみ状をなす調整面
からなる段差部分を有し、さらに前記原石調整部分の傾
斜面にほぼ平行な破砕作用部分が設けられており、コー
ンケーブの原石調整部分の下端に、原石調整部分の断面
積を縮少する調整面からなる段差部分を有し、さらに前
記マントルの破砕作用部分にほぼ平行な作用面からなる
破砕作用部分が対応して設けられるとともに、マントル
とコーンケーブの両段差部分の調整面は両破砕作用部分
の下端面とがそれぞれ平行に形成されていることを特徴
とする細砕用コーンクラッシャ。 - （２）マントルの段差部分の調整面はマントルの破砕作
用部分の作用面に対して鋭角をもって形成されるととも
に、コーンケーブの段差部分の調整面はコーンケーブの
破砕作用部分の作用面に対して鈍角をもって形成されて
いることを特徴とする請求項１記載の細砕用コーンクラ
ッシャ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1157023A JPH0698314B2 (ja) | 1989-06-20 | 1989-06-20 | 細砕用コーンクラッシャ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1157023A JPH0698314B2 (ja) | 1989-06-20 | 1989-06-20 | 細砕用コーンクラッシャ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0321353A true JPH0321353A (ja) | 1991-01-30 |
| JPH0698314B2 JPH0698314B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=15640496
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1157023A Expired - Fee Related JPH0698314B2 (ja) | 1989-06-20 | 1989-06-20 | 細砕用コーンクラッシャ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0698314B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04305256A (ja) * | 1991-04-02 | 1992-10-28 | Ube Ind Ltd | コーンクラッシャ用ライナ |
| JPH0576786A (ja) * | 1991-09-18 | 1993-03-30 | Ube Ind Ltd | 破砕設備 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01215351A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-29 | Nakayama Tekkosho:Kk | 製砂用のコーンクラッシャにおけるパッキング現象防止方法及びその装置 |
-
1989
- 1989-06-20 JP JP1157023A patent/JPH0698314B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01215351A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-29 | Nakayama Tekkosho:Kk | 製砂用のコーンクラッシャにおけるパッキング現象防止方法及びその装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04305256A (ja) * | 1991-04-02 | 1992-10-28 | Ube Ind Ltd | コーンクラッシャ用ライナ |
| JPH0576786A (ja) * | 1991-09-18 | 1993-03-30 | Ube Ind Ltd | 破砕設備 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0698314B2 (ja) | 1994-12-07 |
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