JPH03221216A - 対向液圧成形装置 - Google Patents
対向液圧成形装置Info
- Publication number
- JPH03221216A JPH03221216A JP2018385A JP1838590A JPH03221216A JP H03221216 A JPH03221216 A JP H03221216A JP 2018385 A JP2018385 A JP 2018385A JP 1838590 A JP1838590 A JP 1838590A JP H03221216 A JPH03221216 A JP H03221216A
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- JP
- Japan
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- plate material
- air
- recessed part
- male die
- recess
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、対向液圧成形装置に関し、特に曲率半径のよ
り小さい製品の成形を可能とする技術に関するものであ
る。
り小さい製品の成形を可能とする技術に関するものであ
る。
従来の技術
液体が充たされている液槽と、その液槽に向かって突き
入れられる雄型と、その液槽の開口面を覆うように載置
された被成形板材の外周部を挟む挟持手段とを備え、そ
の被成形板材を雄型の成形面に沿った形状に塑性加工す
る対向液圧成形装置が知られている。たとえば、特開平
１−１９７０１７号に記載されたものがそれである。
入れられる雄型と、その液槽の開口面を覆うように載置
された被成形板材の外周部を挟む挟持手段とを備え、そ
の被成形板材を雄型の成形面に沿った形状に塑性加工す
る対向液圧成形装置が知られている。たとえば、特開平
１−１９７０１７号に記載されたものがそれである。
発明が解決すべき課題
ところで、上記従来の対向液圧成形装置においては、雄
型が被加工板材とともに液槽に向かって突き入れられる
と、被加工板材が高圧の液体により雄型の成形面に押圧
されるので、被加工板材はその成形面の凹凸に沿った形
状に塑性加工される。
型が被加工板材とともに液槽に向かって突き入れられる
と、被加工板材が高圧の液体により雄型の成形面に押圧
されるので、被加工板材はその成形面の凹凸に沿った形
状に塑性加工される。
しかし、成形時において、雄型の成形面に存在する凹部
と被加工板材との間に形成された空間に空気が閉じ込め
られることから、雄型の成形面の凹部に正確に沿った形
状に被成形板材を成形することができない場合があった
。
と被加工板材との間に形成された空間に空気が閉じ込め
られることから、雄型の成形面の凹部に正確に沿った形
状に被成形板材を成形することができない場合があった
。
本発明は以上の事情を背景として為されたものであり、
その目的とするところは、雄型の成形面の凹部に正確に
沿った形状に被成形板材を成形することかできるように
する対向液圧成形装置を提供することにある。
その目的とするところは、雄型の成形面の凹部に正確に
沿った形状に被成形板材を成形することかできるように
する対向液圧成形装置を提供することにある。
課題を解決するための手段
かかる目的を達成するための本発明の要旨とするところ
は、前記対向液圧成形装置において、前記雄型の成形面
における凹部に開口して、成形特においてその凹部と前
記被加工板材との間に形成される空間内の空気を外部に
流出させる空気抜通路を設けたことにある。
は、前記対向液圧成形装置において、前記雄型の成形面
における凹部に開口して、成形特においてその凹部と前
記被加工板材との間に形成される空間内の空気を外部に
流出させる空気抜通路を設けたことにある。
作用および発明の効果
このようにすれば、成形特において、雄型の成形面に存
在する凹部と被加工板材との間に形成された空間に閉し
込められた空気は、空気抜通路を通して外部に排出され
るので、雄型の成形面に存在する凹部と被加工板材との
間の空気に邪魔されることなく、高圧液体によって被加
工板材が凹部に押し付けられる。したがって、雄型の成
形面の凹部に正確に沿った形状に被成形板材を成形する
ことができる。
在する凹部と被加工板材との間に形成された空間に閉し
込められた空気は、空気抜通路を通して外部に排出され
るので、雄型の成形面に存在する凹部と被加工板材との
間の空気に邪魔されることなく、高圧液体によって被加
工板材が凹部に押し付けられる。したがって、雄型の成
形面の凹部に正確に沿った形状に被成形板材を成形する
ことができる。
実施例
以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明す
る。
る。
第１図において、対向液圧成形装置１０は、図示しない
ヘース部材に固定されて、たとえば防錆剤を含む水など
の液体１２が充たされた液槽１４を構成する下型１６と
、ヘース部材に立設された支柱により支持され且つ図示
しない駆動装置によって上下方向に駆動される図示しな
いラムに固定され、液槽１４に向かって突き入れられる
雄型（ポンチ：上型）２０と、その液槽１４の開口面を
覆うように載置される被成形板材２２の外周部を挟むた
めに、ラムに所定の範囲で移動可能に取り付けられ且つ
図示しない油圧装置により下方に付勢された上型しわ押
え２４、および下型１６に固定された下型しわ押え２６
とを備えており、雄型２０が液槽１４に向かって突き入
れられると、上記被成形板材２２が雄型２０の先端部に
形成された成形面に液圧により押圧されてその成形面に
沿った形状に塑性加工されるようになっている。
ヘース部材に固定されて、たとえば防錆剤を含む水など
の液体１２が充たされた液槽１４を構成する下型１６と
、ヘース部材に立設された支柱により支持され且つ図示
しない駆動装置によって上下方向に駆動される図示しな
いラムに固定され、液槽１４に向かって突き入れられる
雄型（ポンチ：上型）２０と、その液槽１４の開口面を
覆うように載置される被成形板材２２の外周部を挟むた
めに、ラムに所定の範囲で移動可能に取り付けられ且つ
図示しない油圧装置により下方に付勢された上型しわ押
え２４、および下型１６に固定された下型しわ押え２６
とを備えており、雄型２０が液槽１４に向かって突き入
れられると、上記被成形板材２２が雄型２０の先端部に
形成された成形面に液圧により押圧されてその成形面に
沿った形状に塑性加工されるようになっている。
対向液圧成形装置１０の雄型２０は、先端に位置する小
径部とこの小径部に続いて形成された大径部とからなる
段付形状となるように形成されている。このため、第２
図に詳しく示すように、雄型２０の成形面において、上
記小径部の外周面２８と大径部の端面３０との間に挟ま
れた小さな曲率の凹部３２が存在している。そして、雄
型２０には、一端がその凹部３２に開口し且つ他端が大
気に連通ずる大径孔３４に開口する小径孔３６が設けら
れている。本実施例では、それら大径孔３４および小径
孔３６が空気抜通路として機能している。
径部とこの小径部に続いて形成された大径部とからなる
段付形状となるように形成されている。このため、第２
図に詳しく示すように、雄型２０の成形面において、上
記小径部の外周面２８と大径部の端面３０との間に挟ま
れた小さな曲率の凹部３２が存在している。そして、雄
型２０には、一端がその凹部３２に開口し且つ他端が大
気に連通ずる大径孔３４に開口する小径孔３６が設けら
れている。本実施例では、それら大径孔３４および小径
孔３６が空気抜通路として機能している。
上記小径孔３６の凹部３２における開口位置は、第２図
に示すように、凹部３２内面の最も奥に位置する場所、
換言すれば、被加工板材２２から最も遠くなる位置に設
定されている。また、上記小径孔３６の凹部３２におけ
る開口径りは、厚さ０゜７＃＃の自動車用プレス鋼板で
は、１．５ｆｌφよりも大きいと第３図に示すように成
形特において小径孔３６内へ膨出する凸部３８が形成さ
れるため、底形品質を維持するためには１．５０φ以下
とすることが望まれる。しかし、空気抜き効果は小径孔
３６の開口径りが大きいほど高いので、本実施例では１
．５關φ程度に設定されている。
に示すように、凹部３２内面の最も奥に位置する場所、
換言すれば、被加工板材２２から最も遠くなる位置に設
定されている。また、上記小径孔３６の凹部３２におけ
る開口径りは、厚さ０゜７＃＃の自動車用プレス鋼板で
は、１．５ｆｌφよりも大きいと第３図に示すように成
形特において小径孔３６内へ膨出する凸部３８が形成さ
れるため、底形品質を維持するためには１．５０φ以下
とすることが望まれる。しかし、空気抜き効果は小径孔
３６の開口径りが大きいほど高いので、本実施例では１
．５關φ程度に設定されている。
上記小径孔３６は、小径ドリルにより雄型２０に直接形
成することが困難であるため、第４図乃至第７図に示す
工程を経て形成される。すなわち、第４図に示すように
雄型２０に６ｍｍφ程度の大径孔３４がドリルによって
形成された後、第５図に示すように大径孔３４の開口部
に座ぐり加工が施されて、座くり穴４０が形成される。
成することが困難であるため、第４図乃至第７図に示す
工程を経て形成される。すなわち、第４図に示すように
雄型２０に６ｍｍφ程度の大径孔３４がドリルによって
形成された後、第５図に示すように大径孔３４の開口部
に座ぐり加工が施されて、座くり穴４０が形成される。
次いで、第６図に示すように座くり穴４０内に肉盛材４
２が溶接加工によって充填され、第７図に示すように肉
盛材４２が仕上げられる。この肉盛材４２は、雄型２０
を構成する金型鋼よりも軟質のＦｅ −Ｎｉ系鋼が用い
られる。そして、第２図に示すように肉盛材４２にドリ
ル加工が施されることにより小径孔３６が形成されるの
である。
２が溶接加工によって充填され、第７図に示すように肉
盛材４２が仕上げられる。この肉盛材４２は、雄型２０
を構成する金型鋼よりも軟質のＦｅ −Ｎｉ系鋼が用い
られる。そして、第２図に示すように肉盛材４２にドリ
ル加工が施されることにより小径孔３６が形成されるの
である。
以上のように構成された対向液圧成形装置１０において
は、被成形板材２２が下型しわ押え２６上に載置された
状態で雄型２０が下型１６へ向かって駆動されると、先
ず上型しわ押え２４が被成形板材２２に当接して、被成
形板材２２の外周部が上型しわ押え２４および下型しわ
押え２６により挟持される。次いで、雄型２０が液槽Ｉ
４内に突き入れられると、液槽Ｉ４内の圧力が急激に高
められるので、上記被成形板材２２が雄型２０の先端部
に形成された成形面に液圧により押圧されてその成形面
に沿った形状に塑性加工される。第１図はこの状態を示
す。
は、被成形板材２２が下型しわ押え２６上に載置された
状態で雄型２０が下型１６へ向かって駆動されると、先
ず上型しわ押え２４が被成形板材２２に当接して、被成
形板材２２の外周部が上型しわ押え２４および下型しわ
押え２６により挟持される。次いで、雄型２０が液槽Ｉ
４内に突き入れられると、液槽Ｉ４内の圧力が急激に高
められるので、上記被成形板材２２が雄型２０の先端部
に形成された成形面に液圧により押圧されてその成形面
に沿った形状に塑性加工される。第１図はこの状態を示
す。
被成形板材２２が高圧の液体１２によって雄型２０の段
付状の成形面に押し付けられるとき、雄型２０の凹部３
２表面と被成形板材２２との間に空気が閉し込められる
φく、この閉し込められた空気は、小径孔３６および大
径孔３４を経て大気へ排出される。このため、凹部３２
と被加工板材２２との間に閉し込められた空気の反力に
邪魔されることなく、被成形板材２２が凹部３２表面に
容易に密着させられるので、雄型２０の成形面の凹部３
２に正確に沿った形状に被成形板材２２を成形すること
ができるのである。
付状の成形面に押し付けられるとき、雄型２０の凹部３
２表面と被成形板材２２との間に空気が閉し込められる
φく、この閉し込められた空気は、小径孔３６および大
径孔３４を経て大気へ排出される。このため、凹部３２
と被加工板材２２との間に閉し込められた空気の反力に
邪魔されることなく、被成形板材２２が凹部３２表面に
容易に密着させられるので、雄型２０の成形面の凹部３
２に正確に沿った形状に被成形板材２２を成形すること
ができるのである。
ここで、本実施例の対向液圧戊形装ＷｌＯにより成形さ
れる被成形板材２２の曲率半径Ｒについてさらに考察す
る。雄型２０において凹部３２からの空気抜通路が形成
されていない従来の対向液圧成形装置では、成形過程に
おいて、先ず第８図に示す如く凹部３２と被成形板材２
２との間に空気が閉じ込められ、成形が進むに伴って閉
じ込められた空気が第９図に示すように圧縮される。こ
のとき、上記第８図の閉し込められた空気の圧力および
体積をＰｏおよびｖｏ、第９図の閉じ込められた空気の
圧力および体積をＰ、およびＶｌ、被成形板材２２の厚
みをｔ （ｓ＋＊）、液体１２の圧力をＰ ｃ （Ｋｇ
／ａｒｍ”）、被成形板材２２の平面歪の引張強さをσ
。（Ｋｇ／ｍｍ２）とすると、第１０図に基づく理論式
（１１から、閉じ込められた空気の反力を加味した成形
限界曲率半径Ｒ，は次式（２）により表され、閉し込め
られた空気の反力を加味しない成形限界曲率半径Ｒ０は
次式（３）により表される。
れる被成形板材２２の曲率半径Ｒについてさらに考察す
る。雄型２０において凹部３２からの空気抜通路が形成
されていない従来の対向液圧成形装置では、成形過程に
おいて、先ず第８図に示す如く凹部３２と被成形板材２
２との間に空気が閉じ込められ、成形が進むに伴って閉
じ込められた空気が第９図に示すように圧縮される。こ
のとき、上記第８図の閉し込められた空気の圧力および
体積をＰｏおよびｖｏ、第９図の閉じ込められた空気の
圧力および体積をＰ、およびＶｌ、被成形板材２２の厚
みをｔ （ｓ＋＊）、液体１２の圧力をＰ ｃ （Ｋｇ
／ａｒｍ”）、被成形板材２２の平面歪の引張強さをσ
。（Ｋｇ／ｍｍ２）とすると、第１０図に基づく理論式
（１１から、閉じ込められた空気の反力を加味した成形
限界曲率半径Ｒ，は次式（２）により表され、閉し込め
られた空気の反力を加味しない成形限界曲率半径Ｒ０は
次式（３）により表される。
Ｐｃ Ｒ・ Δθ−２ｔ σ。ｓｉｎ Δθ／２＝Ｏ
・ ・ ・ｉｌ） 仮乙こ、上記閉し込められた空気の圧力が大気圧（Ｐ、
＝ ＩＸｇ／ｍｍ２）から１００気圧（ｐ、−１０Ｑ
Ｋｇ／ｍｍ”）まで圧縮されたとすると、上式（２）
および（３）から、次式（４肋＜導かれる。
・ ・ ・ｉｌ） 仮乙こ、上記閉し込められた空気の圧力が大気圧（Ｐ、
＝ ＩＸｇ／ｍｍ２）から１００気圧（ｐ、−１０Ｑ
Ｋｇ／ｍｍ”）まで圧縮されたとすると、上式（２）
および（３）から、次式（４肋＜導かれる。
Ｒ１≧１．ＩＲｏ ・ ・ ・（４）この
弐（４肋・ら明らかなように、上記のように閉し込めら
れた空気が圧縮されると、限界曲率半径が１０％程度大
きくなるのである。すなわち、閉し込められた空気の反
力によって、雄型２０の成形面の凹部３２に対応して形
成される被成形部材２２の曲率半径が、その凹部３２の
曲率半径よりも１０％程度大きくなり、従来の対向液圧
成形装置では成形精度が充分に得られなかったのである
。
弐（４肋・ら明らかなように、上記のように閉し込めら
れた空気が圧縮されると、限界曲率半径が１０％程度大
きくなるのである。すなわち、閉し込められた空気の反
力によって、雄型２０の成形面の凹部３２に対応して形
成される被成形部材２２の曲率半径が、その凹部３２の
曲率半径よりも１０％程度大きくなり、従来の対向液圧
成形装置では成形精度が充分に得られなかったのである
。
また、本実施例によれば、前記のように、雄型２０の成
形面の凹部３２に対応して形成される被成形部材２２の
曲率半径が正確に形成される結果、第１１図の２点鎖線
に示す下型に金型を用いた場合に比較して、本願の雄型
２０を用いれば、第１１図の実線に示すように成形品の
有効深さり、を同様に得るように成形するための型の深
さり、４が浅くなる利点がある。
形面の凹部３２に対応して形成される被成形部材２２の
曲率半径が正確に形成される結果、第１１図の２点鎖線
に示す下型に金型を用いた場合に比較して、本願の雄型
２０を用いれば、第１１図の実線に示すように成形品の
有効深さり、を同様に得るように成形するための型の深
さり、４が浅くなる利点がある。
以上、本発明の一実施例を示す図面に基づいて説明した
が、本発明はその他の態様においても通用される。
が、本発明はその他の態様においても通用される。
たとえば、前述の実施例の小径孔３６の開口径りは、１
．５鶴φ程度であったが、多少の成形時間を我慢すれば
、１．５ ｍｓφ以下であってもよいのである。
．５鶴φ程度であったが、多少の成形時間を我慢すれば
、１．５ ｍｓφ以下であってもよいのである。
また、前述の実施例の小径孔３６は、円形断面であった
が、矩形断面であってもよいし、スリット状であっても
よい。
が、矩形断面であってもよいし、スリット状であっても
よい。
また、小径孔３６および大径孔３４からなる空気抜通路
は、必要に応して複数本設けられてもよいのである。
は、必要に応して複数本設けられてもよいのである。
なお、上述したのはあくまでも本発明の一実施例であり
、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更
が加えられ得るものである。
、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更
が加えられ得るものである。
第１図は本発明の空気抜通路を含む対向液圧成形装置を
説明する説明図である。第２図は第１図の要部を拡大し
て示す断面図である。第３図は、小径孔が過大であると
きに成形時において小径孔内へ向かって形成される凸部
を説明する図である。 第４図乃至第７図は第１図の小径孔の加工工程を順次説
明する図であって、第４図は大径孔を形成する工程、第
５図は座ぐり穴を形成する工程、第６図は座ぐり穴内に
肉盛をする工程、第７図は肉盛材を仕上げる工程をそれ
ぞれ示している。第８図および第９図は、従来の対向液
圧成形装置において雄型の底形面に存在する凹部と被成
形板材との間に閉し込められる空気の圧縮状態を説明す
る図であって、第８図は圧縮開始時、第９図は圧縮終了
時を示している。第１０図は、成形により得られる成形
限界曲率半径の理論式を説明する図である。第１１図は
絞り成形に用いられる従来の金型の深さと本実施例の金
型の深さとを説明する図である。
説明する説明図である。第２図は第１図の要部を拡大し
て示す断面図である。第３図は、小径孔が過大であると
きに成形時において小径孔内へ向かって形成される凸部
を説明する図である。 第４図乃至第７図は第１図の小径孔の加工工程を順次説
明する図であって、第４図は大径孔を形成する工程、第
５図は座ぐり穴を形成する工程、第６図は座ぐり穴内に
肉盛をする工程、第７図は肉盛材を仕上げる工程をそれ
ぞれ示している。第８図および第９図は、従来の対向液
圧成形装置において雄型の底形面に存在する凹部と被成
形板材との間に閉し込められる空気の圧縮状態を説明す
る図であって、第８図は圧縮開始時、第９図は圧縮終了
時を示している。第１０図は、成形により得られる成形
限界曲率半径の理論式を説明する図である。第１１図は
絞り成形に用いられる従来の金型の深さと本実施例の金
型の深さとを説明する図である。
Claims (1)
- 液体が充たされた液槽と、該液槽に向かって突き入れら
れる雄型と、該液槽の開口面を覆うように載置された被
成形板材の外周部を挟む挟持手段とを備え、該被成形板
材を該雄型の成形面に沿った形状に塑性加工する対向液
圧成形装置において、前記雄型の成形面における凹部に
開口して、成形時において該凹部と前記被加工板材との
間に形成される空間内の空気を外部に流出させる空気抜
通路を設けたことを特徴とする対向液圧成形装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018385A JP2754822B2 (ja) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | 対向液圧成形装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018385A JP2754822B2 (ja) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | 対向液圧成形装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03221216A true JPH03221216A (ja) | 1991-09-30 |
| JP2754822B2 JP2754822B2 (ja) | 1998-05-20 |
Family
ID=11970252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018385A Expired - Fee Related JP2754822B2 (ja) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | 対向液圧成形装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2754822B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61135433A (ja) * | 1984-12-03 | 1986-06-23 | Honda Motor Co Ltd | プレス成形用ダイス |
| JPS6292023U (ja) * | 1985-11-29 | 1987-06-12 |
-
1990
- 1990-01-29 JP JP2018385A patent/JP2754822B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61135433A (ja) * | 1984-12-03 | 1986-06-23 | Honda Motor Co Ltd | プレス成形用ダイス |
| JPS6292023U (ja) * | 1985-11-29 | 1987-06-12 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2754822B2 (ja) | 1998-05-20 |
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