JPH0322262B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 (a) 技術分野 この発明は、直流アーク溶接用電源装置の短絡
時の電流制御機能に関する。

(b) 発明の概要 この発明に係る直流アーク溶接用電源装置は、
アークの短絡消弧から次のアーク点弧への移行時
にアーク点弧時の電流制御値から短絡時電流制御
値に切り換えて適切な電流制御を行う直流アーク
溶接用電源装置である。

(c) 従来技術とその欠点 消耗式電極を用いた短絡アーク法による溶接に
おいては、電源を供給した電極と母材とを接触さ
せて大電流を流し、電極と母材が離れたときにこ
の大電流による電極の加熱、雰囲気のイオン化、
強磁界の発生等によつてアークを発生させる。こ
のアーク流等による加熱によつて消耗式電極は溶
融し、その溶融部分（溶滴）が自重によつて落下
する。この落下時に電極と母材との一瞬の短絡が
生じ、この短絡によつて溶滴が母材側に完全に移
行するとともに短絡による大電流によつて再びア
ークが点弧される。以上の動作を数msの周期で
繰り返す。

以上のような短絡式アーク溶接法における溶接
電圧及び電流の推移グラフを第１０図Ａ，Ｂに示
す。

同図においてt₁は電極が母材に接触した時、t₂
は電極が溶融して母材から離れ始めた時、t₃溶融
した部分が母材に接触し電極と母材が短絡した時
を示す。従つて、T₁は短絡している期間、T₂は
アークが点弧している期間を示している。

ところで、従来の直流アーク溶接用電源装置は
第９図にその回路図を示すような構成になつてい
た。すなわち、三角結線の一次巻線Ta及び二重
星形結線の６相の二次巻線Tbを有する主変圧器
Ｔの一次巻線Taを三相交流の入力端子Ｕ，Ｖ，
Ｗに接続し、且つ６相の二次巻線Tbのそれぞれ
の巻線の一端子を溶接出力端子Ｏ１に接続する。
溶接出力端子Ｏ１には消耗式電極TDが接続され
る。６相の他端子には整流回路RFを構成する第
１〜第６サイリスタTH１〜TH６の各カソード
が接続されている。第１〜第３サイリスタTH１
〜TH3の各アノードは共に相間リアクトルＬ１
の一方の端子に接続され、第４〜第６サイリスク
TH４〜TH６の各アノードは共に前記相間リア
クトルＬ１の他方の端子に接続されている。この
相間リアクトルＬ１は二重星形接続される整流回
路RFの両星形整流回路部間の電流のバランスを
とるためのものである。相間リアクトルＬ１は中
間タツプを有しており、この中間タツプは母材Ｂ
が接続される他方の溶接出力端子Ｏ２に、直流リ
アクトルＬ２を介して溶接出力端子Ｏ２接続され
ている。この溶接出力端子Ｏ２には母材Ｂが接続
される。

この直流アーク溶接用電源装置の動作は、Ｕ，
Ｖ，Ｗからの三相交流入力を主変圧器Ｔで変圧
（一般的には降圧）し、その出力を整流回路RFで
制御整流して両出力端子Ｏ１，Ｏ２から電極TD
と母材Ｂ間に直流電力を供給するものである。と
ころで、出力側に直流リアクトルＬ２が設けられ
ているのは、短絡アーク時の過大電流を制御して
電流の急激な変化を緩和し、アーク流を制御し、
さらにアーク消弧からの再点弧時には短絡による
アーク消弧時に誘導起電力として蓄えられた
Ldi／dtのエネルギを放出してアーク再点弧を容
易にする機能を果しており、短絡アーク法溶接を
行う直流アーク溶接用電源装置には不可欠なもの
である。

しかし、溶接電流、溶接速度、溶接姿勢等の
種々の溶接条件は溶接作業の都度変化するが、こ
の直流リアクトルＬ２及び相間リアクトルＬ１の
インダクタンス分により、アーク点弧時の電流が
制限されるため、アークの円滑な点弧を妨げる原
因にもなる。即ち、電極TDと母材Ｂとが接触し
たときの短絡電流の立ち上がりが緩やかで、第１
１図にこの短絡電流の時間グラフを示すように一
定の傾きをもつて緩やかに立ち上がるため、電流
による発熱が少なくなり消耗式電極であるワイヤ
Ｗの溶融が速がかに行われず、ワイヤＷが母材Ｂ
に短絡して加熱される期間（第１０図のT₁）が
長くなり、円滑なアーク移行が困難になる欠点が
あつた。

また、近年溶接技術の高度化及び省力化等に伴
い、アーク溶接用電源装置と自動溶接機との組合
せによる溶接作業の自動化が促進されている。こ
のような場合は、アーク点弧を１度の操作で行う
ことが必要で、アーク点弧に失敗すると溶融した
ワイヤの飛散等によるスパツタが発生し、被溶接
物の美観を損なうのみでなく、その部分が溶接不
良になる場合がある。また、直流リアクトルＬ２
等に大きなインダクタンス値のものを用いること
は、アーク期間（第１０図のT₂）が長くなるこ
とにもなり、電極TDと母材Ｂとの間の距離即ち
アーク長が長くなつて溶接ビードの仕上がりがば
らつき易く、手動溶接を行う場合でも溶接不良と
なる恐れがある。このようなアーク点弧の特性を
良好にするためには前記短絡電流の立ち上がりが
急峻であればよいが、逆に短絡電流に過度に急峻
な立ち上がり特性を持たせれば、溶融したワイヤ
が飛散等してスパツタが発生するという不都合が
生じる。

そこで、溶接電流、溶接速度、溶接姿勢等の溶
接条件に合わせて前記短絡電流の立ち上がりを最
適にできることが望ましいが、そのためには直流
リアクトルＬ２のインダクタンスを前記の溶接条
件に合わせて選択出来なければならない。この条
件を満足した直流アーク溶接用電源装置の回路図
を第１２図に示す。母材側出力端子Ｏ２〜Onに
はインダクタンス値の異なる直流リアクトルＬ２
〜Lnを介して電圧が供給されており、溶接条件
に合わせた出力端子に母材を接続すれば、最適の
溶接を行うことが出来る。

しかし、上記の構成の直流アーク溶接用電源装
置は多くの直流リアクトルが必要であるため、部
品点数が多く、大型となるうえ価格も高くなる欠
点があり、また、作業効率の点から見ても作業条
件が変わる都度母材を端子に接続し直さなければ
ならない不便さがあつた。また、上記２個の直流
アーク溶接用電源装置は商用周波数のまま変圧、
整流等の制御を行つているため、電流制御の応答
時間が数msかかり、正確なアークの制御を行う
ことが困難であつた。

(d) 発明の目的 この発明は上記欠点に鑑み、アーク点弧が良好
で、且つ短絡電流の過度に急激な立ち上がりを抑
えることの出来る直流アーク溶接用電源装置を提
供することを目的とする。

(e) 発明の構成 この発明は、母材と電極との間の電圧を検知す
る電圧検知器と、前記母材と電極との間を流れる
電流を検知する電流検知器と、前記電圧検知器の
検出値が一定値以下になり且つ前記電流検知器の
検出値が一定値以上になつたとき短絡検知信号を
出力する短絡判定器と、この短絡判定器が短絡検
知信号を出力したとき前記高周波スイツチング制
御回路に定常時の出力設定信号よりも十分低い電
圧からこの自利設定信号以下の範囲で徐々に上昇
する波形の短絡時電流制御信号を出力する短絡時
電流制御手段とを有することを特徴とする。

(f) 実施例 以下、図面を参照してこの発明の実施例を説明
する。

第１図はこの発明の実施例である直流アーク溶
接用電源装置の回路図である。

商用の三相交流電源１は入力整流回路２に接続
されている。入力整流回路２の出力は平滑コンデ
ンサ３で平滑されたのち、正極は高周波変圧器５
の一次巻線の中間タツプ、負極は高周波スイツチ
ング回路４に接続されている。高周波スイツチン
グ回路４は２個のトランジスタ４ａ，４ｂで構成
され、これら２個のトランジスタ４ａ，４ｂのエ
ミツタには前記入力整流回路２からの出力が供給
されており、コレクタは前記高周波変圧器５の一
次巻線の両端にそれぞれ接続されている。トラン
ジスタ４ａ，４ｂのベースは高周波スイツチング
制御回路２２に接続されており、高周波スイツチ
ング制御回路２２がトランジスタ４ａ，４ｂを交
互にオン・オフすることによつて、高周波変圧器
５の一次巻線には中間タツプからいずれか一方の
端子へ電流が交互に流れ、高周波変圧器５には交
番磁界が生じることになる。高周波スイツチング
回路２２は前記トランジスタ４ａ，４ｂを数ｋHz
の周期でスイツチングする。

高周波変圧器５の二次巻線は中間タツプを有し
ており、この中間タツプは電流検知器１２を介し
て出力端子９に接続されている。出力端子９には
溶接の母材１１が接続される。二次巻線の両端に
は高周波整流回路６を構成する２個のダイオード
６ａ，６ｂのアノードがそれぞれ接続され、ダイ
オード６ａ，６ｂのカソード側は共に平滑リアク
トル７の同一の端子に接続されている。平滑リア
クトル７の他端は出力端子８に接続されている。
出力端子８には溶接電極１０が接続される。電極
１０は消耗電極であるワイヤ１０ａとワイヤ給送
装置１０ａとで構成されている。出力端子８，９
間には電圧検知１３が接続され電極１０母材１１
間の電圧を検知する。前記電流検知器１２は電極
１０母材１１間を流れる電流を検知する。電流検
知器１２の検知出力は電流判定器１４に入力され
る。また、電圧検知器１３の検知出力は電圧判定
器１５に入力される。これら電流判定器１４，電
圧判定器１５はともに電流検知出力、電圧検知出
力が所定の値を越えたとき短絡電流検知信号Ｅ
１、短絡電圧検知信号Ｅ２を出力する。短絡電流
検知信号Ｅ１、短絡電圧検知信号Ｅ２はともに短
絡判定器１６に入力される。この短絡判定器１６
は論理積回路であり、前記短絡電流検知信号Ｅ
１，短絡電圧検知信号Ｅ２の両方が入力されたと
き電極１０と母材１１とは短絡しているとして短
絡検知信号Ｅ３を出力する。短絡検知信号Ｅ３は
アナログスイツチ１８及び反転器１９を介してア
ナログスイツチ２１に供給される。これらアナロ
グスイツチ１８，２１は電圧が掛かつたとき閉成
するスイツチである。アナログスイツチ１８は短
絡電流制御回路１７から出力される短絡時電流制
御信号Ewの高周波スイツチング制御回路２２へ
の入力を開閉し、アナログスイツチ２１は出力設
定器２０の出力設定信号Esの高周波スイツチン
グ回路２２への入力を開閉する。出力設定器２０
は一定の直流電圧Ｅを分圧して出力設定信号Es
を設定する可変抵抗器である。出力設定信号Es
は前記電流判定器１４にも入力され、電流判定器
１４は電流検知回路１２の検知値が出力設定信号
Esの電圧を越えると短絡電流検知信号Ｅ１を出
力するように構成されている。短絡判定器１６が
短絡検知信号Ｅ３を出力していないとき、前記反
転器１９によりアナログスイツチ２１が閉成され
出力設定信号Esが高周波スイツチング制御回路
２２に入力される。しかし短絡判定器１６が電極
１０と母材１１との短絡を判断して短絡検知信号
Ｅ３を出力すると逆にアナログスイツチ２１は開
放され、アナログスイツチ１８が閉成されて短絡
電流制御回路１７の短絡時電流制御信号Ewが高
周波スイツチング制御回路２２に入力される。高
周波スイツチング制御回路２２は入力される制御
信号（出力設定信号Es、短絡時電流制御信号Ew
等）に比例した高周波が出力されるように高周波
スイツチング回路４を制御する。アーク点弧中の
定常状態では溶接電流は高周波出力に略比例す
る。この高周波出力の制御はスイツチング周波数
を変化させること等によつて行われる。

第２図のグラフを参照して上記直流アーク溶接
用電源装置の動作を説明する。

同図Ａ，Ｃはそれぞれ溶接電圧、溶接電流を示
すグラフである。ここでt₁は溶融したワイヤ１０
ａの先端が母材１１に接触した瞬間、t₂は溶接電
流が出力設定器２０によつてて設定された電流Is
を越えた瞬間、t₃はワイヤ１０ａの溶滴が母材１
０へ完全に移行した瞬間である。従つて、t₁，t₂
間であるT₁は電極１０，母材１１の短絡期間で
あり、t₃から次のt₁間であるT₂はアーク点弧期間
である。同図Ｃは実線は本実施例による短絡時電
流制御を行つた場合の電流推移を示し、破線は上
記の電流制御を行わない場合の電流推移を示す。

電極１０と母材１１とが短絡すると端子８，９
間電圧が降下するため（同図Ａ参照）電圧判定器
１５は電圧検知器１３からの検知出力に対応して
短絡電圧検知信号Ｅ２を出力する。（同図Ｂ参
照）。この短絡電圧検知信号Ｅ２はワイヤ１０ａ
の溶融部の移行が完了し、短絡が解除されたとき
（端子間電圧が上昇したとき）出力されなくなる。
また、溶接電流は前記の短絡に伴つて上昇し、設
定電流Isをこえたとき（t₂）電流判定器１４は電
流検知器１２からの検知出力に対応して短絡電流
検知信号Ｅ１を出力する（同図Ｄ参照）。短絡に
よる大電流及びワイヤ１０ａの溶融部が母材１１
へ移行しアークの再点弧によるアーク流等によつ
てワイヤ１０ａの先端の溶融が再開されると、ワ
イヤ１０ａの先端と母材１１との距離が離れるた
め溶接電流も徐々に低下する。溶接電流が設定電
流Is以下に低下したとき前記短絡電流検知信号Ｅ
１は出力されなくなる。短絡電流検知信号Ｅ１と
短絡電圧検知信号Ｅ２がともに出力されている間
（t₁〜t₂）は短絡判定器１６は短絡検知信号Ｅ３
を出力しているため、出力設定器２０は高周波ス
イツチング制御回路２２と切断され、出力設定器
２０の出力信号である出力出力設定信号Esは高
周波スイツチング制御回路２２に入力されなくな
る。出力設定信号Esは溶接電流が設定電流Isにな
るように高周波スイツチングを行うよう設定した
制御信号である。この出力設定信号Esに代わつ
て、アナログスイツチ１８の閉成によつて短絡時
電流制御信号Ewが高周波スイツチング制御回路
２２に入力される。この信号は同図Ｅに見るよう
に、前記出力設定信号Esよりも低い上昇波形の
電圧であり、短落時の溶接電流が過度に急峻な上
昇波形とならないように高周波スイツチング制御
回路２２に電流制御を行わせるための信号であ
る。同図Ｆは全経過時間における高周波スイツチ
ング制御回路２２に入力される制御信号の推移グ
ラフである。通常のアーク時には出力設定信号
Es、短絡時には前記の短絡時電流制御信号Ewに
よつて設定された電流を流すべく高周波スイツチ
ング制御回路２２を動作することになる。

これによつてアーク点弧時には不要なインダク
タンス成分が回路中に存在しないため、円滑なア
ーク点弧が可能になり、短絡時の電流の立ち上が
り時には短絡時電流制御信号Ewによつて過度に
急峻な立ち上がりを抑えることが出来る。また、
以上の電流制御は高周波（数ｋHz）の周波数制御
によつて行つているため制御による電流の応答性
が良く精度の高い電流制御を行うことが出来る。
加えて、多数のリアクトルを準備しなくても出力
設定器２０の調整によつて種々の溶接条件にあわ
せた電流設定が容易に行える利点があり、価格の
低廉化、軽量化、小型化に大きく寄与することが
出来る。

第３図にこの発明の他の実施例である直流アー
ク溶接用電源装置の回路図を示す。

この実施例の構成において第１図に示した実施
例と異なる点は、高周波スイツチング回路２２と
出力設定器２０との間に加算器２４が挿入されて
おり、加算器２４には前記の出力設定器２０の出
力設定信号Esとともにアナログスイツチ１８で
開閉される短絡電流制御回路１７′からの補償信
号Ew′が入力される点である。従つて、以上の構
成によれば、アーク時には加算器２４には出力設
定器２０の出力設定信号Esのみが入力されるた
め加算器２４が高周波スイツチング制御回路２２
に出力する制御信号Ehは出力設定信号Esに等し
いが、短絡判定器１６が電極１０と母材１１との
短絡を検知すると短絡検知信号Ｅ３を出力するた
め、アナログスイツチ１８が閉成し、加算器２４
には前記出力設定信号Esとともに補償信号Ew′も
入力される。ここで、補償信号Ew′は出力設定信
号Esと第１図に示した実施例の短絡時電流制御
信号Ewとの差の負電位の信号である（第４図Ｅ
参照）。第４図は第２図と同様にＡが電圧波形、
Ｂが短絡電圧検知信号Ｅ２，Ｃが電流波形、Ｄが
短絡電流検知電圧Ｅ３、Ｅが補償信号Ew′，Ｆが
加算器２４からの制御信号Ehであるが、加算器
２４からの制御信号Ehは短絡時には出力設定信
号Esに負電位の補償信号Ew′が加算され、その期
間は出力設定信号Esよりも低い上昇波形となつ
ている。

このようにこの構成であつても第１図の実施例
と同様の効果を奏することが出来る。

第５図はこの発明の更に他の実施例である直流
アーク溶接用電源装置の回路図である。この実施
例の構成において第１図に示した実施例と異なる
点は、出力設定器２０と電流電流判定器１４との
間に関数変換器２３を挿入し、出力設定信号Es
を直接電流判定器１４に入力せずに関数変換器２
３で変換し判定基準電圧Epとして電流判定器１
４に入力している点である。

第６図に上記関数変換器２３の回路例を示す。
出力設定信号Esは定電圧ダイオードZD１、抵抗
Ｒ２を介して演算増幅器IC１の反転入力端子に
入力されるとともに抵抗Ｒ５を介して演算増幅器
IC２の非反転入力端子に入力されている。定電
圧ダイオードZD１と抵抗Ｒ２との間は抵抗Ｒ１
で接地線へつながれている。演算増幅器IC１の
非反転入力端子は接地され出力端子は抵抗Ｒ４を
介して演算増幅器IC２の反転入力端子へ接続さ
れている。また、演算増幅器IC１の出力は定電
圧ダイオードZD２，抵抗Ｒ３によつて反転増幅
端子へ一部帰還されている。演算増幅器IC２の
出力は判定基準電圧Epとして電流判定器１４に
出力されるとともに抵抗Ｒ７を介して反転入力端
子に帰還され、反転入力端子は抵抗Ｒ６を介して
接地線に接続されている。ここで、抵抗Ｒ５の出
力設定器２０側をＰ点、抵抗Ｒ４の演算増幅器
IC１側をＲ点、定電圧ダイオードZD１、抵抗Ｒ
２間をＱ点とし、Ｑ点の電位をEx，Ｒ点の電位
をEyとする。

上記の関数変換器２３の動作を説明する。

第７図Ａ，Ｂ，Ｃはそれぞれ上記出力設定信号
Es，Ex，Eyの変化を示すグラフである。第６図
に示した回路図で明らかなようにＰ点の電位は出
力設定信号Esであり、Ｑ点の電位Exは定電圧ダ
イオードZD１によつて一定電圧カツトされ第７
図Ｂに示すような変化を示す。このExによる入
力が抵抗Ｒ２を介して演算増幅器IC１の反転入
力端子に入力され、この演算増幅器IC１によつ
て逆相増幅された出力Eyは第２の定電圧ダイオ
ードZD２によつて同図Ｃに示すように出力設定
器２０によつて設定される溶接電流の設定値（図
中Ｓ点）で一定値となる。従つて、Ｐ点の電位
EsとＲ点の電位Eyとがそれぞれ抵抗Ｒ５、抵抗
Ｒ４を介して演算増幅器IC２の非反転入力端子
に入力されその和（Ep＝Es＋Ey）が増幅され、
関数出力として出力される。

第８図に設定された溶接電流に対応して上記関
数変換器２３が出力する判定基準電圧Epの変化
を示すグラフである。消耗式電極を用いてアーク
溶接を行う場合、溶接目的（例えば母材の厚さ）
に合わせて最適のアーク溶接法（溶接電流）を設
定することが望ましい。即ち、小電流で溶接を行
う時の短絡アーク法（）、大電流で厚板に溶接
を行う時のスプレー移行接接（）、それらの中
間状態であるクロピユラー移行溶接（）にあわ
せた溶接電流、短絡検出基準電圧の設定を行うこ
とが望ましい。特に、グロビユラー移行の状態で
短絡電流の抑制をする場合、グロビユラー移行の
領域ではスパツタの発生が多いため、溶接の設定
値が増加しても短絡を検知する基準となる判定基
準電圧Epを一定に保ち過大なピンチ効果による
溶融粒子の飛散を防止する必要がある。そのた
め、同グラフのにおいては溶接電流の設定値が
増加しても判定基準電圧Epは増加しないように
関数変換回路２３は設計されている。この関数変
化の係数は回路を構成する抵抗の抵抗値及び定電
圧ダイオードのツエナ電圧を任意に設定すること
により任意に設定することが出来、種々の溶接条
件に適合した設定が可能である。

このようにこの実施例によれば、それぞれの溶
接条件にあわせた電流制御を設定できるため、短
絡電流もその溶接条件に最適な値に設定できる。
これによつて、溶接作業中のスパツタの発生等を
最小限に抑えることが出来、溶接部分の美観を損
なうことが無い。

(g)発明の効果 このようにこの発明では、溶接電源を高周波ス
イツチング回路で一端高周波に変換して変圧及び
電流等の制御を行い、溶接電極、母材間の電圧、
電流から短絡検知器が短絡を検知するようにして
いる。前記高周波スイツチング回路を制御する高
周波スイツチング制御回路には、アーク時には出
力設定器による出力設定信号が入力されている
が、前記短絡検知器が短絡を検知したときには前
記出力設定信号に変えて短絡時電流制御信号が入
力され、短絡電流の立ち上がりが緩やかになるよ
うに高周波的に電流を制御する。このため、アー
ク時にはアーク点弧を妨げるインダクタンス成分
がないためにアークが円滑に良好に点弧する一
方、短絡時には高周波の周波数での出力制御が行
われるため、従来の商用周波数による制御よりも
遥かに応答速度が速い正確な制御を行うことが出
来るうえ、どのような溶接条件に対しても、設定
値を調整するのみで対応出来る。これによつて、
従来のように大型のリアクトルを複数設置する必
要がなくなるため、装置を小型化することが出来
るとともに、価格の低廉化を図ることも出来る利
点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の実施例である直流アーク溶
接用電源装置の回路図、第２図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，
Ｅ，Ｆは上記直流アーク溶接用電源装置のそれぞ
れ溶接電圧、短絡電圧検知信号、溶接電流、短絡
電流検知信号、短絡時電流制御信号、高周波スイ
ツチング制御回路に設定される制御信号のグラフ
を示す図、第３図はこの発明の他の実施例である
直流アーク溶接用電源装置の回路図、第４図Ａ，
Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆは第３図に示す実施例のそれ
ぞれ溶接電圧、短絡電圧検知信号、溶接電流、短
絡電流検知信号、短絡時電流制御信号、高周波ス
イツチング制御回路に設定される出力設定信号の
グラフを示す図、第５図はこの発明の更に他の実
施例である直流アーク溶接用電源装置の回路図、
第６図は第５図に示す実施例の関数変換器の回路
図、第７図Ａ，Ｂ，Ｃは上記関数変換器の各部の
電位変化を示す図、第８図は第５図に示す実施例
によつて設定される短絡電流判定基準電圧の変化
を示す図である。また、第９図は従来の直流アー
ク溶接用電源装置の回路図、第１０図Ａ，Ｂは上
記従来の直流アーク溶接用電源装置のそれぞれ溶
接電流、溶接電圧の推移を示す図、第１１図は上
記従来の直流アーク溶接用電源装置の溶接電流の
立ち上がりの時間経過を示す図、第１２図は他の
従来の直流アーク溶接用電源装置の回路図であ
る。 １２……電流検知器、１３……電圧検知器、１
４……電流判定器、１５……電圧判定器、１６…
…短絡判定器、１７，１７′……短絡電流制御回
路、１８，２１……アナログスイツチ、１９……
反転器、２３……関数変換、２４……加算器。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 交流電源の入力を整流したのち高周波に変換
   する高周波スイツチング回路と、この回路で高周
   波に変換された電源出力を変圧する高周波変圧器
   と、変圧された高周波出力を整流する整流回路
   と、アーク点弧中の溶接電流に対応する出力設定
   信号を出力する出力設定器と、アーク点弧中の定
   常状態時にこの出力設定信号の大きさに比例した
   溶接電流を流すよう前記高周波スイツチング回路
   を制御する高周波スイツチング制御回路とを有
   し、前記整流回路の直流出力をリアクトルを介し
   て母材と電極に印加して溶接を行う直流アーク溶
   接用電源装置において、 前記母材と電極との間の電圧を検知する電圧検
   知器と、前記母材と電極との間を流れる電流を検
   知する電流検知器と、前記電圧検知器の検出値が
   一定値以下になり且つ前記電流検知器の検出値が
   一定値以上になつたとき短絡検知信号を出力する
   短絡判定器と、この短絡判定器が短絡検知信号を
   出力したとき前記高周波スイツチング制御回路に
   前記出力設定信号よりも十分低い電圧から出力設
   定信号以下の範囲で徐々に上昇する波形の短絡時
   電流制御信号を出力する短絡時電流制御手段と、
   を有してなる直流アーク溶接用電源装置。 ２ 前記短絡時電流制御手段は、前記短絡時電流
   制御信号を生成する短絡電流制御回路と、前記短
   絡検知信号が出力されたとき前記出力設定器を高
   周波スイツチング制御回路から切断し、前記短絡
   電流制御回路を高周波スイツチング制御回路に接
   続する手段と、から構成される特許請求の範囲第
   １項記載の直流アーク溶接用電源装置。 ３ 前記短絡時電流制御手段は、前記出力設定信
   号と前記短絡時電流制御信号との差である補償信
   号を生成する短絡電流制御回路と、前記出力設定
   器と前記高周波スイツチング制御回路との間に挿
   入され前記短絡検知信号が出力されたとき前記出
   力設定信号から前記補償信号を差し引いて高周波
   スイツチング制御回路に出力する加減算器と、か
   ら構成される特許請求の範囲第１項記載の直流ア
   ーク溶接用電源装置。