JPH03258409A - 分塊圧延機の圧延荷重測定装置 - Google Patents
分塊圧延機の圧延荷重測定装置Info
- Publication number
- JPH03258409A JPH03258409A JP2057803A JP5780390A JPH03258409A JP H03258409 A JPH03258409 A JP H03258409A JP 2057803 A JP2057803 A JP 2057803A JP 5780390 A JP5780390 A JP 5780390A JP H03258409 A JPH03258409 A JP H03258409A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- output
- strain gauge
- blooming mill
- load
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/08—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring roll-force
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Force Measurement Appropriate To Specific Purposes (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は分塊圧延機に用いられる歪ゲージ式の圧延荷重
測定装置に関する。
測定装置に関する。
通常圧延荷重の測定装置としては圧延機プレソシャーブ
ロソク中、或いはソールプレートに組込んで用いられる
ロードセルが広く知られている。
ロソク中、或いはソールプレートに組込んで用いられる
ロードセルが広く知られている。
しかし分塊圧延機においては圧下スクリュー潤滑用の油
漏れ、或いはグリース等の付着、圧延時の衝撃力等のた
めにロードセルの寿命が短く、また保守点検に際しては
圧延機を停止してプレノシャープロンク、ソールプレー
トを解体せねばならない等保守１点検作業が極めて煩わ
しいという問題があった。
漏れ、或いはグリース等の付着、圧延時の衝撃力等のた
めにロードセルの寿命が短く、また保守点検に際しては
圧延機を停止してプレノシャープロンク、ソールプレー
トを解体せねばならない等保守１点検作業が極めて煩わ
しいという問題があった。
この対策としてロードセルに比較して軽量、コンパクト
であり、取り付けもスタンドポストへのボルト止めにて
済み、取り扱いが容易な歪ゲージ式の圧延荷重計が厚板
圧延、熱間圧延、冷間圧延設備等においても採用されは
じめている。
であり、取り付けもスタンドポストへのボルト止めにて
済み、取り扱いが容易な歪ゲージ式の圧延荷重計が厚板
圧延、熱間圧延、冷間圧延設備等においても採用されは
じめている。
通常分塊圧延機は第５図（ａ）、 ｔｂ）に示す如（、
基台上に立設した左、右各一対のスタンドポスト１１１
２（図面には各−本のみ表れている）の上端部間を連結
部材１３にて連結して門型に構成されたスタンドにおけ
る前記左、右のスタンドポス目１，１２に渡して、軸長
方向に位置をずらして複数の孔型ａ−ｇを備えた圧延ロ
ール１４．１５を上、下に対向させて配置し、各圧延ロ
ール１．４．１５にその軸長方向の一端部において図示
しないモータを連結し、また上側のロール１４を圧下ス
クリュー１６．１７にて下側ロール１５に対して移動調
節可能にして構成しである。歪ゲージＧは分塊圧延機の
左、右のスタンドポストｌｌ、 １２に１又は複数個づ
つボルトを用いて固定されている。
基台上に立設した左、右各一対のスタンドポスト１１１
２（図面には各−本のみ表れている）の上端部間を連結
部材１３にて連結して門型に構成されたスタンドにおけ
る前記左、右のスタンドポス目１，１２に渡して、軸長
方向に位置をずらして複数の孔型ａ−ｇを備えた圧延ロ
ール１４．１５を上、下に対向させて配置し、各圧延ロ
ール１．４．１５にその軸長方向の一端部において図示
しないモータを連結し、また上側のロール１４を圧下ス
クリュー１６．１７にて下側ロール１５に対して移動調
節可能にして構成しである。歪ゲージＧは分塊圧延機の
左、右のスタンドポストｌｌ、 １２に１又は複数個づ
つボルトを用いて固定されている。
ところでこのような分塊圧延機における荷重測定装置に
おいては、圧延ロール１４．１５の左、右中央部の孔型
を用いて圧延したときはその圧延荷重の反作用は両側の
スタンドポス）１１．１２に対し略均等に作用する結果
、第５図（ａｌに示す如く左、右のスタンドポスト１１
．１２には略均等な延びが生し、従って、左、右スタン
ドポストｌＬ１２に付設した歪ゲージＧの出力の和をと
ることによって略圧延荷重に相応した出力が得られる。
おいては、圧延ロール１４．１５の左、右中央部の孔型
を用いて圧延したときはその圧延荷重の反作用は両側の
スタンドポス）１１．１２に対し略均等に作用する結果
、第５図（ａｌに示す如く左、右のスタンドポスト１１
．１２には略均等な延びが生し、従って、左、右スタン
ドポストｌＬ１２に付設した歪ゲージＧの出力の和をと
ることによって略圧延荷重に相応した出力が得られる。
これに対して分塊圧延機の一端部、例えばモタと連結し
ていない側、所謂フリーサイト寄りの孔型にて圧延した
場合にはフリーザイト−のスタンドポスト１２には大き
な反作用が働いてスタンド曲げが大きくなるため、曲げ
荷重分が相対的に減少すること、また負荷の少ない反対
側、即ちモータサイトのスタンドポス目１へ荷重が伝達
されるのと相撲ってスタンドポスト１２の伸びが圧延荷
重に比較して小さくなり左、右のスタンドボス１−１１
゜１２に付設した歪ゲージの出力に基づく圧延荷重指示
値は実際の圧延荷重よりも小さい値となり、実圧延荷重
の測定が難しく、正確な圧延荷重制御か出来ないという
問題があった。
ていない側、所謂フリーサイト寄りの孔型にて圧延した
場合にはフリーザイト−のスタンドポスト１２には大き
な反作用が働いてスタンド曲げが大きくなるため、曲げ
荷重分が相対的に減少すること、また負荷の少ない反対
側、即ちモータサイトのスタンドポス目１へ荷重が伝達
されるのと相撲ってスタンドポスト１２の伸びが圧延荷
重に比較して小さくなり左、右のスタンドボス１−１１
゜１２に付設した歪ゲージの出力に基づく圧延荷重指示
値は実際の圧延荷重よりも小さい値となり、実圧延荷重
の測定が難しく、正確な圧延荷重制御か出来ないという
問題があった。
第６図は分塊圧延機における左、右中央部の孔型とフリ
ーサイド寄りの孔型とを用いて同し寸法諸元の圧延材料
を同し圧延荷重にて圧延したときの圧延荷重と歪ゲージ
出力との関係を示すグラフであり、横軸にフリーサイド
の歪ゲージ出力に基づく圧延荷重を、また縦軸に歪ゲー
ジ出力（電圧）をとって示しである。グラフ中実線は中
央部の孔型を、また破線はフリーサイド寄りの孔型を夫
々用いて圧延したときの各結果を示している。
ーサイド寄りの孔型とを用いて同し寸法諸元の圧延材料
を同し圧延荷重にて圧延したときの圧延荷重と歪ゲージ
出力との関係を示すグラフであり、横軸にフリーサイド
の歪ゲージ出力に基づく圧延荷重を、また縦軸に歪ゲー
ジ出力（電圧）をとって示しである。グラフ中実線は中
央部の孔型を、また破線はフリーサイド寄りの孔型を夫
々用いて圧延したときの各結果を示している。
このグラフから明らかなように、同し圧延荷重で圧延し
たとしても、中央部の孔型を用いて圧延したときと、フ
リーサイド寄りの孔型を用いて圧延したときとにおける
歪ゲージ出力電圧には略１ 、０８９ ：１．０程度の
差が生じる。
たとしても、中央部の孔型を用いて圧延したときと、フ
リーサイド寄りの孔型を用いて圧延したときとにおける
歪ゲージ出力電圧には略１ 、０８９ ：１．０程度の
差が生じる。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、そ
の目的とするところは、分塊圧延機におけるモータサイ
ドとフリーサイドとの差異、並びに孔型の位置の差異に
依る歪ゲージ出力の変動を、中央部の孔型を用いたとき
の出力と一致するように補正し、モータサイド、フリー
サイドの差異、並びに孔型の位置の差異にかかわらず、
実圧延荷重を正確に測定し得るようにした分塊圧延機の
圧延荷重測定装置を提供するにある。
の目的とするところは、分塊圧延機におけるモータサイ
ドとフリーサイドとの差異、並びに孔型の位置の差異に
依る歪ゲージ出力の変動を、中央部の孔型を用いたとき
の出力と一致するように補正し、モータサイド、フリー
サイドの差異、並びに孔型の位置の差異にかかわらず、
実圧延荷重を正確に測定し得るようにした分塊圧延機の
圧延荷重測定装置を提供するにある。
本発明に係る分塊圧延機の圧延荷重測定装置は、複数の
孔型を備えた圧延ロールを有する分塊圧延機のモータサ
イドのスタンドポスト及びフリーサイドのスタンドポス
ト夫々に少なくとも１箇付設された歪ゲージと、モータ
サイトとフリーサイドとの差が夫々の歪ゲージ出力に与
える影響を解消すべく、歪ゲージ出力に予め求めた補正
係数を乗じる第１の補正器と、圧延ロールの孔型位置夫
々か歪ゲージ出力に与える影響を解消すべく、前記第１
の補正罪人々の出力に各孔型位置に対応して予め求めた
補正係数を選択的に乗じる第２の補正器とを具備するこ
とを特徴とする。
孔型を備えた圧延ロールを有する分塊圧延機のモータサ
イドのスタンドポスト及びフリーサイドのスタンドポス
ト夫々に少なくとも１箇付設された歪ゲージと、モータ
サイトとフリーサイドとの差が夫々の歪ゲージ出力に与
える影響を解消すべく、歪ゲージ出力に予め求めた補正
係数を乗じる第１の補正器と、圧延ロールの孔型位置夫
々か歪ゲージ出力に与える影響を解消すべく、前記第１
の補正罪人々の出力に各孔型位置に対応して予め求めた
補正係数を選択的に乗じる第２の補正器とを具備するこ
とを特徴とする。
本発明にあってはこれによって分塊圧延機におけるモー
タサイド、フリーサイドの差異による歪ゲージ出力差、
並びに孔型位置の差異による歪ゲージ出力差を解消し得
る。
タサイド、フリーサイドの差異による歪ゲージ出力差、
並びに孔型位置の差異による歪ゲージ出力差を解消し得
る。
以下本発明をその実施例を示す図面に基づき具体的に説
明する。
明する。
第１図は本発明を適用した分塊圧延機の正面図であり、
図中１０はスタンドを示している。スタンド１０は基台
上に立設した左、右各一対のスタンドポストＩＬ１２（
図面には各１本のみ表れている）の上端部間を連結部材
１３にて連結して門型に構成されている。このスタンド
１０における左、右のスタンドポストｌＬ１２に渡して
一対の圧延ロール１４１５が夫々ロールチコノク１４１
、１４ｒ、 ２５ ＩＶ、 １５ｒを介して、上下
に対向して配置しである。各圧延ロール１．４．１５は
夫々軸長方向に適長の間隔を隔てて複数の孔型２−ｇを
備え、その一端部（第１図で左側端部）は図示しないモ
ータに連結され、また上方の圧延ロール１４は圧下スク
リュー１６．１７を用いて下側の圧延ロール１５に対し
て上、下位置調節可能としである。そして左、右の各ス
タンドポスト１１．１２には夫々その内、外面に各１箇
づつ計２箇−組の歪ゲージＧ、 −Ｇｈが装着されてい
る。
図中１０はスタンドを示している。スタンド１０は基台
上に立設した左、右各一対のスタンドポストＩＬ１２（
図面には各１本のみ表れている）の上端部間を連結部材
１３にて連結して門型に構成されている。このスタンド
１０における左、右のスタンドポストｌＬ１２に渡して
一対の圧延ロール１４１５が夫々ロールチコノク１４１
、１４ｒ、 ２５ ＩＶ、 １５ｒを介して、上下
に対向して配置しである。各圧延ロール１．４．１５は
夫々軸長方向に適長の間隔を隔てて複数の孔型２−ｇを
備え、その一端部（第１図で左側端部）は図示しないモ
ータに連結され、また上方の圧延ロール１４は圧下スク
リュー１６．１７を用いて下側の圧延ロール１５に対し
て上、下位置調節可能としである。そして左、右の各ス
タンドポスト１１．１２には夫々その内、外面に各１箇
づつ計２箇−組の歪ゲージＧ、 −Ｇｈが装着されてい
る。
第２図は本発明に係る分塊圧延機の圧延荷重測定装置の
回路図であり、Ｇ、 、Ｇ、〜Ｇあは前述した歪ゲージ
を示している。各歪ゲージ６１〜Ｇ６の出力端は夫々増
幅器１８〜１ｈに接続されており、夫々増幅されて同じ
スタンドポストＩＬ １２に付設されている歪ゲージの
出力は同し加算１ｉ２ａ〜２ｄに入力され、夫Ｈの加算
器２８〜２ｄにて加算されるようになっている。
回路図であり、Ｇ、 、Ｇ、〜Ｇあは前述した歪ゲージ
を示している。各歪ゲージ６１〜Ｇ６の出力端は夫々増
幅器１８〜１ｈに接続されており、夫々増幅されて同じ
スタンドポストＩＬ １２に付設されている歪ゲージの
出力は同し加算１ｉ２ａ〜２ｄに入力され、夫Ｈの加算
器２８〜２ｄにて加算されるようになっている。
そして分塊圧延機における圧延ロール１４．１５に対し
モータを連結していない側（フリーサイドという）の歪
ゲージＧ、 、Ｇ、〜Ｇ４とモータを連結している側（
モータサイドという）の歪ゲージＧ。。
モータを連結していない側（フリーサイドという）の歪
ゲージＧ、 、Ｇ、〜Ｇ４とモータを連結している側（
モータサイドという）の歪ゲージＧ。。
Ｇ、 、 Ｇ、 、 Ｇｈとに分けて加算器３ａ、 ３
ｂに入力されるようにしてあり、これら加算器３ａ、
３ｂにて加算され、前者の出力は第１の補正器４ａに、
また後者の出力は第１の補正器４ｂに夫々入力される。
ｂに入力されるようにしてあり、これら加算器３ａ、
３ｂにて加算され、前者の出力は第１の補正器４ａに、
また後者の出力は第１の補正器４ｂに夫々入力される。
これら第１の補正器４ａ、 ４ｂはフリーサイド、モー
タサイドのスタンドポストに設けた歪ゲージ６１〜Ｇｈ
出力の差異を解消すべく、夫々の加算器３ａ３ｂの出力
に予め定めた補正係数α、βを乗じてフリーサイド、モ
ータサイドの影響を解消した状態で夫々第２の補正器５
，６に出力する。第２の補正器５．６は後述するセレク
トボタンＡ、Ｂ−Ｇ、ＸＹ（第３図参照）によって選択
的にオン、オフ操作されるセレクトスイッチＳｋ、〜Ｓ
Ｗ、 、ＳＷ、〜Ｓ−８夫々と直列に接続された補正回
路５ａ〜５ｅ、６ａ〜６ｄを並列的に備えている。
タサイドのスタンドポストに設けた歪ゲージ６１〜Ｇｈ
出力の差異を解消すべく、夫々の加算器３ａ３ｂの出力
に予め定めた補正係数α、βを乗じてフリーサイド、モ
ータサイドの影響を解消した状態で夫々第２の補正器５
，６に出力する。第２の補正器５．６は後述するセレク
トボタンＡ、Ｂ−Ｇ、ＸＹ（第３図参照）によって選択
的にオン、オフ操作されるセレクトスイッチＳｋ、〜Ｓ
Ｗ、 、ＳＷ、〜Ｓ−８夫々と直列に接続された補正回
路５ａ〜５ｅ、６ａ〜６ｄを並列的に備えている。
第３図（ａ）、 （ｂｌは圧延ロール１４の各孔型ａ−
ｇ及び圧延ロール両端のロールチョック１４ρ、１４ｒ
位置と、セレクトスイッチＳＷ、〜ＳＷｊ Ｍ走用のセ
レクトボタンＡ、Ｂ−Ｇ、Ｘ、Ｙとの関係を示す説明図
である。圧延ロール１４の孔型ａ（ｅ）、 ｂ、
ｃｄ、ｆ、ｇを夫々用いて圧延するときはセレクトボタ
ンＡ、Ｂ〜Ｇ、Ｘ、Ｙを表１に示す如く操作してセレク
トスイッチのオン、オフを設定する。
ｇ及び圧延ロール両端のロールチョック１４ρ、１４ｒ
位置と、セレクトスイッチＳＷ、〜ＳＷｊ Ｍ走用のセ
レクトボタンＡ、Ｂ−Ｇ、Ｘ、Ｙとの関係を示す説明図
である。圧延ロール１４の孔型ａ（ｅ）、 ｂ、
ｃｄ、ｆ、ｇを夫々用いて圧延するときはセレクトボタ
ンＡ、Ｂ〜Ｇ、Ｘ、Ｙを表１に示す如く操作してセレク
トスイッチのオン、オフを設定する。
表 １
なお表１中セレクトボタンＸ、Ｙはロールチョック１４
Ａ’、１４ｒ位置における荷重をサンプリングする必要
がある場合に用いられる。
Ａ’、１４ｒ位置における荷重をサンプリングする必要
がある場合に用いられる。
各補正回路５ａ〜５ｅ、６ａ〜６ｄは孔型ａ −ｇの位
置が歪ゲージ出力に与える影響を除去すべく、第１の補
正器４ａ、 ４ｂ夫々の出力に対し予め定めた補正係数
ｒ、 （＝１．０）、ｒ 、 （＝ １．０２４）、ｒ
ｃ（＝ １．０５７）、ｒ４（−１，０８９）、γ、
（＝１．１５４） 、Δ、 （−１，０）、Δ、
（＝ １．０１９）、Δ（（＝１．０２８）、Δ、 （
−１，０４５）、を乗してその値を出力するように構成
されている。
置が歪ゲージ出力に与える影響を除去すべく、第１の補
正器４ａ、 ４ｂ夫々の出力に対し予め定めた補正係数
ｒ、 （＝１．０）、ｒ 、 （＝ １．０２４）、ｒ
ｃ（＝ １．０５７）、ｒ４（−１，０８９）、γ、
（＝１．１５４） 、Δ、 （−１，０）、Δ、
（＝ １．０１９）、Δ（（＝１．０２８）、Δ、 （
−１，０４５）、を乗してその値を出力するように構成
されている。
これら補正係数γ、〜γ８．Δ８〜Δ、は次の如くにし
て設定される。
て設定される。
第４図は各孔型を用いて圧延したときの圧延荷重とフリ
ーサイドの歪ゲージ出力電圧との関係を示すグラフであ
り、横軸に圧延荷重（トン）を、また縦軸に歪ゲージ出
力をとって示している。グラフ中、 ａ、 ｂ、
ｃ、 ｄは各孔型を用いたときの結果を示している
。このグラフから明らかなように孔型す、 ｃ、
ｄを用いて同一圧延荷重で圧延したときの歪ゲージ出力
及びロールチョック１４βに同し荷重を付与したときの
歪ゲージ出力と、孔型ａを用いて圧延したときの歪ゲー
ジ出力には夫々圧延荷重に相応した差異が生じる。そこ
で孔型ｂｃ、ｄを用いて同じ圧延荷重で圧延したときの
歪ゲージ出力及びロールチョック１４７！に同じ荷重を
付したときの歪ゲージ出力が、いずれも孔型ａを用いて
同一圧延荷重で圧延したときの歪ゲージ出力と一致する
ように各補正係数γ、〜γ６を設定する。他の孔型ｒ、
ｇを用いた場合についても同様にして補正係数Δ、
〜Δ、を設定する。
ーサイドの歪ゲージ出力電圧との関係を示すグラフであ
り、横軸に圧延荷重（トン）を、また縦軸に歪ゲージ出
力をとって示している。グラフ中、 ａ、 ｂ、
ｃ、 ｄは各孔型を用いたときの結果を示している
。このグラフから明らかなように孔型す、 ｃ、
ｄを用いて同一圧延荷重で圧延したときの歪ゲージ出力
及びロールチョック１４βに同し荷重を付与したときの
歪ゲージ出力と、孔型ａを用いて圧延したときの歪ゲー
ジ出力には夫々圧延荷重に相応した差異が生じる。そこ
で孔型ｂｃ、ｄを用いて同じ圧延荷重で圧延したときの
歪ゲージ出力及びロールチョック１４７！に同じ荷重を
付したときの歪ゲージ出力が、いずれも孔型ａを用いて
同一圧延荷重で圧延したときの歪ゲージ出力と一致する
ように各補正係数γ、〜γ６を設定する。他の孔型ｒ、
ｇを用いた場合についても同様にして補正係数Δ、
〜Δ、を設定する。
既述した補正器５の補正回路５ａ〜５ｅの出力はバッフ
ァ８ａを経てフリーサイドの荷重表示計９ａに入力され
るほか、加算器７の一方の入力端に入力されるようにな
っている。また補正器６の各回路６８〜６ｄの出力はバ
ッファ８ｂを経てモータサイドの荷重表示計９ｂに入力
されるほか、加算器７の他方の入力端に入力されるよう
になっている。加算器７の出力はバッファ８ｃを介して
全荷重表示計９０に入力されるようになっている。
ァ８ａを経てフリーサイドの荷重表示計９ａに入力され
るほか、加算器７の一方の入力端に入力されるようにな
っている。また補正器６の各回路６８〜６ｄの出力はバ
ッファ８ｂを経てモータサイドの荷重表示計９ｂに入力
されるほか、加算器７の他方の入力端に入力されるよう
になっている。加算器７の出力はバッファ８ｃを介して
全荷重表示計９０に入力されるようになっている。
而してこのような本発明装置にあっては、例えば圧延ロ
ール１４．１５における中央の孔型ａ （ｅ）を用いて
分塊圧延を行う場合にはセレクトボタンＡ。
ール１４．１５における中央の孔型ａ （ｅ）を用いて
分塊圧延を行う場合にはセレクトボタンＡ。
Ｂ−Ｇ、Ｘ、Ｙのうち、Ａのセレクトボタンを押す。こ
れによって第２の補正器５．６におけるセレクトスイッ
チＳＷ、 、 ｓｗｒがオンする。
れによって第２の補正器５．６におけるセレクトスイッ
チＳＷ、 、 ｓｗｒがオンする。
この状態で分塊圧延を行い、圧延中、各歪ゲージＧ、〜
Ｇ、の出力を増幅１８〜１ｈで増幅し、加算器２ａ〜２
ｄにて同一スタントポストＩＬ １２の歪ゲージ出力同
士を加算し、次いで更にフリーサイトモータサイド同士
の歪ゲージ出力を加算器３ａ、 ３ｂにて加算し、これ
を第１の補正器４ａ、 ４ｂに出力する。第１の補正器
４ａ、 ４ｂはフリーサイト１モータサイドの歪ゲージ
出力の和が略等しくなるよう所定の補正係数α、βを乗
じて、その値を第２の補正器５，６へ出力する。
Ｇ、の出力を増幅１８〜１ｈで増幅し、加算器２ａ〜２
ｄにて同一スタントポストＩＬ １２の歪ゲージ出力同
士を加算し、次いで更にフリーサイトモータサイド同士
の歪ゲージ出力を加算器３ａ、 ３ｂにて加算し、これ
を第１の補正器４ａ、 ４ｂに出力する。第１の補正器
４ａ、 ４ｂはフリーサイト１モータサイドの歪ゲージ
出力の和が略等しくなるよう所定の補正係数α、βを乗
じて、その値を第２の補正器５，６へ出力する。
第２の補正器５，６においてはセレクトボタンＡによっ
てセレクトスイッチＳＷ、 、 ５ｔｖｒのみかオンし
、他のセレクトスイッチはオフされているから、第１の
補正器４ａ、 ４ｂの各出力は夫々に補正回路５ａ、
６ａにて補正係数Ｔａ、Δ、 （−１０）を乗した値
が夫々バッファ８ａ、 ８ｂを介して荷重表示計９８９
ｂに出力される外、第２の補正器５，６の出力が夫々加
算器７にて加算された後、ハ・７フア８Ｃを経て全荷重
表示計９０へ出力され、これら各圧延荷重表示計９ａ、
９ｂ、９ｃにより圧延荷重表示がなされる。
てセレクトスイッチＳＷ、 、 ５ｔｖｒのみかオンし
、他のセレクトスイッチはオフされているから、第１の
補正器４ａ、 ４ｂの各出力は夫々に補正回路５ａ、
６ａにて補正係数Ｔａ、Δ、 （−１０）を乗した値
が夫々バッファ８ａ、 ８ｂを介して荷重表示計９８９
ｂに出力される外、第２の補正器５，６の出力が夫々加
算器７にて加算された後、ハ・７フア８Ｃを経て全荷重
表示計９０へ出力され、これら各圧延荷重表示計９ａ、
９ｂ、９ｃにより圧延荷重表示がなされる。
また圧延ロール１４．１５におけるフリーサイド寄りの
例えば孔型ｄを用いて圧延を行う場合にはセレクトボタ
ンＤを押し、第２の補正器５，６におけるセレクトスイ
ッチＳＷ、 、 ＳＷ、をオンする。
例えば孔型ｄを用いて圧延を行う場合にはセレクトボタ
ンＤを押し、第２の補正器５，６におけるセレクトスイ
ッチＳＷ、 、 ＳＷ、をオンする。
これによって第１の補正器４ａの出力は補正回路５ｄに
おいて補正係数ｒ 、 （−１，０８９）を、また第１
の補正器４ｂの出力は補正回路６ａにおいてΔａ（＝］
、、、０）を夫々乗した値を出力することとなる。
おいて補正係数ｒ 、 （−１，０８９）を、また第１
の補正器４ｂの出力は補正回路６ａにおいてΔａ（＝］
、、、０）を夫々乗した値を出力することとなる。
前述の如く圧延ロールの中央よりもフリーサイドにおけ
る孔型を用いて圧延する場合におけるモータサイドの歪
ゲージ出力に対する補正値、またモータサイドにおける
孔型を用いて圧延する場合におけるフリーサイドの歪ゲ
ージ出力に対する補正値はいずれの場合もＴ！＋ Δ
、 （−１，０）としたが、何らこれに限るものでは
なく孔型位置に応して適宜に補正値を定めてもよいこと
は勿論である。
る孔型を用いて圧延する場合におけるモータサイドの歪
ゲージ出力に対する補正値、またモータサイドにおける
孔型を用いて圧延する場合におけるフリーサイドの歪ゲ
ージ出力に対する補正値はいずれの場合もＴ！＋ Δ
、 （−１，０）としたが、何らこれに限るものでは
なく孔型位置に応して適宜に補正値を定めてもよいこと
は勿論である。
ただ、補正値を１，０に定めた場合もこれによる誤差は
１．０％程度であり、実用上何らの不都合も生しない。
１．０％程度であり、実用上何らの不都合も生しない。
〔発明の効果］
以上の如く本発明装置にあっては分塊圧延機のモータサ
イド、フリーサイト夫々が歪ゲージ出力に与える影響、
並びに圧延ロールの孔型位置が歪ゲージ出力に与える影
響を夫々解消し得ることとなり、分塊圧延機による圧延
荷重をフリーサイトモーフサイトの如何、及び孔型位置
の如何にかかわらず正確に検出し得ることとなり、高精
度の圧延荷重制御が可能となる等本発明は優れた効果を
奏するものである。
イド、フリーサイト夫々が歪ゲージ出力に与える影響、
並びに圧延ロールの孔型位置が歪ゲージ出力に与える影
響を夫々解消し得ることとなり、分塊圧延機による圧延
荷重をフリーサイトモーフサイトの如何、及び孔型位置
の如何にかかわらず正確に検出し得ることとなり、高精
度の圧延荷重制御が可能となる等本発明は優れた効果を
奏するものである。
第１図は本発明を通用した分塊圧延器の正面図、第２図
は本発明装置の電気回路図、第３図は圧延ロールの孔型
位置とセレクトボタンとの関係を示す説明図、第４図は
前記各孔型て圧延したときの圧延荷重と歪ゲージ出力と
の関係を示すグラフ、第５図は一般的な分塊圧延機の孔
型位置とスタンドポストとの関係を示す説明図、第６図
は異なる孔型位置で圧延したときの圧延荷重と歪ゲージ
出力との関係を示すグラフである。
は本発明装置の電気回路図、第３図は圧延ロールの孔型
位置とセレクトボタンとの関係を示す説明図、第４図は
前記各孔型て圧延したときの圧延荷重と歪ゲージ出力と
の関係を示すグラフ、第５図は一般的な分塊圧延機の孔
型位置とスタンドポストとの関係を示す説明図、第６図
は異なる孔型位置で圧延したときの圧延荷重と歪ゲージ
出力との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- １、複数の孔型を備えた圧延ロールを有する分塊圧延機
のモータサイドのスタンドポスト及びフリーサイドのス
タンドポスト夫々に少なくとも１箇付設された歪ゲージ
と、モータサイドとフリーサイドとの差が夫々の歪ゲー
ジ出力に与える影響を解消すべく、歪ゲージ出力に予め
求めた補正係数を乗じる第１の補正器と、圧延ロールの
孔型位置夫々が歪ゲージ出力に与える影響を解消すべく
、前記第１の補正器夫々の出力に各孔型位置に対応して
予め求めた補正係数を選択的に乗じる第２の補正器とを
具備することを特徴とする分塊圧延機の圧延荷重測定装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2057803A JPH0722771B2 (ja) | 1990-03-08 | 1990-03-08 | 分塊圧延機の圧延荷重測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2057803A JPH0722771B2 (ja) | 1990-03-08 | 1990-03-08 | 分塊圧延機の圧延荷重測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03258409A true JPH03258409A (ja) | 1991-11-18 |
| JPH0722771B2 JPH0722771B2 (ja) | 1995-03-15 |
Family
ID=13066074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2057803A Expired - Fee Related JPH0722771B2 (ja) | 1990-03-08 | 1990-03-08 | 分塊圧延機の圧延荷重測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0722771B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07209107A (ja) * | 1993-12-08 | 1995-08-11 | Koenig & Bauer Ag | 供給ロールの内在応力検出方法及び装置 |
| CN116786591A (zh) * | 2023-08-24 | 2023-09-22 | 江苏方圆型钢有限公司 | 一种轧钢机及其菱形压轧方法 |
-
1990
- 1990-03-08 JP JP2057803A patent/JPH0722771B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07209107A (ja) * | 1993-12-08 | 1995-08-11 | Koenig & Bauer Ag | 供給ロールの内在応力検出方法及び装置 |
| CN116786591A (zh) * | 2023-08-24 | 2023-09-22 | 江苏方圆型钢有限公司 | 一种轧钢机及其菱形压轧方法 |
| CN116786591B (zh) * | 2023-08-24 | 2023-11-14 | 江苏方圆型钢有限公司 | 一种轧钢机及其菱形压轧方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0722771B2 (ja) | 1995-03-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4819202B1 (ja) | 圧延機および圧延機の零調方法 | |
| KR100424527B1 (ko) | 롤스탠드에있어서롤의수평운동에의해야기된힘을보정하기위한방법 | |
| JPH03258409A (ja) | 分塊圧延機の圧延荷重測定装置 | |
| US3516273A (en) | Strip thickness measuring device for use in a rolling mill and like apparatus | |
| CA1085650A (en) | Horizontal and vertical roll force measuring system | |
| US3018676A (en) | Apparatus for rolling strip metal | |
| US3394566A (en) | Correction of roll positioning in a rolling mill | |
| US3128630A (en) | Measurement and control of thickness in the production of sheet and strip material | |
| CA1114922A (en) | Method and apparatus for correcting camber in rolled metal workpiece | |
| JP2524303B2 (ja) | 薄金属板の圧延厚さ微調整方法及び装置 | |
| US3890817A (en) | Methods of rolling strip materials, and strip materials rolled thereby | |
| JP2714118B2 (ja) | 圧延機における形状制御方法および装置 | |
| US3398559A (en) | Control of prestressed rolling mills | |
| JPH06182418A (ja) | 板圧延機の圧下設定方法 | |
| JP4813014B2 (ja) | 冷間タンデム圧延機の形状制御方法 | |
| US3492848A (en) | Automatic gauge control for rolling mills | |
| JP2010227970A (ja) | 板厚制御方法 | |
| JP3058025B2 (ja) | 圧延機の芯出し方法 | |
| JPH0534092B2 (ja) | ||
| JPH105808A (ja) | 圧延方法及び圧延システム | |
| JP2007118024A (ja) | ローラーレベラーによる金属板の矯正方法。 | |
| JPS6195711A (ja) | 厚板圧延における板キヤンバ制御方法 | |
| JPS61226106A (ja) | 歪計式荷重測定装置 | |
| JPS6150042B2 (ja) | ||
| KR20180129350A (ko) | 냉간 압연기 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |