JPH0328149A - 水硬性セメント組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 く産業上の利用分野〉 本発明は水硬性セメント組威物に関する．セメントペー
スト、セメントモルタル、コンクリート等で代表される
水硬性セメント組或物にはりクニンスルホン酸塩、ヒド
ロキシカルボン酸塩、ナフタレンスルホン酸ホルマリン
縮合物塩、多環芳香族スルホン酸塩、メラミンスルホン
酸ホルマリン縮合物塩，α、β一不飽和カルボン酸と鎖
状オレフィンとの共重合体塩等のセメント分散剤を配合
することが知られている．なかでも特に、その優れた減
水性能から，ナフタレンスルホン酸のホルマリン縮合物
の塩やメラミンスルホン酸のホルマリン縮合物の塩が広
く使用されている．ところで水硬性セメント組威物は、
その配合物を混練後、時間の経過とともにセメント粒子
の水利凝集が進み、流動性の低下（以下スランプロスと
いう）を生じるため、施行性や作業性が低下する．一般
に、セメント分散剤を配合しない水硬性セメント組成物
の場合には、またＡＥ減水剤や泡連行剤（ＡＥ剤）等を
配合した水硬性セメント組成物の場合には，スランプロ
スによる悪影響は比較的小さいが、ナフタレンスルホン
酸ホルマリン縮合物塩やメラミンスルホン酸ホルマリン
縮合物塩で代表される優れた減水性能のセメント分散剤
を配合し，高度に減水した水硬性セメント組成物の場合
には、スランプロスによる悪影響が大きい．優れた減水
性能のセメント分散剤を配合し、高度に減水した水硬性
セメント組或物の場合にはスランプロスが大きくなり易
く、そのために施行性や作業性が低下してしまい，可使
時間が限定されてしまうのである．例えＩｆコンクリー
トの二次製品を製造する場合、その配合物を混線後、何
らかの理由で時間が経過してコンクリートにスランプロ
スが生じると、該コンクリートのボンプ圧送時にポンプ
閉塞を引き起こし、また型枠充填に時間がかかり過ぎて
コンクリートにスランプロスが生じると、該コンクリー
トの成型時に未充填部分を発生させる．レディミクスト
コンクリートの場合においても、運搬時のスランプロス
によって、同様にポンプ閉塞を引き起こし、また作業性
を低下させる． 本発明は、優れた減水性能のセメント分散剤を配合し、
高度に減水した場合であっても，高度の流動性を有し且
つそのスランプロスが小さい、したがって施行性や作業
性の改善された水硬性セメント組成物に関するものであ
る． く従来の技術、その課題〉 従来、スランプロスの防止手段として、オキシカルポン
酸塩やりグニンスルホン酸塩等の遅延性物質を配合する
手段（特開昭５４−１７９１８），ナフタレンスルホン
酸ホルマリン縮合物塩等の流動化剤を分割又は連続して
配合する手段（特公昭５１−１５８５６）．ナフタレン
スルホン酸ホルマリン縮合物塩等の流動化剤を粉末又は
粒状にして配合する手段（特公昭５４−１３９９２９）
オレフィンとエチレン性不飽和ジカルポン酸との共重合
物の水溶性塩の如きポリカルボン酸系の水溶性高分子や
その他の水溶性高分子をナフタレンスルホン酸ホルマリ
ン縮合物塩と組み合わせて配合する手段（特開昭６０−
１６８５０、特開昭８０−１６１３６４．特開昭６１−
１８３１５７、特開昭６２−１５８１５１），オレフィ
ンとエチレン性不飽和ジカルポン酸無水物の共重合物の
微粉粒体を配合する手段（特開昭６１二２６５４３、特
公昭６３−５３４６）等が提案されている． ところが、これらの従来手段には，いずれもスランプロ
スの防止が依然として不充分であるという課題があり、
また手段によっては簡易迅速が求められる現場作業に不
向であったり、或はセメント組成物本来の特性に悪影響
を及ぼすという課題がある． く発明が解決しようとする８！題、その解決手段〉本発
明は叙上の如き従来の課題を解決する新たな水硬性セメ
ント組戒物を提供するものである．しかして本発明者ら
は、優れた減水性能のセメント分散剤を配合し、高度に
減水した場合であっても，高度の流動性を有し且つその
スランプロスの小さい、したがって施行性や作業性の改
善された水硬性セメント組或物を得るべく鋭意研究した
結果、セメント固形分に対し特定の二威分系からなるセ
メント分散剤を所定量配合したものが正しく好適である
ことを見出し、本発明を完威するに至った． すなわち本発明は セメント固形分１００重量部に対し、次のａ威分とｂ威
分とからなるセメント分散剤を０．１〜３．０重量部配
合して威ることを骨子とする水硬性セメント組成物に係
る． ａ成分：芳香族スルホン酸のホルマリン縮合物のアルカ
リ金属塩若しくはアルカリ土類金属塩，又はＮ−スルホ
メチル化メラミンのホルマリン縮合物のアルカリ金属塩
若しくはアルカリ土類金属塩． ｂ成分：それを構或する単量体として下記のＡ、Ｂ及び
Ｃを含み且つ該単量体の共重合比率がＡ／Ｔ３／Ｃ　＝
　５　７〜５／３〜２　５／８　５〜４０（重量比）で
ある水溶性ビニル共重合体． Ｒ１ ｌ Ａ　；　　ＣＨ２−Ｃ−ＧＯＯＮＩ ＣＨ３ Ｂ　；　　ＣＨ２−Ｃ−ＣＨ２−Ｘ ［但し、Ｒｌ　，Ｒ２　，Ｒ３はＨ又はＣＨ３　＊　Ｒ
’は炭素数１〜３のアルキル基．Ｘは−ＳＯ３Ｍ２又は
一〇一〇−ＳＯ３Ｍ２．Ｍｌ　，Ｍ２はアルカリ金属、
アルカリ土類金属、アンモニウム、又は有機アミン．ｎ
は５〜５０の整数．］ 本発明において、ａＩ＆分は公知のものが使用できる．
ａ威分のうちで芳香族スルホン酸のホルマリン縮合物の
アルカリ金属塩又はアルカリ土類金属塩としては，ナフ
タレンスルホン酸のホルマリン縮合物のアルカリ金属塩
又はアルカリ土類金属塩（例えば特公昭４１−１１７３
７号公報に記載のもの）が好ましい．クレオンート油、
ナフタレン油、石炭の液化油等を対象としてこれらに含
まれるナフタレン環を有する化合物のスルホン化物をホ
ルマリン共縮合したものも使用でき、市販品としてはマ
イティ１５０（花王社製）やポールファイン５１０　（
竹本油脂社製）が有利に使用で（る． またａ成分のうちでＮ−スルホメチル化メラミンのホル
マリン縮合物のアルカリ金属塩又はアルカリ土類金属は
、メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物塩と通称されて
いるもので、次のような方法で製造されるものである．
すなわち、メラミンにホルムアルデヒドを反応させてＮ
−メチロール化メラミンとし、更に重亜硫酸アルカリ金
属塩やアンモニウム塩等の重亜硫酸塩を反応させてメチ
ロール基の一部をスルホメチル化する．次に硫酸等の鉱
酸を加えて反応系を酸性とし、メチロール基と遊離のア
ミノ基とを脱水縮合させてホルマリン縮合物とする．そ
して水酸化アルカリ等を加えて遊離のスルホン酸基を中
和し、メラミンスルホン酸のホルマリン縮合物の塩が得
られる（例えば特公昭６３−３７０５８号公報に記載の
方法）．Ｎ−スルホメチル化メラミンのホルマリン縮合
物のアルカリ金属塩又はアルカリ土類金属′塩１として
は、Ｎ−スルホメチル化メラミンのホルマリン縮合物中
の結合スルホン＃基の数がトリアジン環１個邑り平均０
．８５〜１．２個のものが分散性や水溶性の点で好まし
く，市販品としてはポールファインＭＦ（竹本油脂社製
）やポゾリスＮＬ−４０００（日曹マスタービルダーズ
社製）が有利に使用できる． 本発明において、ｂ成分は単量体であるＡ．　Ｂ及びＣ
の少なくとも三成分が特定の比率で共重合された水溶性
ビニル共重合体である． Ａの単量体としては、アクリル酸やメタクリル酸のアル
カリ金属塩、アルカリ土類金属塩、アルカノールアミン
塩等が挙げられる．またＢの単量体としては，メタリル
スルホン酸やＰ−メタリルオキシベンゼンスルホン酸の
アルカリ金属塩，アルカリ士類金属塩、アルカノールア
ミン塩等が挙げられる．更にＣの単量体としては、メト
キシボリエチレングリコール、エトキシポリエチレング
リコール、プロポキシポリエチレングリコール、イソプ
ロポキシボリエチレングリコール、メトキシポリエチレ
ンボリプロピレングリコール、エトキシポリエチレンポ
リプロピレングリコール等のモノアルコキシポリアルキ
レングリコールと，アクリル酸又はメタクリル酸とのエ
ステル化物であって、ポリアルキレングリコールの付加
モル数が５〜５０であり且つ水や温水に可溶なものが挙
げられる．この場合、上記エステル化物を水や温水に可
溶なものとするために、ポリアルキレングリコール鎖中
の親水性のポリエチレングリコール鎖の比率や付加モル
数を上記範囲内で適宜選択する． ｂ成分の水溶性ビニル共重合体を構威するＡ、Ｂ及びＣ
の各単量体の含有比率は、Ａ／Ｂ／Ｃ＝５７〜５／３〜
２　５／８　５〜４０（重量比）である，Ａ．Ｂ及びＣ
の各単量体の含有比率がこの範囲から外れたビニル共重
合体を用いると該ビニル共重合体をａ成分と混合したと
きに相溶性が不足して沈殿分離を生じ、また該ビニル共
重合体をａ威分と混合してセメント用分散剤として使用
したときに充分なスランプロス防止効果を得ることがで
きない． ｂ戒分である水溶性ビニル共重合体を構或するＡ．Ｂ及
びＣの各単量体の中では特に、その性能上，Ｂの単量体
が極めて重要である．Ａの単量体とＣの単量体とから構
成されるビニル共重合体では、該ビニル共重合体をａｒ
＆分と混合してセメント分散剤として使用したときに充
分なスランプロス防止効果を得ることができない．しか
し、Ａの単量体とＣの単量体と更に加えてＢの単量体と
から構成される水溶性ビニル共重合体をａ成分と混合し
てセメント用分散剤として使用したときには、優れたス
ランプロス防止効果を得ることができるからである． ｂ威分である水溶性ビニル共重合体は，その木来の効果
を損なわない範囲内において，種々の目的で、例えばａ
威分との相溶性をさらに良くする等の目的で、アクリル
アミド、メタクリルアミドアクリロニトリル、アクリル
酸エステル等の他の単量体戒分を１０重量％以下含ませ
たものでもよい． ｂ成分である水溶性ビニル共重合体の数平均分子量は、
通常３，０００〜５０　，０００　（ＧＰＣ法、ポリエ
チレングリコール換算、以下同じ）であるが、ｂ成分を
ａｄ分と混合してセメント用分散剤として所定量配合し
た水硬性セメント組成物のスランプロス防止効果や該水
硬性セメント組成物から得られる成型品の強度の点で、
５　，　０００〜３０，０００のものが好ましい． 本発明において，セメント固形分に対し所定量配合する
セメント用分散剤は、ａ成分とｂ成分とを任意に混合し
てなるものであるが、ａ威分とｂ威分との相溶性や該セ
メント用分散剤を使用したときのスランプロス防止効果
の点で、双方の混合比は、ａ威分／ｂ成分＝　９　８／
２　〜７　５／２　５　（重量比）が好まし＜，９５／
５〜８０／２０（重量比）が更に好ましい． 本発明に係る水硬性セメント組戒物は、セメント固形分
ｌＯＯ重量部に対し、以上説明したセメント用分散剤を
０．１〜３．０重量部配合して成るものである．セメン
ト分散剤の配合量が少なすぎると、充分な分散効果及び
スランプロス防止効果が得られず、また配合量が多すぎ
ると、ペースト分離したり、硬化不良を引き起こしたり
する．本発明に係る水硬性セメント組威物は、セメント
ペーストの他，更に砂や砂利等を加えて混練して得られ
るセメントモルタルやコンクリートを包合するものであ
るが、とりわけ高度に減水されたコンクリートにおいて
顕著な効果を奏する．具体的に、セメント分散剤を添加
していないプレーンコンクリートの単位水量に対して１
８〜４０％の減水率で本発明の分散剤を添加し、混練し
て得られるコンクリートは、本発明の核心をなすものの
一つである．また本発明に係わる水硬性セメント組成物
は、水／セメント比と単位水量の双方が小さいことが特
徴とされる高強度〜超高強度コンクリートにおいて更に
顕著な効果を奏する．具体的に、単位水量が１２０〜１
　７　０　Ｋｇ／一且つ水／セメント比が２０〜４０％
で本発明のセメント分散剤を適正量含んでなるコンクリ
ートは、施行性、作業性、流動性及びスランプロスの改
善された際立った特長を有し２硬化後の圧縮強度が１０
００Ｋｇ／ｃ層２前後である高強度〜超高強度コンクリ
ートとしての特性を有するものとなる．この場合、セメ
ントの一部、例えばセメントの５〜２５％をシリカ質超
微粒粉末におきかえて用いたものは、流動性及びスラン
プロスが更にー・層改善された高強度〜超高強度コンク
リートの特性を有するものとなる．かかる水硬性セメン
トｆｌＴ＆物に用いるセメントとしては、各種ボルトラ
ンドセメントの他フライアフシュセメント、高炉セメン
ト、アルミナセメント、シリカセメント、各種混合セメ
ント等が挙げられる．また本発明に係る水硬性セメント
組威物は，以上説明したセメント用分散剤の他，更に合
目的的に，空気量調整剤、凝結促進剤、凝結遅延剤、膨
張剤、防腐剤等を配合し得るものである． 以上本発明の構威を説明したが、ａ成分とｂ成分とから
なるセメント用分散剤が優れたスランプロス防止効果を
発揮する理由は、次のように推察される．すなわち、先
ずａｄ分がセメント粒子に優先的に吸着してセメント粒
子に荷電を与え、セメント粒子が分散する．次いでａ成
分に比較して分子量が大きく、また水中での分子の取り
得る形態の拡がりが大きい、しかも嵩高い基を有するｂ
成分がａ威分の近くに吸着して吸着層を形戒することに
より、セメント粒子同士の接触による物理的な凝集の進
行を妨げる．このように、セメント粒子に荷電を与え、
該荷電を持続させることによって、スランプロスを防止
するものと推察される．以下、本発明の構成及び効果を
より具体的にするため実施例等を挙げるが、本発明が該
実施例に限定されるというものではない． く実施例等〉 ・製造参考例（水溶性ビニル共重合体ｂ−１の合成） メタクーリル酸８０部（重量部、以下同じ）、メタリル
スルホン酸ナトリウム４０部及びメトキシポリエチレン
グリコールモノメタアクリレート（エチレンオキサイド
付加モル数ｍ＝９）２６０部をフラスコに仕込み、更に
水６２０部を投入した．続いて３０％水酸化ナトリウム
水溶液１２４部を投入してメタクリル酸を中和し、系の
ＰＨを８．５に調整した．次いで、系の温度を温水浴に
て６０℃に保ち、反応系内を充分に窒素置換した後、過
硫酸アンモニウムの２０％水溶液４５１を投入して重合
を開始し、５時間反応を継続して、重合を完結した．そ
の後、酸性分解物の中和のために３０％水酸化ナトリウ
ム水溶液５部を投入して完全中和を行ない、生成物を得
た．得られた生成物１００部をエバポレーターにて濃度
５０ｗｔ％になるまで濃縮した後、未反応七ノマーを取
り除くために５００部のイソプロビルアルコール中に、
枕殿させた．沈殿物を炉別し、真空乾燥して，精製され
た水溶性ビニル共重体ｂ−１を得た．水溶性ビニル共重
合体ｂ−ｉの数平均分子量は４２００（ＧＰＣ法，ポリ
エチレングリコール換算）カルポキシル価は１４０、元
素分析によるイオウ含有量は２．Ｏｗｔ％であった． これらの分析結果より、水溶性ビニル共重合体ｂ−１の
共重合比率は，メタクリル酸ナトリウム塩／メタリルス
ルホン酸ナトリウム塩／メトキシポリ（ｎ＝９）エチレ
ングリコールメタクリレー｝＝２５／１０／６５　（重
量比）であった．同様にして、第１表記載の各水溶性ビ
ニル共重合体を得た． 第１表 注）第１表において ａ：　７クリｂ　酸ナトリウム　塩 ｂ：　メダクリル酸ナトリウム　塩 Ｃ：　ｐ−メタリルすキシベシゼンスｈ＊ン酸ナトリウ
ム　塩ｄ：　メダリルスル＊シ　酸ナトリウム　塩ｅ：
　Ａトキシボリ（ｎ＝９）エチレンヴリコールメダクリ
レートｆ：Ａ｝キシポリ（ｎ＝２３）エチレシヴリコー
ルメタクリレート●実施例１−１０．比較例１〜７ ・・コンクリート組威物の調製 普通ボルトランドセメント（小野田社製普通ボルトラン
ドセメントと住友社製普通ボルトランドセメントの等量
混合物）を３　２　０　Ｋｇ／　ｍ３、細骨材（大井川
砂、比Ｉ！２　．　６　２）　ヲ８　５　９Ｋｇ／ｍ３
、粗骨材（林地山砕石、比重２．６５）を９　７　５　
Ｋｇ／一（細骨材率＝４７％）とし、また単位水量を１
６　３　Ｋｇ／ｍ’　（水／セメント比＝５１％）とし
た．この場合のプレーンコンクリートの単位水量は２０
　０　Ｋｇ／　ｙｌ３（後述スル比較例ｌｏ）であり、
各例ともに減水率はｌ８，５％となる． セメント用分散剤は、各例いずれも目標スランプ値が２
１ｃｍとなるように、セメントに対し固形分換算で０．
５５〜２．０重量％の範囲で添加した．また空気量調整
は、各例いずれも目標空気量が４±１％となるように、
ＡＥ調整剤（竹本油脂社製のＡＥ−２００）を使用する
ことにより行なった● 全材料（練り混ぜ量４０ｆＬ）を上記の配合条件下、第
２表及び第３表に記載の通り６０交傾胴ミキサーに投入
し、２　０　ｒ．ｐ．ｍ．Ｘ　３分間練り混ぜを行ない
、均一状態とし、コンクリート組威物を調製した． ・・試験方法 調製されたコンクリート組威物について、次の方法でコ
ンクリート試験を行なって、スランプと空気量、これら
の経時変化及び圧縮強度を測定した．結果を第２表（実
施例）及び第３表（比較例）に示した． ・・・方法 コンクリー｝，ｍ威物について、練り上がり直後にサン
プリングして、そのスランプ及び空気量を２０℃×８０
％ＲＨの調湿下で測定した．引８′続Ｓ　２　ｒ．ｐ．
ｍ．の回転数で所定時間練り混ぜ、サンプリングして、
同様にそのスランプ及び空気量を測定した．また練り上
がり直後にサンプリングしたコンクリートについて、１
週及び４週後の圧縮強度を測定した．尚、スランプ、空
気量、及び圧縮強度の測定は、ＪＩＳ−ＡＩＩＯＩ，Ｊ
ＩＳ−Ａ１１２８、及びＪＩ．Ｓ−Ａ１１０８に準拠シ
テ行なった． 第２表（実施例、次頁に統〈） ｗ４３表（比較例、次頁に続く） 第２表（実施例、前頁から続く） 第３表（比較例，前頁から続く） 注）第２表及び第３表において 添加量：セメント固形分１００部に対する添加部． スランプ残存率：　（９０分後スランプ／練り上がり直
後スランプ）ｘｔｏｏ． ａ−１：　　ナフタレシスル本ン酸の本ルマリ）ｔｉＡ
合物のナトリウム　塩ａ−２：　メラミンスルホン　酸
のネルマリン　縮合物のナトリウム　塩ｂ−８：　　無
水マレリン酸／イソブチνン共重合物の水溶性塩 （特開昭６０−１６８５０号公報に記 載のもの） ｂ−９：　　１リエチレンヴリコーｈ　（分子量　１　
５　〜　４　０万）（特開昭６０−１６１３６４号公報
に記載のもの） ●比較例８ ａ−１／ｂ−１＝９０／１０　（固形分重量比）のセメ
ント分散剤を、セメント固形分１００部に対し０．０５
部添加した以外は，実施例１〜１０の場合と同様にして
コンクリート組成物を調製しＪＩＳ−ＡＩＩＯＩに準拠
してスランプを測定したところ、スランプ値が５０１１
未満の著るしく流動性に乏しい硬いコンクリートしか得
られなかつた． ●比較例９ ａ−１／ｂ−１＝９０／１０　（固形分重量比）のセメ
ント分散剤を、セメント固形分１００部に対し３．５部
添加した以外は、実施例１−１０の場合と同様にしてコ
ンクリート組威物を調製し、ＪＩＳ−ＡＩｌｏｔに準拠
してスランプを測定したところ、スランプ値が２５ｃｍ
以上を示し、砂利等の粗骨材が全く分離した状態となっ
て、均質なコンクリートが得られなかった． ●比較例１０（実施例１〜１０、比較例１〜９に対応す
るプレーンコンクリートの調製）普通ボルトランドセメ
ント（小野田社製普通ボルトランドセメントと住友社製
普通ボルトランドセメントの等量混合物）を３　２　０
　Ｋｇ／■３，細骨材（大井川砂、比＠２　．　６　２
）を８　８　６　Ｋｇ／　ｍ３、粗骨材（林地山砕石、
比重２．６５）を９　３　７　Ｋｇ／■ｊ（細骨材率＝
４９％）とし、また単位水量を２０　０　Ｋｇ／　ｍ３
（水／セメント比＝６２．５％）として、プレーンコン
クリートを調製した．このプレーンコンクリートの練り
上がり直後におけるスランプは１　８　．　８ｃ■、空
気量は１．３％であった．●実施例１１〜１４．比較例
１１〜１４普通ボルトランドセメント（小野田社製普通
ボルトランドセメントと住友社製普通ボルトランドセメ
ントの等量混合物）を５　５　０　Ｋｇ／　ｍ’ｌ、細
骨材（大井川砂、比重２．６２）を６　０　５　Ｋｇ／
　ｍ３、粗骨材（岡崎産砕石、比重２．６６）を１０４
０Ｋｇ／■３（細骨材率＝３７％）とし，また単位水量
を１　６　５　Ｋｇ／ｍ’　（水／セメント比＝３０％
）とした．セメント用分散剤は各例いずれも目標スラン
プ値が２１ｃｍとなるように添加した．また空気量調整
は、各例いずれも目標空気量が４±１％となるように、
ＡＥ調整剤（竹本油脂社製のＡＥ−２００）を使用する
ことにより行なった．全材料（練り混ぜ量３０文）を上
記の配合条件下、第４表及び第５表に記載の通り５０文
強制ミキサーに投入し．　７　６　ｒ．ｐ．ｍ．Ｘ　９
　０秒間練り混ぜを行ない、均一状態とし、コンクリー
ト組或物を調製した． ・・試験方法 練り上がり直後にサンプリングした後、コンクリート組
成物を６０交傾胴ミキサーに移しかえて引き続Ｓ　２　
ｒ．ｐ．ｙＩ．の回転数で所定時間練り混ぜ、サンプリ
ングした以外は、前述の方法と同様にして行なった．結
果を第４表（実施例）及び第５表（比較例）に示した． 第４表（実施例、下記に続く） 第５表（比較例、下記に続く） 第４表（実施例、上記から続く） 第５表（比較例、上記から続く） ●実施例１５〜１８．比較例１５〜１７普通ボルトラン
ドセメント（小野田社製普通ボルトランドセメントと住
友社製普通ボルトランドセメントの等量混合物）を４　
５　０　Ｋｇ／　ｍ３、細骨材（大井川砂、比重２．６
２）を７　２　６　Ｋｇ／　ｍ３、粗骨材（岡崎産砕石
．比重２．６６）を１１０２Ｋｇ／ｌ３（細骨材率＝４
０％）とし，また単位水量を１　５　５Ｋｇ／ｓ３（水
／セメント比＝３４．４％）とした９七メン１用分散剤
は各例いずれも目標スランプが８ｃｍとなるように添加
し，また空気量は２％未満のノンＡＥ：！ンクリートと
して２モの他、練り混ぜ方法及び試験方法は前述した実
施例１１〜ｌ４の場合と同様にして行なった．結果を第
６表（実施例）及び第７表（比較例）に示した．第６表
（実施例、下記に続く） 第６表（実施例，上記から続く） 第７表（比較例、下記に統〈） 第７表（比較例、上記から続く） 第８表（実施例、下記に続く） 第８表（実施例，上記から続く） ●実施例１９〜２２，比較例１８〜１９佇通ボルトラン
ドセメント（小野田社製普通ボルトランドセメントと住
友社製普通ボルトランドセメントの等量混合物）を５　
１　２　Ｋｇ／　ｍ３、マイクロシリカ９４０ＵＳ　（
エルケム社製シリカヒューム）を１　２　８　Ｋｇ／　
ｍ３、細骨材（大井川砂，比重２，６２）を５７６Ｋｇ
／ｍ３，粗骨材（鉢地山砕石、比重２．６５）を１　０
　３　４Ｋｇ／ｍ３　（細骨材率＝３６％）とし、また
単位水量を１６０Ｋｇ／一とした．この場合のｗ，’（
ｃ＋ｓ）比は２５％でありＳ／（Ｃ＋Ｓ）は２０％であ
る． ［但し、Ｗ：単位水量 Ｃ：単位セメント量 Ｓ：単位シリカヒュームｆｉｌ セメント用分散剤は、各例いずれも目標スランプが２１
ｃ璽となるように添加し、また空気量は２％未満のノン
ＡＥコンクリートとして、その他、練り混ぜ方法及び試
験方法は前述した実施例１１〜１４の場合と同様にして
行なった．結果を第８表（実施例）及び第９表（比較例
）に示した．第９表（比較例、下記に続く） 第９表（比較例．上記から続く） く発明の効果〉 各比較例に対する各実施例の結果からも明らかなように
、以上説明した本発明には，優れた減水性能のセメント
分散剤を配合し、高度に減水した場合であっても、適正
な空気量と良好な一圧縮強度を与えつつ，優れた分散流
動性を発現し、しかも該分散流動性の経時変化も極めて
少ないという効果がある．

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、セメント固形分１００重量部に対し、次のａ成分と
   ｂ成分とからなるセメント用分散剤を０．１〜３．０重
   量部配合して成る水硬性セメント組成物。 ａ成分：芳香族スルホン酸のホルマリン縮合物のアルカ
   リ金属塩若しくはアルカリ土類金属塩、又はＮ−スルホ
   メチル化メラミンのホルマリン縮合物のアルカリ金属塩
   若しくはアルカリ土類金属塩。 ｂ成分：それを構成する単量体として下記のＡ、Ｂ及び
   Ｃを含み且つ該単量体の共重合比率がＡ／Ｂ／Ｃ＝５７
   〜５／３〜２５／８５〜４０（重量比）である水溶性ビ
   ニル共重合体。 Ａ；▲数式、化学式、表等があります▼ Ｂ；▲数式、化学式、表等があります▼ Ｃ；▲数式、化学式、表等があります▼ ［但し、Ｒ＾１、Ｒ＾２、Ｒ＾３はＨ又はＣＨ＿３．Ｒ
   ＾４は炭素数１〜３のアルキル基．Ｘは−ＳＯ＿３Ｍ＾
   ２又は▲数式、化学式、表等があります▼．Ｍ＾１、Ｍ
   ＾２はアルカリ金属、アルカリ土類金属、アンモニウム
   、又は有機アミン．ｎは５〜５０の整数．］２、ａ成分
   ／ｂ成分＝９８／２〜７５／２５（重量比）である請求
   項１記載の水硬性セメント組成物。 ３、芳香族スルホン酸のホルマリン縮合物がナフタレン
   スルホン酸のホルマリン縮合物である請求項１又は２記
   載の水硬性セメント組成物。 ４、水硬性セメント組成物がコンクリートである請求項
   １、２又は３記載の水硬性セメント組成物。 ５、減水率（対プレーンコンクリート）が１８〜４０％
   のコンクリートである請求項４記載の水硬性セメント組
   成物。 ６、単位水量が１２０〜１７０Ｋｇ／ｍ＾３且つ水／セ
   メント比が２０〜４０％のコンクリートである請求項４
   記載の水硬性セメント組成物。 ７、シリカ質超微粒粉末を混合したコンクリートである
   請求項６記載の水硬性セメント組成物。