JPH0328518B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

［産業上の利用分野］ 本発明は複層電気めつき鋼板に関し、さらに詳
しくは、裸耐蝕性、化成処理性、電着塗装性、塗
装後の耐水密着性、塗装後の耐蝕性、プレス加工
性、スポツト溶接性等に優れた複層電気めつき鋼
板に関するものである。 ［従来技術］ 最近になつて、自動車車体の腐蝕に対処するた
めに亜鉛系めつき鋼板が広く使用されており、特
に、Zn−Ni系合金電気めつき鋼板が工業的に生
産されるようになり、自動車用防錆鋼板として使
用されてきている。 そして、このZn−Ni系合金電気めつき鋼板は
塗装しない状態における耐蝕性（裸耐蝕性とい
う）が、従来の溶融亜鉛めつき、電気亜鉛めつ
き、合金化溶融亜鉛めつき等に比較して優れてい
るために、自動車部品としてのドア、フエンダ
ー、ロツカー、パネル等の袋構造部内側のように
塗料が廻り込まない部分の孔あき腐蝕
（pcrfolation）に効果を発揮している。 また、自動車外面の塗膜への種々の原因による
疵を基点とする塗膜面のかさぶた状の腐蝕
（scabcorrsion）に対処するために、いままでは、
冷間圧延鋼板が使用されていた自動車外面へめつ
きを施すことが検討され、部分的には施されてい
る。 このめつき鋼板の使用についてみると、めつき
鋼板は冷間圧延鋼板と同等の塗装特性を有するこ
とが要求されるが、Zn−Ni系合金電気めつき鋼
板は他の亜鉛系めつき鋼板と同様に、塗装特性、
例えば、燐酸塩処理性、塗膜耐水密着性、塗装後
の耐蝕性、カチオン電着塗装時のクレーター特性
等が冷間圧延鋼板に比較して劣つている。 このZn−Ni系合金めつき鋼板の塗装後の特性
を改良するために、本発明者はZn−Ni系合金電
気めつきの上に、Feめつき或いはZn含有量が
40wt％以下のFe−Zn系合金めつき層を施した二
層めつき鋼板を提案し、このZn−Fe／Zn−Ni系
二層めつき鋼板は、自動車用の３コート塗装を行
なつた後の耐水密着性および電着塗装後の塩水噴
霧試験により評価した塗装後の耐蝕性がZn−Ni
系合金めつきより優れている。 しかしながら、本発明者は上記に説明したZn
−Fe系合金めつき層を上層とし、Zn−Ni系合金
めつき層を下層とする二層めつき鋼板も自動車用
として適用しようとして、種々調査を行なつたと
ころ以下に説明するような欠点があることがわか
つた。 (1) Zn−Fe系合金めつきは、めつき表面にめつ
き時のめつき液の流れに沿つたムラが生成し易
く、このムラは塗装前処理として自動車用鋼板
に対し一般に実施されている燐酸亜鉛処理を行
なつた後でも色の濃淡として残り、甚しい場合
には、電着塗装を行なつた後でも表面が不均一
になることで残り、塗装外観を劣化させてい
る。このZn−Fe系合金めつきのムラ、表面不
均一はFe含有量が約80wt％以下の場合に著し
くなよ傾向がある。 (2) 塗装を行なつたこの二層めつき鋼板を、自動
車外板をシユミレートした塩水噴霧→湿湿潤→
乾燥のサイクル試験を実施すると塗膜に膨れが
生じていなのに疵の周囲の塗膜が剥離する現象
がみられ、この現象は塗膜に疵がつき、下地の
めつき層が露出した部分がアノードなり、この
疵の周囲の塗膜下のめつき層がカソードとなつ
て腐蝕反応が進行することにより、疵の周囲の
塗膜にアルカリが生成され、このアルカリが塗
膜と下地のめつき層との接着力を劣化させるた
めに起るのである。そして、この現象は、Zn
−Fe系合金めつき層の上層のFe含有量が約
80wt％以上で著しくなる傾向にあり、従つて、
(1)で説明しためつきのムラと上記に説明した塗
膜のカソード剥離との両方を、Zn−Fe系合金
めつき層の上層におけるFe含有量を調節する
ことでは解消することは不可能であり、他の何
等かの方法をとらざるを得ない。 (3) さらに、この二層めつき鋼板は従来の亜鉛系
めつき鋼板に比較して、カチオン電着塗装時の
クレーター特性が向上したが、冷間圧延鋼板と
比較するとやや劣る傾向にあり、めつき鋼板の
外使いの量が増加するにつれてクレーターは従
来に比べ発生し易くなることが懸念され、クレ
ーター特性の一層の向上が要求されるのであ
る。 ［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は上記に説明したように、従来における
自動者用の鋼板として、種々のめつき鋼板が使用
されていたが未だ充分といえないこと、また、本
発明者の自動車用めつき鋼板に対する数々の知見
により、さらに、本発明者が鋭意研究の結果、耐
蝕性、加工性、溶接性、表面処理成、塗装性等の
特性の優れた、めつき層を三層構造とする複層電
気めつき鋼板を開発したのである。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明に係る複層電気めつき鋼板の特徴とする
ところは、鋼板上にZn−Ni系合金めつき層を第
１層、Fe含有量60〜90wt％のZn−Fe系合金めつ
き層を第２層および付着量が0.1〜３ｇ／m²でFe
含有量が60wt％未満のZn−Fe系合金めつき層を
最上層として設けたことにある。 なお、付着量５〜50ｇ／m²でNi含有量が８〜
15wt％のZn−Ni系合金めつき層を第１層とする
こと、また、付着量１〜10ｇ／m²でFe含有量が
70〜80wt％のZn−Fe合金系めつき層を第２層と
すること、さらに、付着量0.5〜2.0ｇ／m²でFe含
有量が30〜55wt％のZn−Fe系合金めつき層を最
上層とすることもできる。 本発明に係る複層電気めつき鋼板について、以
下詳細に説明する。 先ず、Zn−Ni系合金めつき層の第１層、Fe含
有量60〜90wt％のZn−Fe系合金めつき層の第２
層および付着量が0.1〜３ｇ／m²でFe含有量が
60wt％未満のZn−Fe系合金めつき層の最上層の
夫々について説明する。 (1) 第１層について。 この第１層としてのZn−Ni系合金めつき層
は、複合電気めつき鋼板の耐蝕性を発揮させる
層であり、この第１層をZn−Ni系合金めつき
層としたのは、同一めつき付着量で比較した場
合、裸耐蝕性、特に孔あき腐蝕に対する耐蝕性
が亜鉛系めつき中で最も優れているためであ
り、Ni含有量として８〜15wt％の範囲が裸耐
蝕性の点からみて好適であり、また、このZn
−Ni系合金めつき層に微量のFe、Co、Cr、
Mo等を含有させて裸耐蝕性をさらに向上させ
ることができる。 (2) 第２層について。 Zn−Ni系合金めつき層の第１層の上に、Fe
含有量60〜90wt％のZn−Fe系合金めつき層の
第２層を設けるが、この第２層は、Zn−Ni系
合金めつき層の第１層との相剰効果により、裸
使用の場合の孔あき耐蝕性を改良すると共に、
付着量が0.1〜３ｇ／m²でFe含有量が60wt％未
満のZn−Fe系合金めつき層の第３層との相剰
効果によりカチオン電着塗装時のクレーター特
性、燐酸塩処理時のムラを制御するのに有効で
ある。 先ず、孔あき耐蝕性について説明すると、従
来下層にZn−Ni系、Zn−Fe系等の亜鉛系合金
めつき層と、その上層にFe含有量が約60wt％
以上のZn−Fe系合金めつきを有する場合には、
上層は塗装性を改良する層と考えられ、この層
における孔あき耐蝕性について考慮されていな
かつた。 これは、上層のZn含有量が40wt％以下であ
り、かつ、めつき付着量が４ｇ／m²程度であつ
て、下層のZn−Ni系合金めつき層の典型的な
付着量である20〜40ｇ／m²に比較して少ないた
め、上層が孔あき耐蝕性に効果があるとは考え
られなかつたためである。 しかし、本発明者が、Zn−Ni（13wt％）系
合金めつきの一層めつき鋼板（付着量30ｇ／
m²）と、Zn−Fe系（80wt％）合金めつき層の
上層（付着量４ｇ／m²）、Zn−Ni（13wt％）系
合金めつき層の下層（付着量26ｇ／m²）の二層
めつき鋼板を、塩水噴霧（35℃×6Hr）→乾燥
（50℃×4Hr）→湿潤（50℃、相対湿度95％×
14Hr）の１サイクル24Hrの腐蝕試験を30サイ
クル実施したところ、Zn−Ni（13wt％）系合
金めつき層の一層めつき鋼板は板厚0.8mmを貫
通する孔あき腐蝕が生じたが、二層めつき鋼板
においては最大0.5mmの浸蝕しか生じていなか
つた。 この実験から明らかなように、Zn−Ni系合
金めつき層の上のZn−Fe系合金めつき層は、
Zn−Ni系合金めつき層との相乗効果によつて
孔あき耐蝕性の向上に貢献していることがわか
つた。 この原因は、Zn−Ni系合金めつき層が耐蝕
される場合は、Znが選択的に耐蝕され、噴霧
する食塩水中の電位は次第に貴な方向に移行
し、逐には素地の鋼板よりも貴となる、所謂、
電位の逆転現象が生じ、そのため、Zn−Ni系
合金めつき層一層めつき鋼板の場合は、腐蝕が
進行し、素地の鋼板が露出すると素地鋼板の促
進される可能性があるが、これに対し、Zn−
Ni合金系めつき層の上にZn−Fe系合金めつき
層がある二層めつき鋼板では、先ず、上層の
Zn−Fe系合金めつき層が耐蝕するが、下層の
Zn−Ni系合金めつき層が一部露出するとZn−
Ni系合金めつき層の方がZn−Fe系合金めつき
層より卑であるため、Zn−Ni系合金めつき層
が優先的に耐蝕するのでZn−Fe系合金めつき
層の腐蝕は抑制されるのである。 しかし、Zn−Ni系合金めつき層も腐蝕の進
行と共に貴となり、逐にはZn−Fe系合金めつ
き層の電位より貴とななり、Zn−Ni系合金め
つき層の腐蝕は抑制され、再び、Zn−Fe系合
金めつき層が腐蝕される。 このように、二層めつき鋼板の場合には、
Zn−Fe系合金めつき層の上層とZn−Ni系合金
めつき層の下層との間において、ガルバニツ
ク・アクシヨンが交互に発生している間は腐蝕
反応が停滞するため、めつき層の電位が鋼板の
電位と同一になるまでの時間が、Zn−Ni系合
金めつき層が一層のめつき鋼板に比較して長く
なる。 従つて、Zn−Fe系合金めつき層の上層とZn
−Ni系合金めつき層の下層とを有するめつき
鋼板は、Zn−Ni系合金層一層の鋼板よりも、
鋼板を犠牲陽極作用により保護している時間が
長く、その結果として、孔あき耐蝕性が良好と
なるものと推測される。 そして、上記の説明から明らかであるが、
Zn−Fe系合金めつき層の上層はZn−Ni系合金
めつき層の下層との電位の交互に移動するとい
うやりとり、即ち、相互作用により孔あき耐蝕
性を向上させるものであり、単なる塗装性改良
のためのものではない。 しかして、Zn−Fe系合金めつき層の孔あき
耐蝕性を向上させるのは、Fe含有量と密接な
関係があり、Fe含有量が60wt％以上において
Zn−Fe系合金めつき層の電位が貴なところで、
孔あき耐蝕性の効果が顕著であり、さらに、こ
のZn−Fe系合金めつき層は塗装後の塩水噴霧
試験による塗膜の膨れ防止、塗膜耐水密着性に
著しい効果があるが、これは、このめつき層が
燐酸塩処理において耐蝕性に好ましい
Phosphophyllite（Zn₂Fe（PO₄）₂・4H₂O）を主
体とする燐酸塩皮膜を生成するためであり、ま
た、Fe含有量が90wt％までは著しい塗膜のカ
ソード剥離が起らないのである。よつて、Fe
含有量は60〜90wt％とする。 このように、Fe含有量60〜90wt％のZn−Fe
系合金めつき層の第２層とZn−Ni系合金めつ
き層の第１層との相剰効果により孔あき耐蝕性
の改善には、この第２層の付着量が１〜10ｇ／
m²であることが望ましく、付着量が１ｇ／m²未
満では孔あき耐蝕性の改善効果は少なく、ま
た、10ｇ／m²を越える付着量ではこの効果が飽
和してしまい、かつ、電着応力の大きい第２層
が過大となるため第２層のめつき層の加工性が
劣化するようになる。 (3) 最上層めつき層について。 上記詳細に説明したように、Zn−Ni系合金
めつき層を第１層とし、Zn−Fe（60〜90wt％）
系合金めつき層を第２層とする鋼板を、自動車
用防錆鋼板として使用した場合には、燐酸塩処
理時の外観ムラ、カチオン電着塗装時のクレー
ター特性には依然として問題があり、この問題
を解決するために、付着量0.1〜３ｇ／m²でFe
含有量60wt％未満のZn−Fe系合金めつき層の
最上層を上記説明したFe含有量60〜90wt％の
Zn−Fe系合金めつき層の第２層の上に設ける
ものであり、そのため、最上層と第２層との相
互作用により燐酸塩処理時の外観ムラを抑制
し、さらに、カチオン電着塗装時のクレーター
特性を向上させるのである。 この最上層の付着量とカチオン電着塗装時の
クレーター特性の関係について説明すると、一
般に、いままでは、カチオン電着塗装時のクレ
ーター発生の防止には、表層にFe含有量が
60wt％以上のZn−Fe系連続被覆層を設けるの
が有利とされていたが、本発明者は、このFe
含有量60wt％以上のZn−Fe系合金めつき層の
第２層の上に、さらに、最上層として、クレー
ター特性が劣るとされているFe含有量60wt％
未満のZn−Fe系合金めつき層を付着量0.1〜３
ｇ／m²でめつき層を施し、燐酸塩処理およびカ
チオン電着塗装を行なつたところ、燐酸塩処理
後のムラが低減され、さらに、第１図に示すよ
うに、最上層のめつき付着量が0.1〜3.0ｇ／m²
の範囲においてクレーター発生個数が極めて少
ないことがわかつた。そして、このクレーター
発生の減少は最上層のめつき付着量が0.5〜2.0
ｇ／m²の範囲において特に著しいのである。な
お、電着塗装の条件は電圧250V、アノード対
カソードの面積比は25：１で、電圧は入槽後ス
テツプ的に付与した。 最上層のめつき層としては、Fe含有量が
60wt％未満のZn−Fe系合金めつきとする必要
があり、Fe含有量は少なくとも30wt％以上と
することが望ましい。 このような、最上層の現象、付着量およびFe
含有量等と燐酸塩処理時における最上層の作用お
よび／または効果について説明すると、燐酸塩処
理は一種の電気化学的反応であり、試料表面が燐
酸塩処理液に接触すると、表面の種々の不均一に
より局所アノードと局所カソードが形成され、局
所アノードでは試料が溶解し、局所カソードでは
水素が発生すると共に燐酸塩の核が形成され、こ
の核が成長して燐酸塩結晶となつて表面を覆うよ
うになる。 燐酸塩処理では、この反応初期における結晶核
の生成量が多い程、燐酸塩結晶が微細で均一とな
り好ましいとされ、従つて、表面のミクロな電位
的な不均一が多い程結晶は微細で均一なムラのな
いものとなり、最上層のZn−Fe系合金めつき層
は、表面のミクロな電位的不均一をもたらしたも
のといえる。 Zn−Fe（60wt％未満）系合金めつき層の最上
層における、例えば、Fe含有量30〜55wt％のZn
−Fe合金系めつき層の場合、α、Γ、δ₁、η等
のZn−Fe系合金相のうち２種以上を含む混相と
なり、これら異相合金相は当然電位が異なるので
異相合金相の結晶間でアノード・カソード対を形
成し、燐酸塩皮膜は均一となる。 また、Zn−Fe（60wt％未満）系合金めつき層
の最上層の付着量が0.1〜3.0ｇ／m²という微小付
着量では、一般に第２層表面は完全には被覆され
ず、部分的に第２層が露出していることがあり、
この第２層露出部と最上層との間のFe含有量の
差に基づく電位の差もアノード・カソード対を形
成し、燐酸塩皮膜の均一化、微細化に寄与する。
よつて、最上層の付着量が3.0ｇ／m²を越えるよ
うに過大になると不都合なことおよび第２層の最
上層との相互作用が重要であることがわかる。 なお、燐酸塩処理時に局所アノードは溶解する
が、溶解量は通常１ｇ／m²程度であるので最上層
の相当な部分および第２層の１部は溶解するもの
と考えられる。 そして、Zn−Fe（60〜90wt％）系合金めつき
層の第２層およびZn−Fe（60wt％未満）系合金
めつき層の最上層は、共にFeを含有しているの
で溶解したFeイオンは一部分は燐酸塩皮膜に加
えられてPhopshophylliteに転換され、この燐酸
塩皮膜中のPhopshophylliteの比率が高い程、塗
装後の耐蝕性、耐水密着性が良好であり、従つ
て、Fe含有量が第２層に比較して少ない最上層
の付着量が過大になることおよび最上層のFe含
有量が30wt％未満と過小になることは燐酸塩結
晶に加わるFeイオン量の減少となり、燐酸塩皮
膜のPhopshophyllite比率が減少することにもな
るので好ましくない。 なお、最上層の電着塗装時のクレーター発生の
抑制効果も、上記した燐酸塩結晶の微細化により
達成できるものである。 燐酸塩結晶は絶縁体であるが、燐酸塩結晶相互
の間に隙間があり、電着塗装時にはこの隙間（空
孔）を通じて電流が流れ、水素ガスが発生すると
共に塗料樹脂の付着が起り、そして、この隙間
（空孔）は燐酸塩結晶が微細化すると共に数は多
くはなるが、個々の空孔（隙間）の面積は減少
し、全体として隙間（空孔）の面積率は減少し、
水素発生のサイトが分散され、各サイトに流れる
電流も減少する。 また、クレーター発生の機構には、発生した水
素が塗膜中にとり込まれ焼付時の塗膜樹脂の流動
によつて、水素の逃げた後が補修されずクレータ
ーとして残るという説と、過剰な電流により水素
発生サイトの周辺の温度が上昇するため樹脂が変
質し、焼付け時の樹脂の流動の際、まわりの樹脂
をはじくことによりクレーターが発生するという
説があるが、これらの何れが正しいにせよ燐酸塩
結晶が微細化すると各水素発生サイトへの電流が
減少するのでクレーター発生は抑制される。 第２図に第１図の試料の燐酸塩処理後の空孔率
と平均結晶径を示すが、第１図でクレーター発生
が低減される最上層付着量0.1〜3.0ｇ／m²の範囲
で空孔率は減少し結晶粒も微細化していることが
わかる。 なお、第２図と最上層との製法について説明す
ると、第２層、最上層は共にZn−Fe系合金めつ
きであり、Fe含有量が異なつており、Zn−Fe系
合金めつきのFe含有量を変える方法としては、
めつき浴ののZnイオンの比率、即ち、めつき浴
組成を変化させる方法以外に、陰極電流密度を変
化させる方法があるが、この電流密度制御法を使
用すれば第２層と最上層を同一組成のめつき浴で
めつきすることが可能となり装置を簡略化でき
る。 １例として、 硫酸第一鉄（FeSO₄・7H₂O） 300ｇ／ 硫酸亜鉛（ZnSO₄・7H₂O） 25ｇ／ 硫酸アンモニウム（NH₄）₂SO₄） 30ｇ／ の組成のめつき浴を用い、浴温60℃、浴のPHPH
2.0の条件で、陰極電流密度30A／ｄm²とすると、
第２層めつき層に適したFe含有量75wt％のZn−
Fe系合金めつき層が製造でき、また、陰極電流
密度5A／ｄm²とすれば最上層めつき層に適した
Fe含有量50wt％のZn−Fe系合金めつき層が得ら
れる。なお、これ以外の従来から知られている
Zn−Fe系合金電気めつき法を使用してもよい。 ［実施例］ 本発明に係る被層電気めつき鋼板の実施例を説
明し、併せて比較例を説明する。 実施例 第１表に示す本発明に係る複層電気めつき鋼板
および比較例のめつき鋼板を電気めつき方法によ
り作製して、(1)裸材孔あき耐蝕性試験、(2)燐酸塩
処理皮膜の均一性、(3)カチオン電着塗装時のクレ
ーター特性、(4)塗膜の耐カソード剥離性、(5)塗膜
の耐水密着性の試験を行ない、その結果を第２表
に示す。 なお、めつき原板は全べて0.8mm厚さのアルミ
キルド冷間圧延鋼板を使用した。

【表】

【表】 (1) 裸材孔あき耐蝕性試験 めつきしたままの試片を端面、裏面をシール
した後、次の腐蝕サイクル試験を30サイクル実
施した。 塩水噴霧（（35℃×6Hr）→乾燥（50℃×
4Hr）→湿潤（50℃×14Hr、相対湿度95％）
→塩水噴霧…［休日は終日湿潤としサイクルに
は数えない。］ 試験後の試片は除錆し、最大浸蝕深さを測定
した。なお、めつきを行なわない0.8mm厚の冷
間圧延鋼板では腐蝕は20サイクルで裏面まで貫
通した。 評 価 最大浸蝕深さ 〇 0.4mm以下 △ 0.4〜0.8mm × 孔あき貫通（0.8mm） (2) 燐酸塩処理皮膜の均一性 市販の自動車用浸漬型燐酸亜鉛処理液を用
い、燐酸塩処理を行なつた後の外観を次の３段
階で評価した。 〇：均一で色ムラがない。 △：めつき液の流れに沿つた色ムラが少々認め
られる。 ×：ムラが著しい (3) カチオン電着塗装時のクレーター特性 燐酸塩処理後の試片にカチオン電着塗装を行
ない、表面に発生したクレーター状の欠陥の数
を測定した。クレーター発生個数が少ない程ク
レーター特性は良好である。なお、電着塗装は
電圧250V、アノードとカソードの面積比はア
ノード：カソード＝25：１、電圧は試片を入槽
後ステツプ状に印加して実施した。 評 価 クレーターの数 〇 10個／ｄm²以下 △ 11〜100個／ｄm² × 101固／ｄm²以上 (4) 塗膜の耐カソード剥離性 浸漬型燐酸塩処理→カチオン電着塗装→中上
塗の３コート塗装を行なつた試片に、グラベロ
メーターで塗膜にチツピング疵を与え、次の腐
蝕サイクル試験を30サイクル実施した。 塩水噴霧（35℃×2Hr）→乾燥（50℃×
8Hr）→湿潤（50℃×14Hr、相対湿度95％）
→塩水噴霧…［休日は終日湿潤としサイクルに
は数えない。］ 試験後の試片はテーピング後塗膜剥離面積を
測定し、全面積に対する剥離面積率を測定し
た。ただし、チツピングの際、塗膜の剥離した
部分は塗膜剥離面積から除外した。 評 価 剥離面積率 〇 ２％以下 △ ２〜20％ × 20％以上 (5) 塗膜の耐水密着性 上記説明した(4)項と同一の３コート塗装を行
なつた試片を、脱イオン水中に40℃の温度で10
日間浸漬後、カツターナイフで２mm間隔の碁盤
目も100個切り、テーピング後残留した碁盤目
の数で評価した。 評 価 残留した碁盤目数 〇 100個 △ 99〜50個 × 50個以下 第２表から次のことがわかる。 実施例１〜７の本発明に係る複層電気めつき鋼
板は、最上層の付着量が0.1〜３ｇ／m²の範囲内
であり(3)のクレーター特性が良好である。 比較例１の最上層がないもの、比較例２の最上
層付着量が過剰なものはカチオン電着塗装時のク
レーター特性が劣つている。 比較例３の第２層がないものは裸材の孔あき耐
蝕性、カチオン電着塗装時のクレーター特性が劣
つている。 比較例４の第２層のFe含有量が95wt％と多い
ものは塗膜の耐カソード剥離性が劣つている。 比較例５のZn−Ni系合金めつきの一層の鋼板
では裸材孔あき耐蝕性、カチオン電着塗装時のク
レーター特性および塗膜の耐水密着性が劣つてい
る。 なお、第２図における燐酸塩の空孔率は、燐酸
塩処理前後の鋼板を５％食塩水中で２ｍＶ／sec
の走査速度でカソード方向に分極し、自然電位−
200ｍＶの電位における電流値を測定し、次式に
より計算した。 空孔率（％）＝｛燐酸塩処理後の電流値（Ａ／cm
²）｝／｛燐酸塩処理前の電流値（Ａ／cm²）｝×100 ［発明の効果］ 以上説明したように、本発明に係る複層電気め
つき鋼板は上記の構成を有しているものであるか
ら、裸材孔あき耐蝕性、燐酸塩処理性、電着塗装
性、塗装後の耐蝕性等に優れており、自動車用の
材料として優れた防錆鋼板である。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は本発明に係る複層電気め
つき鋼板の最上層の付着量とクレーター発生数お
よび燐酸塩の空孔率を示した図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 鋼板上にZn−Ni系合金めつき層を第１層、
   Fe含有量60〜90wt％のZn−Fe系合金めつき層を
   第２層および付着量が0.1〜３ｇ／m²でFe含有量
   が60wt％未満のZn−Fe系合金めつき層を最上層
   としたことを特徴とする複層電気めつき鋼板。 ２ 付着量５〜50ｇ／m²でNi含有量が８〜15wt
   ％のZn−Ni系合金めつき層を第１層とすること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の複層電
   気めつき鋼板。 ３ 付着量１〜10ｇ／m²でFe含有量が70〜80wt
   ％のZn−Fe合金系めつき層を第２層とすること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項、第２項記載
   の複層電気めつき鋼板。 ４ 付着量0.5〜2.0ｇ／m²でFe含有量が30〜55wt
   ％のZn−Fe系合金めつき層を最上層とすること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項、第２項およ
   び第３項記載の複層電気めつき鋼板。