JPH0341673B2 - - Google Patents
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- JPH0341673B2 JPH0341673B2 JP57082408A JP8240882A JPH0341673B2 JP H0341673 B2 JPH0341673 B2 JP H0341673B2 JP 57082408 A JP57082408 A JP 57082408A JP 8240882 A JP8240882 A JP 8240882A JP H0341673 B2 JPH0341673 B2 JP H0341673B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M7/00—Carburettors with means for influencing, e.g. enriching or keeping constant, fuel/air ratio of charge under varying conditions
- F02M7/23—Fuel aerating devices
- F02M7/24—Controlling flow of aerating air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M7/00—Carburettors with means for influencing, e.g. enriching or keeping constant, fuel/air ratio of charge under varying conditions
- F02M7/12—Other installations, with moving parts, for influencing fuel/air ratio, e.g. having valves
- F02M7/14—Other installations, with moving parts, for influencing fuel/air ratio, e.g. having valves with means for controlling cross-sectional area of fuel spray nozzle
- F02M7/16—Other installations, with moving parts, for influencing fuel/air ratio, e.g. having valves with means for controlling cross-sectional area of fuel spray nozzle operated automatically, e.g. dependent on exhaust-gas analysis
- F02M7/17—Other installations, with moving parts, for influencing fuel/air ratio, e.g. having valves with means for controlling cross-sectional area of fuel spray nozzle operated automatically, e.g. dependent on exhaust-gas analysis by a pneumatically adjustable piston-like element, e.g. constant depression carburettors
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S261/00—Gas and liquid contact apparatus
- Y10S261/56—Variable venturi
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of The Air-Fuel Ratio Of Carburetors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は可変ベンチユリ型気化器用空燃比制御
装置に関する。
装置に関する。
可変ベンチユリ型気化器は通常吸入空気量に応
動してベンチユリ面積を変化させるサクシヨンピ
ストンと、サクシヨンピストンに連結されたニー
ドルと、ニードルが侵入可能なようにニードルの
軸線方向に延びる燃料通路と、燃料通路内に設け
られてニードルと協働する計量ジエツトとを具備
する。このような可変ベンチユリ型気化器を用い
て機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比を
理論空燃比に一致させるために、燃料通路内に連
結されたエアブリード通路を具備し、機関排気通
路に取付けた酸素濃度検出器の出力信号に応動す
る電磁制御弁をこのエアブリード通路内に設けた
可変ベンチユリ型気化器が知られている。この可
変ベンチユリ型気化器では空燃比が理論空燃比よ
りも大きくなつたときにはエアブリード通路から
燃料通路内に供給される空気量を徐々に減少し、
空燃比が理論空燃比よりも小さくなつたときには
エアブリード通路から燃量通路内に供給される空
気量を徐々に増大することによつて空燃比が理論
空燃比となるように制御される。しかしながらこ
のようにエアブリード通路を単に燃料通路内に連
結した場合には、エアブリード通路の流路面積を
一定量だけ変化させたときの空燃比の変動巾が燃
料通路内を流れる燃料量によつて変化する。即
ち、吸入空気量が多いとき、即ち燃料通路内を流
れる燃料量が多いときにはエアブリード通路の流
路面積をかなり変化させても空燃比はさほど変化
しないが、吸入空気量が少ないとき、即ち燃料通
路内を流れる燃料量が少ないときにはエアブリー
ド通路の流路面積をわずかばかり変化させると空
燃比が大巾に変化する。従つて、例えば上述のよ
うに空燃比が理論空燃比よりも大きくなつたとき
にエアブリード量を徐々に減少せしめても燃料通
路内を流れる燃料量が少ない場合には空燃比がか
なり小さくなつてしまい、斯くして空燃比が大巾
に変動するという問題を生ずる。
動してベンチユリ面積を変化させるサクシヨンピ
ストンと、サクシヨンピストンに連結されたニー
ドルと、ニードルが侵入可能なようにニードルの
軸線方向に延びる燃料通路と、燃料通路内に設け
られてニードルと協働する計量ジエツトとを具備
する。このような可変ベンチユリ型気化器を用い
て機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比を
理論空燃比に一致させるために、燃料通路内に連
結されたエアブリード通路を具備し、機関排気通
路に取付けた酸素濃度検出器の出力信号に応動す
る電磁制御弁をこのエアブリード通路内に設けた
可変ベンチユリ型気化器が知られている。この可
変ベンチユリ型気化器では空燃比が理論空燃比よ
りも大きくなつたときにはエアブリード通路から
燃料通路内に供給される空気量を徐々に減少し、
空燃比が理論空燃比よりも小さくなつたときには
エアブリード通路から燃量通路内に供給される空
気量を徐々に増大することによつて空燃比が理論
空燃比となるように制御される。しかしながらこ
のようにエアブリード通路を単に燃料通路内に連
結した場合には、エアブリード通路の流路面積を
一定量だけ変化させたときの空燃比の変動巾が燃
料通路内を流れる燃料量によつて変化する。即
ち、吸入空気量が多いとき、即ち燃料通路内を流
れる燃料量が多いときにはエアブリード通路の流
路面積をかなり変化させても空燃比はさほど変化
しないが、吸入空気量が少ないとき、即ち燃料通
路内を流れる燃料量が少ないときにはエアブリー
ド通路の流路面積をわずかばかり変化させると空
燃比が大巾に変化する。従つて、例えば上述のよ
うに空燃比が理論空燃比よりも大きくなつたとき
にエアブリード量を徐々に減少せしめても燃料通
路内を流れる燃料量が少ない場合には空燃比がか
なり小さくなつてしまい、斯くして空燃比が大巾
に変動するという問題を生ずる。
本発明は吸入空気量に拘わらずに空燃比の変動
巾を小さくすることができ、それによつて空燃比
をできるだけ理論空燃比に維持できるようにした
空燃比制御装置を提供することにある。
巾を小さくすることができ、それによつて空燃比
をできるだけ理論空燃比に維持できるようにした
空燃比制御装置を提供することにある。
以下、添附図面を参照して本発明を詳細に説明
する。
する。
第１図を参照すると、１は気化器本体、２は垂
直方向に延びる吸気通路、３は吸気通路２内を横
方向に移動するサクシヨンピストン、４はサクシ
ヨンピストン３の先端面に取付けられたニード
ル、５はサクシヨンピストン３の先端面に対向し
て吸気通路２の内壁面上に固定されたスペーサ、
６はサクシヨンピストン３下流の吸気通路２内に
設けられたスロツトル弁、７は気化器フロート室
を夫夫示し、サクシヨンピストン３の先端面とス
ペーサ５の間にはベンチユリ部８が形成される。
気化器本体１には中空円筒状のケーシング９が固
定され、このケーシング９にはケーシング９の内
部でケーシング９の軸線方向に延びる案内スリー
ブ１０が取付けられる。案内スリーブ１０内には
多数のボール１１を具えた軸受１２が挿入され、
また案内スリーブ１０の外端部は盲蓋１３によつ
て閉鎖される。一方、サクシヨンピストン３には
案内ロツド１４が固定され、この案内ロツド１４
は軸受１２内に案内ロツド１４の軸線方向に移動
可能に挿入される。このようにサクシヨンピスト
ン３は軸受１２を介してケーシング９により支持
されるのでサクシヨンピストン３はその軸線方向
に滑らかに移動することができる。ケーシング９
の内部はサクシヨンピストン３によつて負圧室１
５と大気圧室１６とに分割され、負圧室１５内に
はサクシヨンピストン３を常時ベンチユリ部８に
向けて押圧する圧縮ばね１７が挿入される。負圧
室１５はサクシヨンピストン３に形成されたサク
シヨン孔１８を介してベンチユリ部８に連結さ
れ、大気圧室１６は気化器本体１に形成された空
気孔１９を介してサクシヨンピストン３上流の吸
気通路２内に連結される。
直方向に延びる吸気通路、３は吸気通路２内を横
方向に移動するサクシヨンピストン、４はサクシ
ヨンピストン３の先端面に取付けられたニード
ル、５はサクシヨンピストン３の先端面に対向し
て吸気通路２の内壁面上に固定されたスペーサ、
６はサクシヨンピストン３下流の吸気通路２内に
設けられたスロツトル弁、７は気化器フロート室
を夫夫示し、サクシヨンピストン３の先端面とス
ペーサ５の間にはベンチユリ部８が形成される。
気化器本体１には中空円筒状のケーシング９が固
定され、このケーシング９にはケーシング９の内
部でケーシング９の軸線方向に延びる案内スリー
ブ１０が取付けられる。案内スリーブ１０内には
多数のボール１１を具えた軸受１２が挿入され、
また案内スリーブ１０の外端部は盲蓋１３によつ
て閉鎖される。一方、サクシヨンピストン３には
案内ロツド１４が固定され、この案内ロツド１４
は軸受１２内に案内ロツド１４の軸線方向に移動
可能に挿入される。このようにサクシヨンピスト
ン３は軸受１２を介してケーシング９により支持
されるのでサクシヨンピストン３はその軸線方向
に滑らかに移動することができる。ケーシング９
の内部はサクシヨンピストン３によつて負圧室１
５と大気圧室１６とに分割され、負圧室１５内に
はサクシヨンピストン３を常時ベンチユリ部８に
向けて押圧する圧縮ばね１７が挿入される。負圧
室１５はサクシヨンピストン３に形成されたサク
シヨン孔１８を介してベンチユリ部８に連結さ
れ、大気圧室１６は気化器本体１に形成された空
気孔１９を介してサクシヨンピストン３上流の吸
気通路２内に連結される。
一方、気化器本体１内にはニードル４が侵入可
能なようにニードル４の軸線方向に延びる燃料通
路２０が形成され、この燃料通路２０内には計量
ジエツト２１が設けられる。計量ジエツト２１上
流の燃料通路２０は下方に延びる燃料パイプ２２
を介してフロート室７に連結され、フロート室７
内の燃料はこの燃量パイプ２２を介して燃料通路
２０内に送り込まれる。更に、スペーサ５には燃
料通路２０と共軸的に配置された中空円筒状のノ
ズル２３が固定される。このノズル２３はスペー
サ５の内壁面からベンチユリ部８内に突出し、し
かもノズル２３の先端部の上半分は下半分から更
にサクシヨンピストン３に向けて突出している。
ニードル４はノズル２３並びに計量ジエツト２１
内を貫通して延び、燃料はニードル４と計量ジエ
ツト２１間に形成される環状間隙により計量され
た後にノズル２３から吸気通路２内に供給され
る。
能なようにニードル４の軸線方向に延びる燃料通
路２０が形成され、この燃料通路２０内には計量
ジエツト２１が設けられる。計量ジエツト２１上
流の燃料通路２０は下方に延びる燃料パイプ２２
を介してフロート室７に連結され、フロート室７
内の燃料はこの燃量パイプ２２を介して燃料通路
２０内に送り込まれる。更に、スペーサ５には燃
料通路２０と共軸的に配置された中空円筒状のノ
ズル２３が固定される。このノズル２３はスペー
サ５の内壁面からベンチユリ部８内に突出し、し
かもノズル２３の先端部の上半分は下半分から更
にサクシヨンピストン３に向けて突出している。
ニードル４はノズル２３並びに計量ジエツト２１
内を貫通して延び、燃料はニードル４と計量ジエ
ツト２１間に形成される環状間隙により計量され
た後にノズル２３から吸気通路２内に供給され
る。
第１図から第３図を参照すると、計量ジエツト
２１の円筒状内周壁面２４上には等角度間隔で配
置されかつ半径方向に延びる複数個のエアブリー
ド孔２５が形成される。計量ジエツト２１の周り
には計量ジエツト２１を包囲するように環状通路
２６が形成され、これらエアブリード孔２５は環
状通路２６に連結される。この環状通路２６は気
化器本体１内に形成されたエアブリード通路２７
を介してサクシヨンピストン３上流の吸気通路２
内に連結される。エアブリード通路２７からはエ
アブリード枝通路２８が分岐され、このエアブリ
ード枝通路２８は計量ジエツト２１の下流におい
て燃料通路２０内に開口する。一方、第１図に示
されるようにエアブリード通路２７内には弁ポー
ト２９が設けられ、この弁ポート２９の開閉制御
をする電磁制御弁３０が気化器本体１に取付けら
れる。この電磁制御弁３０は弁ポート２９の開閉
制御をする弁体３１と、弁体３１に連結された可
動プランジヤ３２と、可動プランジヤ３２を吸引
するソレノイド３３とを具備し、ソレノイド３３
は電子制御ユニツト４０の出力端子に接続され
る。弁体３１はソレノイド３３に加わるパルス巾
が広くなると弁ポート２９の開口面積を増大し、
ソレノイド３３に加わるパルス巾が狭くなると弁
ポート２９の開口面積を減少する。
２１の円筒状内周壁面２４上には等角度間隔で配
置されかつ半径方向に延びる複数個のエアブリー
ド孔２５が形成される。計量ジエツト２１の周り
には計量ジエツト２１を包囲するように環状通路
２６が形成され、これらエアブリード孔２５は環
状通路２６に連結される。この環状通路２６は気
化器本体１内に形成されたエアブリード通路２７
を介してサクシヨンピストン３上流の吸気通路２
内に連結される。エアブリード通路２７からはエ
アブリード枝通路２８が分岐され、このエアブリ
ード枝通路２８は計量ジエツト２１の下流におい
て燃料通路２０内に開口する。一方、第１図に示
されるようにエアブリード通路２７内には弁ポー
ト２９が設けられ、この弁ポート２９の開閉制御
をする電磁制御弁３０が気化器本体１に取付けら
れる。この電磁制御弁３０は弁ポート２９の開閉
制御をする弁体３１と、弁体３１に連結された可
動プランジヤ３２と、可動プランジヤ３２を吸引
するソレノイド３３とを具備し、ソレノイド３３
は電子制御ユニツト４０の出力端子に接続され
る。弁体３１はソレノイド３３に加わるパルス巾
が広くなると弁ポート２９の開口面積を増大し、
ソレノイド３３に加わるパルス巾が狭くなると弁
ポート２９の開口面積を減少する。
第１図に示すようにスペーサ５の上端部には吸
気通路２内に向けて水平方向に突出する隆起壁３
４が形成され、この隆起壁３４とサクシヨンピス
トン３の先端部間において流量制御が行なわれ
る。機関運転が開始されると空気は吸気通路２内
を下方に向けて流れる。このとき空気流はサクシ
ヨンピストン３と隆起壁３４間において絞られる
ためにベンチユリ部８には負圧が発生し、この負
圧がサクシヨン孔１８を介して負圧室１５内に導
びかれる。サクシヨンピストン３は負圧室１５と
大気圧室１６との圧力差が圧縮ばね１７のばね力
により定まるほぼ一定圧となるように、即ちベン
チユリ部８内の負圧がほぼ一定となるように移動
する。
気通路２内に向けて水平方向に突出する隆起壁３
４が形成され、この隆起壁３４とサクシヨンピス
トン３の先端部間において流量制御が行なわれ
る。機関運転が開始されると空気は吸気通路２内
を下方に向けて流れる。このとき空気流はサクシ
ヨンピストン３と隆起壁３４間において絞られる
ためにベンチユリ部８には負圧が発生し、この負
圧がサクシヨン孔１８を介して負圧室１５内に導
びかれる。サクシヨンピストン３は負圧室１５と
大気圧室１６との圧力差が圧縮ばね１７のばね力
により定まるほぼ一定圧となるように、即ちベン
チユリ部８内の負圧がほぼ一定となるように移動
する。
第１図に示されるように気化器本体１は吸気マ
ニホルド３５上に取付けられ、また吸気マニホル
ド３５の下側には排気マニホルド３６が配置され
る。この排気マニホルド３６内には酸素濃度検出
器３７が配置され、この酸素濃度検出器３７は電
子制御ユニツト４０の入力端子に接続される。
ニホルド３５上に取付けられ、また吸気マニホル
ド３５の下側には排気マニホルド３６が配置され
る。この排気マニホルド３６内には酸素濃度検出
器３７が配置され、この酸素濃度検出器３７は電
子制御ユニツト４０の入力端子に接続される。
第７図に電子制御ユニツト４０の回路図を示
す。なお、第７図においてVBは電源電圧を示す。
第７図を参照すると第１図に示した酸素濃度検出
器３７が示される。この酸素濃度検出器３７は第
９図に示されるように排気ガスが酸化雰囲気のと
き、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の空
燃比が理論空燃比よりも大きなとき0.1ボルト程
度の出力を発し、一方排気ガスが還元雰囲気のと
き、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の空
燃比が理論空燃比よりも小さなとき0.9ボルト程
度の出力を発する。第９図において縦軸Ｖは酸素
濃度検出器３７の出力電圧を示し、横軸は機関シ
リンダ内に供給される混合気の空燃比を示す。な
お、この横軸においてＳは理論空燃比、Ｌは稀薄
側、Ｒは過濃側を夫々示す。
す。なお、第７図においてVBは電源電圧を示す。
第７図を参照すると第１図に示した酸素濃度検出
器３７が示される。この酸素濃度検出器３７は第
９図に示されるように排気ガスが酸化雰囲気のと
き、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の空
燃比が理論空燃比よりも大きなとき0.1ボルト程
度の出力を発し、一方排気ガスが還元雰囲気のと
き、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の空
燃比が理論空燃比よりも小さなとき0.9ボルト程
度の出力を発する。第９図において縦軸Ｖは酸素
濃度検出器３７の出力電圧を示し、横軸は機関シ
リンダ内に供給される混合気の空燃比を示す。な
お、この横軸においてＳは理論空燃比、Ｌは稀薄
側、Ｒは過濃側を夫々示す。
再び第７図を参照すると、電子制御ユニツト４
０はボルテージホロワ４１と、AGC回路４２と、
第１のコンパレータ４３と、積分回路４４と、反
転増巾器からなる比例回路４５と、加算回路４６
と、鋸波発生回路４７と、第２のコンパレータ４
８と、トランジスタ４９とを具備する。酸素濃度
検出器３７の出力端子はボルテージホロワ４１の
非反転入力端子に接続され、このボルテージホロ
ワ４１の出力端子はAGC回路４２の入力端子に
接続される。一方、AGC回路４２の出力端子は
抵抗５０を介して第１コンパレータ４３の非反転
入力端子に接続され、第１コンパレータ４３の反
転入力端子には抵抗５１を介して0.4ボルト程度
の基準電圧が印加される。第１コンパレータ４３
の出力端子は一方では積分回路４４の入力端子に
接続され、他方では比例回路４５の入力端子に接
続される。また、積分回路４４の出力端子は加算
回路４６の第１の入力端子に接続され、比例回路
４５の出力端子は加算回路４６の第２の入力端子
に接続される。加算回路４６の出力端子は抵抗５
２を介して第２コンパレータ４８の非反転入力端
子に接続され、一方第２コンパレータ４８の反転
入力端子は抵抗５３を介して鋸波発生回路４７に
接続される。また、第２コンパレータ４８の出力
端子は抵抗５４を介してトランジスタ４９のベー
スに接続される。トランジスタ４９のエミツタは
接地され、一方トランジスタ４９のコレクタは電
磁制御弁３０のソレノイド３３に接続される。な
お、ソレノイド３３にはサージ電流吸収用ダイオ
ード５５が並列接続される。
０はボルテージホロワ４１と、AGC回路４２と、
第１のコンパレータ４３と、積分回路４４と、反
転増巾器からなる比例回路４５と、加算回路４６
と、鋸波発生回路４７と、第２のコンパレータ４
８と、トランジスタ４９とを具備する。酸素濃度
検出器３７の出力端子はボルテージホロワ４１の
非反転入力端子に接続され、このボルテージホロ
ワ４１の出力端子はAGC回路４２の入力端子に
接続される。一方、AGC回路４２の出力端子は
抵抗５０を介して第１コンパレータ４３の非反転
入力端子に接続され、第１コンパレータ４３の反
転入力端子には抵抗５１を介して0.4ボルト程度
の基準電圧が印加される。第１コンパレータ４３
の出力端子は一方では積分回路４４の入力端子に
接続され、他方では比例回路４５の入力端子に接
続される。また、積分回路４４の出力端子は加算
回路４６の第１の入力端子に接続され、比例回路
４５の出力端子は加算回路４６の第２の入力端子
に接続される。加算回路４６の出力端子は抵抗５
２を介して第２コンパレータ４８の非反転入力端
子に接続され、一方第２コンパレータ４８の反転
入力端子は抵抗５３を介して鋸波発生回路４７に
接続される。また、第２コンパレータ４８の出力
端子は抵抗５４を介してトランジスタ４９のベー
スに接続される。トランジスタ４９のエミツタは
接地され、一方トランジスタ４９のコレクタは電
磁制御弁３０のソレノイド３３に接続される。な
お、ソレノイド３３にはサージ電流吸収用ダイオ
ード５５が並列接続される。
酸素濃度検出器３７の出力信号はボルテージホ
ロワ４１を介してAGC回路４２に供給される。
AGC回路４２は酸素濃度検出器３７の出力信号
の平均値が低下したときに利得が大きくなるよう
に構成された増巾器であり、従つてAGC回路４
２の出力端子には酸素濃度検出器３７の出力電圧
に比例して変化しかつその平均値が一定レベルに
維持された出力電圧が発生する。第８図ａはこの
AGC回路４２の出力電圧を示す。なお、第８図
ａにおいて電圧Vrは第１コンパレータ４３の反
転出力端子に印加される基準電圧を示す。第１コ
ンパレータ４３の出力電圧はAGC回路４２の出
力電圧が基準電圧Vrよりも大きくなつたときに
高レベルとなり、斯くして第１コンパレータ４３
の出力電圧は第８図ｂのようになる。第１コンパ
レータ４３の出力電圧は積分回路４４において積
分され、その結果積分回路４４の出力端子には第
８図ｃに示すような出力電圧が発生する。一方、
第１コンパレータ４３の出力電圧は比例回路４５
において反転増巾され、その結果比例回路４５の
出力端子には第８図ｄに示すような出力電圧が発
生する。積分回路４４の出力電圧並びに比例回路
４５の出力電圧は加算回路４６において加算さ
れ、その結果加算回路４６の出力端子には第８図
ｅに示すような出力電圧が発生する。一方、鋸波
発生回路４７は第８図ｆに示されるような一定周
波数の出力電圧を発生している。この鋸波発生回
路４７の出力電圧は第８図ｇに示されるように加
算回路４６の出力電圧と第２コンパレータ４８に
おいて比較され、第２コンパレータ４８の出力電
圧は加算回路４６の出力電圧が鋸波発生回路４７
の出力電圧よりも高くなつたときに高レベルとな
る。従つて第２コンパレータ４８の出力端子には
第８図ｈに示すような連続パルスが発生し、この
パルス巾は加算回路４６の出力電圧に比例する。
この連続パルスによつてソレノイド３３の付勢制
御が行なわれ、この連続パルスのパルス巾が広く
なるほど弁ポート２９の開口面積が増大する。従
つて第８図からわかるようにAGC回路４２の出
力電圧が高レベルとなつたとき、即ち機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比が理論空燃比よ
りも小さくなつたとき第２コンパレータ４８の出
力端子に発生する連続パルスのパルス巾が広くな
り、その結果弁ポート２９の開口面積が増大す
る。弁ポート２９の開口面積が増大するとエアブ
リード通路２７を介してエアブリード孔２５から
供給される空気量が増大するためにメインノズル
２３から供給される燃料量が減少し、斯して機関
シリンダ内に供給される混合気の空燃比が大きく
なる。一方、機関シリンダ内に供給される混合気
の空燃比が理論空燃比よりも大きくなるとAGC
回路４２の出力電圧は低レベルとなり、その結果
第２コンパレータ４８の出力端子に発生する連続
パルスのパルス巾が狭くなつて弁ポート２９の開
口面積が小さくなる。斯くしてエアブリード通路
２７を介してエアブリード孔２５から供給される
空気量が減少し、機関シリンダ内に供給される混
合気の空燃比は小さくなる。このようにして機関
シリンダ内に供給される混合気の空燃比はほぼ理
論空燃比に一致せしめられる。
ロワ４１を介してAGC回路４２に供給される。
AGC回路４２は酸素濃度検出器３７の出力信号
の平均値が低下したときに利得が大きくなるよう
に構成された増巾器であり、従つてAGC回路４
２の出力端子には酸素濃度検出器３７の出力電圧
に比例して変化しかつその平均値が一定レベルに
維持された出力電圧が発生する。第８図ａはこの
AGC回路４２の出力電圧を示す。なお、第８図
ａにおいて電圧Vrは第１コンパレータ４３の反
転出力端子に印加される基準電圧を示す。第１コ
ンパレータ４３の出力電圧はAGC回路４２の出
力電圧が基準電圧Vrよりも大きくなつたときに
高レベルとなり、斯くして第１コンパレータ４３
の出力電圧は第８図ｂのようになる。第１コンパ
レータ４３の出力電圧は積分回路４４において積
分され、その結果積分回路４４の出力端子には第
８図ｃに示すような出力電圧が発生する。一方、
第１コンパレータ４３の出力電圧は比例回路４５
において反転増巾され、その結果比例回路４５の
出力端子には第８図ｄに示すような出力電圧が発
生する。積分回路４４の出力電圧並びに比例回路
４５の出力電圧は加算回路４６において加算さ
れ、その結果加算回路４６の出力端子には第８図
ｅに示すような出力電圧が発生する。一方、鋸波
発生回路４７は第８図ｆに示されるような一定周
波数の出力電圧を発生している。この鋸波発生回
路４７の出力電圧は第８図ｇに示されるように加
算回路４６の出力電圧と第２コンパレータ４８に
おいて比較され、第２コンパレータ４８の出力電
圧は加算回路４６の出力電圧が鋸波発生回路４７
の出力電圧よりも高くなつたときに高レベルとな
る。従つて第２コンパレータ４８の出力端子には
第８図ｈに示すような連続パルスが発生し、この
パルス巾は加算回路４６の出力電圧に比例する。
この連続パルスによつてソレノイド３３の付勢制
御が行なわれ、この連続パルスのパルス巾が広く
なるほど弁ポート２９の開口面積が増大する。従
つて第８図からわかるようにAGC回路４２の出
力電圧が高レベルとなつたとき、即ち機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比が理論空燃比よ
りも小さくなつたとき第２コンパレータ４８の出
力端子に発生する連続パルスのパルス巾が広くな
り、その結果弁ポート２９の開口面積が増大す
る。弁ポート２９の開口面積が増大するとエアブ
リード通路２７を介してエアブリード孔２５から
供給される空気量が増大するためにメインノズル
２３から供給される燃料量が減少し、斯して機関
シリンダ内に供給される混合気の空燃比が大きく
なる。一方、機関シリンダ内に供給される混合気
の空燃比が理論空燃比よりも大きくなるとAGC
回路４２の出力電圧は低レベルとなり、その結果
第２コンパレータ４８の出力端子に発生する連続
パルスのパルス巾が狭くなつて弁ポート２９の開
口面積が小さくなる。斯くしてエアブリード通路
２７を介してエアブリード孔２５から供給される
空気量が減少し、機関シリンダ内に供給される混
合気の空燃比は小さくなる。このようにして機関
シリンダ内に供給される混合気の空燃比はほぼ理
論空燃比に一致せしめられる。
可変ベンチユリ型気化器ではニードル４が計量
ジエツト２１内においてニードル軸線に対して直
角方向に移動するとニードル４と計量ジエツト２
１間に形成される環状間隙の有効流れ面積が変化
し、斯くしてサクシヨンピストン３が移動しない
のに計量ジエツト２１内を流れる燃料量が変化す
るという問題を生ずる。このような問題を回避す
るために通常可変ベンチユリ型気化器ではニード
ル４が計量ジエツト２１の一側内壁面と常時接触
するように構成されており、第１図に示す実施例
ではニードル４が軽量ジエツト２１の円筒状内壁
面２４の下端部と常時接触するように構成されて
いる。第１図からわかるようにニードル４の径は
右方に向けて細くなるように形成されており、こ
のニードル４を支持しているサクシヨンピストン
３は吸入空気量が増大するにつれて左方に移動す
る。従つて、吸入空気量が少ないときには第３図
に示されるように計量ジエツト２１内でニードル
４の占める面積が大きく、吸入空気量が多くなる
と第４図に示されるように軽量ジエツト２１内で
ニードル４の占める面積が小さくなる。第３図並
びに第４図に示す実施例ではエアブリード孔２５
が６個のエアブリード孔ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ
からなり、エアブリード孔ａは計量ジエツト２１
の円筒状内壁面２４の下端部に設けられる。従つ
て第３図並びに第４図からわかるようにこのエア
ブリード孔ａはニードル４によつて部分的に覆わ
れ、このエアブリード孔ａの開口の流路面積は吸
入空気量が減少するにつれて小さくなる。更に、
エアブリード孔ａに隣接するエアブリード孔ｂ，
ｆの開口の流路面積も吸入空気量の減少に伴なつ
て小さくなることがわかる。従つて、エアブリー
ド孔２５の全開口面積は吸入空気量が減少するに
つれて小さくなる。
ジエツト２１内においてニードル軸線に対して直
角方向に移動するとニードル４と計量ジエツト２
１間に形成される環状間隙の有効流れ面積が変化
し、斯くしてサクシヨンピストン３が移動しない
のに計量ジエツト２１内を流れる燃料量が変化す
るという問題を生ずる。このような問題を回避す
るために通常可変ベンチユリ型気化器ではニード
ル４が計量ジエツト２１の一側内壁面と常時接触
するように構成されており、第１図に示す実施例
ではニードル４が軽量ジエツト２１の円筒状内壁
面２４の下端部と常時接触するように構成されて
いる。第１図からわかるようにニードル４の径は
右方に向けて細くなるように形成されており、こ
のニードル４を支持しているサクシヨンピストン
３は吸入空気量が増大するにつれて左方に移動す
る。従つて、吸入空気量が少ないときには第３図
に示されるように計量ジエツト２１内でニードル
４の占める面積が大きく、吸入空気量が多くなる
と第４図に示されるように軽量ジエツト２１内で
ニードル４の占める面積が小さくなる。第３図並
びに第４図に示す実施例ではエアブリード孔２５
が６個のエアブリード孔ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ
からなり、エアブリード孔ａは計量ジエツト２１
の円筒状内壁面２４の下端部に設けられる。従つ
て第３図並びに第４図からわかるようにこのエア
ブリード孔ａはニードル４によつて部分的に覆わ
れ、このエアブリード孔ａの開口の流路面積は吸
入空気量が減少するにつれて小さくなる。更に、
エアブリード孔ａに隣接するエアブリード孔ｂ，
ｆの開口の流路面積も吸入空気量の減少に伴なつ
て小さくなることがわかる。従つて、エアブリー
ド孔２５の全開口面積は吸入空気量が減少するに
つれて小さくなる。
第５図並びに第６図に示す実施例では計量ジエ
ツト２１の円筒状内壁面２４の下端部に断面セク
ター状のスロツトからなる単一のエアブリード孔
３８が形成される。このエアブリード孔３８の開
口はニードル４によつて部分的に覆われ、第３図
並びに第４図に示す実施例と同様にエアブリード
孔３８の開口の流路面積は吸入空気量の減少に伴
つて小さくなる。
ツト２１の円筒状内壁面２４の下端部に断面セク
ター状のスロツトからなる単一のエアブリード孔
３８が形成される。このエアブリード孔３８の開
口はニードル４によつて部分的に覆われ、第３図
並びに第４図に示す実施例と同様にエアブリード
孔３８の開口の流路面積は吸入空気量の減少に伴
つて小さくなる。
なお、第１図からわかるように吸入空気量が極
めて少なくなる機関アイドリング運転時には計量
ジエツト２１とニードル４間に形成される環状間
隙の面積はかなり小さくなる。本発明ではこのよ
うに環状間隙の面積がかなり小さくなつた場合で
も空燃比を理論空燃比とすべくエアブリード孔２
５，３８から空気が供給される。この場合、エア
ブリード枝通路２８が設けられていないとすると
環状間隙内の圧力はエアブリード通路２７内の圧
力の影響を強く受けて環状間隙内の圧力はほぼ大
気圧となつてしまう。環状間隙内の圧力がほぼ大
気圧になると燃料が計量ジエツト２１を介して吸
い出されなくなるために空燃比はかなり大きくな
る。空燃比が大きくなればエアブリード量が減少
せしめられ、エアブリード量が少なくなつて環状
間隙内の圧力が低下すると燃料が計量ジエツト２
１を介して吸い出される。しかしながらこのとき
エアブリード量はかなり低下しているので空燃比
はかなり小さくなる。空燃比が小さくなればエア
ブリード量が増大せしめられ、その結果環状間隙
内の圧力が高くなると燃料の吸い出し作用が再び
停止して空燃比がかなり大きくなる。このように
エアブリード枝通路２８が設けられていない場合
には機関アイドリング運転時に空燃比の変動巾が
大きくなる。
めて少なくなる機関アイドリング運転時には計量
ジエツト２１とニードル４間に形成される環状間
隙の面積はかなり小さくなる。本発明ではこのよ
うに環状間隙の面積がかなり小さくなつた場合で
も空燃比を理論空燃比とすべくエアブリード孔２
５，３８から空気が供給される。この場合、エア
ブリード枝通路２８が設けられていないとすると
環状間隙内の圧力はエアブリード通路２７内の圧
力の影響を強く受けて環状間隙内の圧力はほぼ大
気圧となつてしまう。環状間隙内の圧力がほぼ大
気圧になると燃料が計量ジエツト２１を介して吸
い出されなくなるために空燃比はかなり大きくな
る。空燃比が大きくなればエアブリード量が減少
せしめられ、エアブリード量が少なくなつて環状
間隙内の圧力が低下すると燃料が計量ジエツト２
１を介して吸い出される。しかしながらこのとき
エアブリード量はかなり低下しているので空燃比
はかなり小さくなる。空燃比が小さくなればエア
ブリード量が増大せしめられ、その結果環状間隙
内の圧力が高くなると燃料の吸い出し作用が再び
停止して空燃比がかなり大きくなる。このように
エアブリード枝通路２８が設けられていない場合
には機関アイドリング運転時に空燃比の変動巾が
大きくなる。
ところが第１図に示すようにエアブリード枝通
路２８を設けるとベンチユリ部８内に発生してい
る負圧の影響を受けてエアブリード通路２７内の
圧力が低下し、斯くして環状間隙の面積がかなり
小さくなる機関アイドリング運転時であつても環
状間隙内の圧力が低下する。その結果、燃料は計
量ジエツト２１を介して継続して吸い出されるこ
とになり、斯くして空燃比が大巾に変動するのを
阻止することができる。
路２８を設けるとベンチユリ部８内に発生してい
る負圧の影響を受けてエアブリード通路２７内の
圧力が低下し、斯くして環状間隙の面積がかなり
小さくなる機関アイドリング運転時であつても環
状間隙内の圧力が低下する。その結果、燃料は計
量ジエツト２１を介して継続して吸い出されるこ
とになり、斯くして空燃比が大巾に変動するのを
阻止することができる。
第１０図はエアブリード通路２７の流路面積を
一定量変化させたときの空燃比の変動量を示して
いる。第１０図において縦軸Ｆは空燃比の変動量
を示し、横軸Gaは吸入空気量を示す。例えば第
１１図に示すように唯一個のエアブリード孔２
５′を計量ジエツト２１の円筒状内壁面２４の頂
部に設けた場合にはこのエアブリード孔２５′の
開口の流路面積はニードル４の位置によつて変化
しない。従つてこの場合には計量ジエツト２１内
を流れる燃料量が少ないときにエアブリード通路
の流路面積が変化すると空燃比が大巾に変化し、
斯くして第１０図の破線で示すようになる。これ
に対して本発明では吸入空気量が少ないときには
エアブリード孔２５，３８の開口の流路面積が小
さくなるために電磁制御弁３０がエアブリード通
路２７の流路面積を増大してもエアブリード孔２
５，３８から供給される空気の増大量は少なくな
る。また、エアブリード枝通路２８を設けること
によつて機関アイドリング運転時における空燃比
の変動巾が小さくなる。斯くして第１０図の実線
で示すように吸入空気量Gaが少ない場合でも空
燃比の変動量Ｆが小さくなる。
一定量変化させたときの空燃比の変動量を示して
いる。第１０図において縦軸Ｆは空燃比の変動量
を示し、横軸Gaは吸入空気量を示す。例えば第
１１図に示すように唯一個のエアブリード孔２
５′を計量ジエツト２１の円筒状内壁面２４の頂
部に設けた場合にはこのエアブリード孔２５′の
開口の流路面積はニードル４の位置によつて変化
しない。従つてこの場合には計量ジエツト２１内
を流れる燃料量が少ないときにエアブリード通路
の流路面積が変化すると空燃比が大巾に変化し、
斯くして第１０図の破線で示すようになる。これ
に対して本発明では吸入空気量が少ないときには
エアブリード孔２５，３８の開口の流路面積が小
さくなるために電磁制御弁３０がエアブリード通
路２７の流路面積を増大してもエアブリード孔２
５，３８から供給される空気の増大量は少なくな
る。また、エアブリード枝通路２８を設けること
によつて機関アイドリング運転時における空燃比
の変動巾が小さくなる。斯くして第１０図の実線
で示すように吸入空気量Gaが少ない場合でも空
燃比の変動量Ｆが小さくなる。
このように本発明によればエアブリード通路の
流路面積を変化させたときの空燃比の変動量を吸
入空気量に拘わらずにほぼ一定とすることができ
る。斯くして吸入空気量に拘わらずに空燃比を理
論空燃比に維持することができる。三元触媒は空
燃比が理論空燃比のときに最も浄化効率が高くな
り、従つて機関排気通路内に三元触媒コンバータ
を取付けた場合にはこのように空燃比を理論空燃
比に維持することによつて高い浄化効率が得られ
る。
流路面積を変化させたときの空燃比の変動量を吸
入空気量に拘わらずにほぼ一定とすることができ
る。斯くして吸入空気量に拘わらずに空燃比を理
論空燃比に維持することができる。三元触媒は空
燃比が理論空燃比のときに最も浄化効率が高くな
り、従つて機関排気通路内に三元触媒コンバータ
を取付けた場合にはこのように空燃比を理論空燃
比に維持することによつて高い浄化効率が得られ
る。
第１図は機関吸排気系の側面断面図、第２図は
本発明による気化器の一部の側面断面図、第３図
は第２図の−線に沿つてみた断面図、第４図
は第３図と同様な断面を示す断面図、第５図は本
発明による気化器の別の実施例の一部側面断面
図、第６図は第５図の−線に沿つてみた断面
図、第７図は電子制御ユニツトの回路図、第８図
は電子制御ユニツトの作動を示すタイムチヤー
ト、第９図は酸素濃度検出器の出力電圧を示す線
図、第１０図は空燃比の変動量を示す線図、第１
１図は気化器の一部の断面図である。 ３……サクシヨンピストン、４……ニードル、
２１……計量ジエツト、２５，３８……エアブリ
ード孔、２７……エアブリード通路、３０……電
磁制御弁。
本発明による気化器の一部の側面断面図、第３図
は第２図の−線に沿つてみた断面図、第４図
は第３図と同様な断面を示す断面図、第５図は本
発明による気化器の別の実施例の一部側面断面
図、第６図は第５図の−線に沿つてみた断面
図、第７図は電子制御ユニツトの回路図、第８図
は電子制御ユニツトの作動を示すタイムチヤー
ト、第９図は酸素濃度検出器の出力電圧を示す線
図、第１０図は空燃比の変動量を示す線図、第１
１図は気化器の一部の断面図である。 ３……サクシヨンピストン、４……ニードル、
２１……計量ジエツト、２５，３８……エアブリ
ード孔、２７……エアブリード通路、３０……電
磁制御弁。
Claims (1)
- １ 吸入空気量に応動してベンチユリ面積を変化
させるサクシヨンピストンと、該サクシヨンピス
トンに固定されかつサクシヨンピストンから離れ
るに従つて次第に径が小さくなるニードルと、該
ニードルが侵入可能なように該ニードルの軸線方
向に延びる燃料通路と、該燃料通路内に設けられ
てニードルと協働する軽量ジエツトと、該軽量ジ
エツトの円筒状内壁面上に形成されたエアブリー
ド孔と、該エアブリード孔に連結されたエアブリ
ード通路とを具備し、機関排気通路に取付けた酸
素濃度検出器の出力信号に応動する電磁制御弁を
該エアブリード通路内に設けて機関シリンダ内に
供給される混合気の空燃比が理論空燃比となるよ
うにエアブリード量を制御するようにした可変ベ
ンチユリ型気化器において、上記ニードルを計量
ジエツトの円筒状内壁面上に接触させると共に該
ニードルによりエアブリード孔の一部を閉鎖して
エアブリード孔の開口面積を吸入空気量の増大に
伴ない増大させ、上記電磁制御弁下流の上記エア
ブリード通路からエアブリード枝通路を分岐して
該エアブリード枝通路を計量ジエツト下流の燃料
通路内に開口せしめた可変ベンチユリ型気化器用
空燃比制御装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57082408A JPS58200066A (ja) | 1982-05-18 | 1982-05-18 | 可変ベンチユリ型気化器用空燃比制御装置 |
| GB08303334A GB2121113B (en) | 1982-05-18 | 1983-02-07 | A variable choke carburetor responsive to exhaust gas composition |
| US06/465,658 US4512312A (en) | 1982-05-18 | 1983-02-10 | Variable venturi-type carburetor |
| DE3305460A DE3305460C2 (de) | 1982-05-18 | 1983-02-17 | Gleichdruckvergaser |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57082408A JPS58200066A (ja) | 1982-05-18 | 1982-05-18 | 可変ベンチユリ型気化器用空燃比制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58200066A JPS58200066A (ja) | 1983-11-21 |
| JPH0341673B2 true JPH0341673B2 (ja) | 1991-06-24 |
Family
ID=13773759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57082408A Granted JPS58200066A (ja) | 1982-05-18 | 1982-05-18 | 可変ベンチユリ型気化器用空燃比制御装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4512312A (ja) |
| JP (1) | JPS58200066A (ja) |
| DE (1) | DE3305460C2 (ja) |
| GB (1) | GB2121113B (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5273688A (en) * | 1991-12-09 | 1993-12-28 | Gilbert J. Eastin | Carburetor air volume control |
| DE19613487A1 (de) * | 1996-04-04 | 1997-10-09 | Motorradhaus Pabst | Luft/Brennstoffregelung für selbstansaugende und -verdichtende Brennkraftmaschinen |
| JP4714573B2 (ja) * | 2005-11-30 | 2011-06-29 | 本田技研工業株式会社 | 気化器 |
| JP2011203131A (ja) * | 2010-03-25 | 2011-10-13 | Keihin Corp | 酸素濃度センサ入力装置 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2228158B1 (ja) * | 1973-05-04 | 1977-08-19 | Sibe | |
| DE2357465A1 (de) * | 1973-11-17 | 1975-05-22 | Volkswagenwerk Ag | Vergaser fuer brennkraftmaschinen |
| JPS5415109B2 (ja) * | 1974-04-10 | 1979-06-12 | ||
| JPS51118818U (ja) * | 1975-03-20 | 1976-09-27 | ||
| JPS51144834A (en) * | 1975-06-09 | 1976-12-13 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel control system for internal combustion engine |
| US4097562A (en) * | 1975-11-04 | 1978-06-27 | Blakeway Industries Ltd. | Carburetor |
| DE2604231A1 (de) * | 1976-02-04 | 1977-08-11 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur durchfuehrung eines verfahrens zur regelung des einer brennkraftmaschine zugefuehrten kraftstoff- luft-gemisches durch zufuhr von zusatzluft |
| JPS52149524A (en) * | 1976-06-09 | 1977-12-12 | Toyota Motor Corp | Air fuel ratio control device for internal combustion engine |
| JPS5374631A (en) * | 1976-12-16 | 1978-07-03 | Toyota Motor Corp | Variable vemturi carburetor |
| US4208358A (en) * | 1977-05-27 | 1980-06-17 | General Motors Corporation | Carburetor and method of calibration |
| JPS54125324A (en) * | 1978-03-22 | 1979-09-28 | Automob Antipollut & Saf Res Center | Variable venturi type carburetor |
| GB2033483B (en) * | 1978-10-20 | 1982-12-22 | Toyota Motor Co Ltd | Piston air valve constant suction carburettor |
| JPS6039867B2 (ja) * | 1979-05-10 | 1985-09-07 | トヨタ自動車株式会社 | 可変ベンチユリ気化器 |
| JPS55160147A (en) * | 1979-05-30 | 1980-12-12 | Aisan Ind Co Ltd | Feedback-controlled variable venturi type carburetor |
| JPS56540A (en) * | 1979-06-12 | 1981-01-07 | Aisan Ind Co Ltd | Floatless type variable venturi carburettor |
| JPS56156445A (en) * | 1980-05-07 | 1981-12-03 | Toyota Motor Corp | Air-to-fuel ratio controller for engine |
| JPS56156444A (en) * | 1980-05-07 | 1981-12-03 | Toyota Motor Corp | Air-to-fuel ratio compensator in internal combustion engine |
| JPS6126604Y2 (ja) * | 1980-07-22 | 1986-08-09 | ||
| JPS5765842A (en) * | 1980-10-07 | 1982-04-21 | Toyota Motor Corp | Variable venturi carburetter |
| JPS5781148A (en) * | 1980-11-10 | 1982-05-21 | Toyota Motor Corp | Variable venturi carburetor |
| US4369749A (en) * | 1981-01-27 | 1983-01-25 | Aisan Kogyo Kabushiki Kaisha | Variable venturi carburetor |
| JPS57148046A (en) * | 1981-03-09 | 1982-09-13 | Toyota Motor Corp | Temperature sensing controller of carburetor |
-
1982
- 1982-05-18 JP JP57082408A patent/JPS58200066A/ja active Granted
-
1983
- 1983-02-07 GB GB08303334A patent/GB2121113B/en not_active Expired
- 1983-02-10 US US06/465,658 patent/US4512312A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-02-17 DE DE3305460A patent/DE3305460C2/de not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4512312A (en) | 1985-04-23 |
| GB8303334D0 (en) | 1983-03-09 |
| JPS58200066A (ja) | 1983-11-21 |
| GB2121113A (en) | 1983-12-14 |
| DE3305460C2 (de) | 1987-04-30 |
| DE3305460A1 (de) | 1983-11-24 |
| GB2121113B (en) | 1985-05-09 |
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