JPH035431A - プロピレンによるアルコールの脱水方法 - Google Patents
プロピレンによるアルコールの脱水方法Info
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- JPH035431A JPH035431A JP13923689A JP13923689A JPH035431A JP H035431 A JPH035431 A JP H035431A JP 13923689 A JP13923689 A JP 13923689A JP 13923689 A JP13923689 A JP 13923689A JP H035431 A JPH035431 A JP H035431A
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Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明はアルコールの４縮精製方法に関し、合成アルコ
ール、使用“済アルコール水溶液及び発酵アルコール等
から高純度のアルコールを省エネルギー的に濃縮精製す
るのに適した方法に関する。
ール、使用“済アルコール水溶液及び発酵アルコール等
から高純度のアルコールを省エネルギー的に濃縮精製す
るのに適した方法に関する。
−１「シょ、さつまいも、とうもろごし等の炭水化物を
原料とする発酵アルコールは飲料用及び工業用として重
要な出発原料であるが、発酵法及び合成法で得られるア
ルコール水？’ａ Ｗｌ、のアルコール濃度は１０〜２
０ｗＬ％♂低いため、約９５〜１００ ｗＬ％まで濃縮
する必要がある。
原料とする発酵アルコールは飲料用及び工業用として重
要な出発原料であるが、発酵法及び合成法で得られるア
ルコール水？’ａ Ｗｌ、のアルコール濃度は１０〜２
０ｗＬ％♂低いため、約９５〜１００ ｗＬ％まで濃縮
する必要がある。
従来、この濃縮法として蒸留法が用いられてきたが、主
成分アルコール及び水の蒸発潜熱の回収が困難で経済的
に不利であり、これに替わる省エネルギー型のｆＡ縮法
の開発が望まれている。
成分アルコール及び水の蒸発潜熱の回収が困難で経済的
に不利であり、これに替わる省エネルギー型のｆＡ縮法
の開発が望まれている。
通常の蒸留法では１０−Ｌ％から９５１％にアルコール
を濃縮するのに約３，０００ ｋｃａｌ／ ｋｇ−アル
コールを要している。又、９５−１％から９９．２ｗｔ
％以上の無水アルコールに蒸留にて：ａｗｉするには、
ジエチルエーテル、ベンゼン、シクロヘキサンなどを用
いた共沸蒸留が行なわれており、約１０００〜２０００
ｋｃａ ｌ ／ ｋｇ−アルコールのエネルギーを要し
省エネルギーが望まれている。
を濃縮するのに約３，０００ ｋｃａｌ／ ｋｇ−アル
コールを要している。又、９５−１％から９９．２ｗｔ
％以上の無水アルコールに蒸留にて：ａｗｉするには、
ジエチルエーテル、ベンゼン、シクロヘキサンなどを用
いた共沸蒸留が行なわれており、約１０００〜２０００
ｋｃａ ｌ ／ ｋｇ−アルコールのエネルギーを要し
省エネルギーが望まれている。
一方、省エネルギー型の：ａ縮法として超臨界状態又は
擬臨界状態の炭酸ガスを用いてアルコールを水より抽出
・公刊して′ａｗｉする方法が提案されている。（特開
昭５６−５６２旧及び同５９−１４１５２８号公Ｑμ） しかしながら、炭酸ガスを溶剤として用いた場合、比較
的多量の溶剤を必要とし、又、アルコールの選択的抽出
には限界があり、最大濃縮度しよ約９１ｗｔ％が限界で
あり、これ以−Ｅに濃縮することは不可能であることが
最近報告されている。
擬臨界状態の炭酸ガスを用いてアルコールを水より抽出
・公刊して′ａｗｉする方法が提案されている。（特開
昭５６−５６２旧及び同５９−１４１５２８号公Ｑμ） しかしながら、炭酸ガスを溶剤として用いた場合、比較
的多量の溶剤を必要とし、又、アルコールの選択的抽出
には限界があり、最大濃縮度しよ約９１ｗｔ％が限界で
あり、これ以−Ｅに濃縮することは不可能であることが
最近報告されている。
本発明は、既存の蒸留法に較べて大幅に少ないエネルギ
ーで、アルコール濃度９９．２ｗＬ％（無水アルコール
濃度）以上に濃縮する方法を提供しようとするものであ
る。
ーで、アルコール濃度９９．２ｗＬ％（無水アルコール
濃度）以上に濃縮する方法を提供しようとするものであ
る。
本発明者らは産業上有用な価値を有する純度９９ 、２
ｗ Ｌ％以上の無水エタノールを省エネルギー的に製造
する方法について鋭意検討した結果、原料のアルコール
水溶液に、プロピレン溶剤を抽出溶剤として添加して加
圧抽出蒸留を行なうことにより、容易に無水アルコール
が１７られること及び又、加圧抽出蒸留塔塔頂プロピレ
ンガスを再圧縮循環する際に発生する圧縮熱で加圧抽出
蒸留塔の熱源の大部分を補え、既存の蒸留法に較べて大
幅にエネルギーが節約できることを見出し、本発明を完
成するに至った。
ｗ Ｌ％以上の無水エタノールを省エネルギー的に製造
する方法について鋭意検討した結果、原料のアルコール
水溶液に、プロピレン溶剤を抽出溶剤として添加して加
圧抽出蒸留を行なうことにより、容易に無水アルコール
が１７られること及び又、加圧抽出蒸留塔塔頂プロピレ
ンガスを再圧縮循環する際に発生する圧縮熱で加圧抽出
蒸留塔の熱源の大部分を補え、既存の蒸留法に較べて大
幅にエネルギーが節約できることを見出し、本発明を完
成するに至った。
即ち、本発明はエタノール及び水を主成分とする原ｒ１
を第１蒸留塔の中部に供給し、第１蒸留塔の上部よりプ
ロピレン溶剤を供給し、該第１７Ａ留塔内でプロピレン
の液体と気体が同時に存在する温度、圧力に保持し、該
第１蒸留塔のド部より実質的に水分を含まないエタノー
ルと液体プロピレンを、又該第１蒸留塔上部より実質的
にエタノールを含まない水分と藩気プロピレンを取り出
すことを特徴とする無水アルコール製造方法である。
を第１蒸留塔の中部に供給し、第１蒸留塔の上部よりプ
ロピレン溶剤を供給し、該第１７Ａ留塔内でプロピレン
の液体と気体が同時に存在する温度、圧力に保持し、該
第１蒸留塔のド部より実質的に水分を含まないエタノー
ルと液体プロピレンを、又該第１蒸留塔上部より実質的
にエタノールを含まない水分と藩気プロピレンを取り出
すことを特徴とする無水アルコール製造方法である。
そして、上記方法において、第１蒸留塔上部のガス相を
加圧し、その圧縮熱を第１蒸留塔リポイラーの熱源とし
た後、第１蒸留塔上部へ還流すること、及び第１蒸留塔
下部の無水エタノール及びプｒ１ピレン混合液を第２蒸
留塔に導入し、プロピレン溶剤をストリッピングするに
際し、第２蒸留塔上部ガス相を加圧してその圧縮熱を第
２蒸留塔の熱源に用いた後、第２蒸留塔及び第１藩留塔
上部へ還流することを好ましい態様とするものである。
加圧し、その圧縮熱を第１蒸留塔リポイラーの熱源とし
た後、第１蒸留塔上部へ還流すること、及び第１蒸留塔
下部の無水エタノール及びプｒ１ピレン混合液を第２蒸
留塔に導入し、プロピレン溶剤をストリッピングするに
際し、第２蒸留塔上部ガス相を加圧してその圧縮熱を第
２蒸留塔の熱源に用いた後、第２蒸留塔及び第１藩留塔
上部へ還流することを好ましい態様とするものである。
以下、本発明の一実施態様を第１図に従って詳述し、そ
の作用を明らかにする。
の作用を明らかにする。
第１図において、供給ライン２よりの原料アルコール水
溶液は、製品無水アルコールと熱交換器３７で熱交換さ
れて予熱され、充填塔、多孔板塔、トレイ型塔などの加
圧抽出蒸留塔１の中部に供給される。原料アルコール濃
度は限定されないが、含水アルコール（アルコール４度
９５ｖｏ１％）を原ｒ１とする場合、本発明は最も効率
的となる。
溶液は、製品無水アルコールと熱交換器３７で熱交換さ
れて予熱され、充填塔、多孔板塔、トレイ型塔などの加
圧抽出蒸留塔１の中部に供給される。原料アルコール濃
度は限定されないが、含水アルコール（アルコール４度
９５ｖｏ１％）を原ｒ１とする場合、本発明は最も効率
的となる。
加圧抽出蒸留塔１の気液接触部分は通常の蒸Ｗ／に用い
られる各種の充填物、多孔板、各種トレイなど寺用いる
ことができる。
られる各種の充填物、多孔板、各種トレイなど寺用いる
ことができる。
プロピレン溶剤はライン１５．１６より加圧抽出蒸留塔
ｌの上部に供給される。プロピレンのガスと液が共存す
る条件下にアルコール水溶液をおいた場合、アルコール
は親和力の差異により選択的に液体プロピレンに抽出さ
れ、更にアルコールに対して比較的液体プロピレンが多
縦にある条件下では、水分はプロピレン／アルコール６
１４合液体中へは殆ど溶解せず、プロピレンガス相中の
水分濃度が水の飽和濃度以下になるような条件を設定す
ると、水分はプロピレンガス相側へ選択的に移行させる
ことができる。かくしてアルコールと水との分離ができ
、無水アルコールが得られる。このように加圧抽出蒸留
塔１内でブｌ］ピレンのガスと液の両相が共存する条件
とするためには、温度はプロピレンの臨界温度′ｒｃ
＝９２．３°Ｃ以下で、圧力はこの温度における液相組
成に対応した飽和蒸気圧（最大値はブ［１ピレンの臨界
圧力Ｐｃ−４５ａＬ■）にずべきである。またプロピレ
ンのガスと液の比率は原料アルコール濃度及び製品無水
アルコール濃度により変えるべきで、これはプロピレン
のｌ１ｆｆｉ、加圧抽出蒸留塔１０段数及びリポイラー
６．７への熱量の与え方によって調整することができる
。
ｌの上部に供給される。プロピレンのガスと液が共存す
る条件下にアルコール水溶液をおいた場合、アルコール
は親和力の差異により選択的に液体プロピレンに抽出さ
れ、更にアルコールに対して比較的液体プロピレンが多
縦にある条件下では、水分はプロピレン／アルコール６
１４合液体中へは殆ど溶解せず、プロピレンガス相中の
水分濃度が水の飽和濃度以下になるような条件を設定す
ると、水分はプロピレンガス相側へ選択的に移行させる
ことができる。かくしてアルコールと水との分離ができ
、無水アルコールが得られる。このように加圧抽出蒸留
塔１内でブｌ］ピレンのガスと液の両相が共存する条件
とするためには、温度はプロピレンの臨界温度′ｒｃ
＝９２．３°Ｃ以下で、圧力はこの温度における液相組
成に対応した飽和蒸気圧（最大値はブ［１ピレンの臨界
圧力Ｐｃ−４５ａＬ■）にずべきである。またプロピレ
ンのガスと液の比率は原料アルコール濃度及び製品無水
アルコール濃度により変えるべきで、これはプロピレン
のｌ１ｆｆｉ、加圧抽出蒸留塔１０段数及びリポイラー
６．７への熱量の与え方によって調整することができる
。
加圧抽出蒸留塔ｌの塔頂ガス（プロピレンガスと水から
なり、実質的にアルコールは存在しない）はうイン３よ
り取出し、圧縮機４で再圧ｉ宿された後、ライン５を経
てリポイラー６に導き再圧縮によって発止する圧縮熱を
該リポイラー６の熱源として用いるのがよい。加圧抽出
蒸ｆ（ｉ塔１の塔頂と塔底の温度差はＩＯ”ｃ以下にし
ても燥業することができるので、圧縮機４での僅かな圧
縮、すなわち僅かな動力、で塔頂ガス温度を塔底温度以
上に断熱圧縮により昇温することができ、塔頂ガスの凝
縮潜熱をリポイラー６の熱源として十分利用することが
可能となり、既存の蒸留法に較べて大幅にエネルギーの
節約ができる。
なり、実質的にアルコールは存在しない）はうイン３よ
り取出し、圧縮機４で再圧ｉ宿された後、ライン５を経
てリポイラー６に導き再圧縮によって発止する圧縮熱を
該リポイラー６の熱源として用いるのがよい。加圧抽出
蒸ｆ（ｉ塔１の塔頂と塔底の温度差はＩＯ”ｃ以下にし
ても燥業することができるので、圧縮機４での僅かな圧
縮、すなわち僅かな動力、で塔頂ガス温度を塔底温度以
上に断熱圧縮により昇温することができ、塔頂ガスの凝
縮潜熱をリポイラー６の熱源として十分利用することが
可能となり、既存の蒸留法に較べて大幅にエネルギーの
節約ができる。
リポイラー６で熱交換されたプロピレンと水の混合物は
ライン１０を経て水のデカンタ−１１に導入されて水分
とプロピレンに重力沈降分随される。水はうイン１２よ
り抜き出され、プロピレンはライン１３より減圧弁１４
を経てライン１５より加圧抽出蒸留塔ｌへ還流される。
ライン１０を経て水のデカンタ−１１に導入されて水分
とプロピレンに重力沈降分随される。水はうイン１２よ
り抜き出され、プロピレンはライン１３より減圧弁１４
を経てライン１５より加圧抽出蒸留塔ｌへ還流される。
次に、加圧抽出蒸留塔ｌの塔底液抜出しライン８からは
、実質的に水を含まない無水アルコールと液体プロピレ
ンの混合物が後出され、該混合物は加圧抽出蒸留塔１の
塔底レベル制」弁９を備えたうイン１７を経て熱交換３
１Ｂに導かれ、ここで昇温され、史にライン１９を経て
熱交換器２０に導かれて更に昇温された後、ライン２１
を経てストリッパー２２の中部に導入される。このスト
リッパー２２は加圧蒸留塔であり、気液接触部分は通常
蒸留で用いられる各種充填物、多孔板、各種トレイなど
を用いることができる。このストリンパ−２２の圧力は
加圧抽出蒸留塔ｌとの圧力差ができるだけ小さくなるよ
うにするのが好ましい。
、実質的に水を含まない無水アルコールと液体プロピレ
ンの混合物が後出され、該混合物は加圧抽出蒸留塔１の
塔底レベル制」弁９を備えたうイン１７を経て熱交換３
１Ｂに導かれ、ここで昇温され、史にライン１９を経て
熱交換器２０に導かれて更に昇温された後、ライン２１
を経てストリッパー２２の中部に導入される。このスト
リッパー２２は加圧蒸留塔であり、気液接触部分は通常
蒸留で用いられる各種充填物、多孔板、各種トレイなど
を用いることができる。このストリンパ−２２の圧力は
加圧抽出蒸留塔ｌとの圧力差ができるだけ小さくなるよ
うにするのが好ましい。
ストリッパー２２の塔頂ガス（実質的にアルコールヲ含
まないプロピレンガス）はうイン２３より取出され、前
記ライン１７の液体（無水アルコールと液体プロピレン
の混合物）温度より５〜】０°Ｃ以ト高瓜になるように
圧縮機２４で僅かに断熱圧縮され、ライン２５を経て前
記熱交Ｉ！Ｊ！器１８に導かれ、ここでライン２５のプ
ロピレンガスの凝縮層熱の大部分と顕熱の一部を前記ラ
イン１７の流体に与える。かくすることによってストリ
ッパー２２の熱源の大部分を補うことができる。熱交換
３１Ｂで昇４された流体はライン１９を経て更に熱交換
器２０により昇温され、ライン２１を経てストリッパー
２２の中部に供給される。
まないプロピレンガス）はうイン２３より取出され、前
記ライン１７の液体（無水アルコールと液体プロピレン
の混合物）温度より５〜】０°Ｃ以ト高瓜になるように
圧縮機２４で僅かに断熱圧縮され、ライン２５を経て前
記熱交Ｉ！Ｊ！器１８に導かれ、ここでライン２５のプ
ロピレンガスの凝縮層熱の大部分と顕熱の一部を前記ラ
イン１７の流体に与える。かくすることによってストリ
ッパー２２の熱源の大部分を補うことができる。熱交換
３１Ｂで昇４された流体はライン１９を経て更に熱交換
器２０により昇温され、ライン２１を経てストリッパー
２２の中部に供給される。
一方、熱交換器１８でライン１７の液体に熱を与えて降
温したライン２６のプロピレンはデカンタ−２７に導入
され、水はライン２８より抜出され、実質的に水を含ま
ないプロピレンは、ライン２９より取出され、ここでラ
イン３０とライン３１に分流され、ライン３０に分流さ
れたプロピレンは減圧弁３９を経て前記の加圧抽出蒸留
塔１の」二部にライン１６を介して循環され、ライン３
１に分流されたプロピレンは減圧弁３８を経てライン３
２を介してストリッパー２２の上部に還流される。
温したライン２６のプロピレンはデカンタ−２７に導入
され、水はライン２８より抜出され、実質的に水を含ま
ないプロピレンは、ライン２９より取出され、ここでラ
イン３０とライン３１に分流され、ライン３０に分流さ
れたプロピレンは減圧弁３９を経て前記の加圧抽出蒸留
塔１の」二部にライン１６を介して循環され、ライン３
１に分流されたプロピレンは減圧弁３８を経てライン３
２を介してストリッパー２２の上部に還流される。
−・方、ストリッパー２２の塔底からは実質的にプロピ
レンを含まない無水アルコール（エタノール９９．２ｗ
Ｌ％以上）がライン３３より抜出される。
レンを含まない無水アルコール（エタノール９９．２ｗ
Ｌ％以上）がライン３３より抜出される。
ライン３３から抜出された無水アルコールの温度は、加
圧下のアルコールの沸点であり、約８０゛Ｃ以上である
ため、ライン３５を経て熱交換器２０に導かれ、ここで
前記ライン１９の流体の昇温に利用され、更に熱交換器
３７に導かれ、ここでライン２の原料アルコールの予熱
に利用されて熱回収され、常温の無水アルコールとなっ
てライン３６より製品として取出される。
圧下のアルコールの沸点であり、約８０゛Ｃ以上である
ため、ライン３５を経て熱交換器２０に導かれ、ここで
前記ライン１９の流体の昇温に利用され、更に熱交換器
３７に導かれ、ここでライン２の原料アルコールの予熱
に利用されて熱回収され、常温の無水アルコールとなっ
てライン３６より製品として取出される。
なお３４はストリッパー２２のりボイラーであって、ラ
イン３３より抜出されたストリッパー２２の塔底液の一
部が該リポイラー３４を経由してストリッパー２２に還
流されるようになっている。
イン３３より抜出されたストリッパー２２の塔底液の一
部が該リポイラー３４を経由してストリッパー２２に還
流されるようになっている。
以下、本発明の実施例をあげて本発明の詳細な説明する
。
。
（実施例１）
内径１００ｍｍ 、高さ４ｍの充填塔式加圧抽出蒸留塔
において、原料（エタノール９５−１％、水５ｗＬ％）
を１００ ｇ ／ ｂで中部より供給し、プロピレン液
体をｓ、ｏｏｏｇ／ｈで上部より供給し、圧力’） ｋ
ｇ ／ ｃ＋＊”Ｇの条件下で加圧抽出蒸留を行なった
。この結果、塔底は温度２５°Ｃ１塔頂は温度２０°Ｃ
となり温度差は僅かに５ ’Ｃにすることができた。
において、原料（エタノール９５−１％、水５ｗＬ％）
を１００ ｇ ／ ｂで中部より供給し、プロピレン液
体をｓ、ｏｏｏｇ／ｈで上部より供給し、圧力’） ｋ
ｇ ／ ｃ＋＊”Ｇの条件下で加圧抽出蒸留を行なった
。この結果、塔底は温度２５°Ｃ１塔頂は温度２０°Ｃ
となり温度差は僅かに５ ’Ｃにすることができた。
又、塔底及び塔頂からの抜出し量は次のとおりであった
。
。
塔底液は、プロピレンを容易に分離でき、その結果、専
売法及びＪＩＳ規格を満たす純度の無水エタノールが得
られた。
売法及びＪＩＳ規格を満たす純度の無水エタノールが得
られた。
（実施例２）
実施例１の結果をもとに、第１図に示すプロセスの最適
化を行ない、所要エネルギーを求めた。
化を行ない、所要エネルギーを求めた。
（＋１ 操作条件
加圧抽出蒸留塔Ｉ
圧 力 ９ ｋｇ ／ ｃｍ”Ｇ温 度
２０℃ （塔頂） ２５”Ｃ（塔底） 原 料 １００ｇ ／ ｈ（９５ｗＬ％エタノール）
プロピレン ５０００ ｇ／ｈ （ライン１５と１６
の合計） ・ストリッパー２２ 圧 力 温度 ８ ｋｇ ／ ｃｍ”Ｇ １６“Ｃ（塔頂） １５０°Ｃ（塔底） ０．５（ライン２９に対するライ ン３１流量比） 還流比 ・圧縮機４ 人［１３ 出口５ 温 度 ２０℃ 圧 力 ９ ｋｇ ／ ｃｓ”Ｇ温 度 ３
５℃ 圧 力 １３ｋｇ ／ ｃｔｍ”Ｇ−圧縮機２４ 人口２３ 温 度 １６°Ｃ 圧 力 ８ ｋｇ ／ ＣＩＩ”Ｇ出口２５ ４
度 ５２°Ｃ 圧 力 １９ｋｇ／ｃｍ’（。
２０℃ （塔頂） ２５”Ｃ（塔底） 原 料 １００ｇ ／ ｈ（９５ｗＬ％エタノール）
プロピレン ５０００ ｇ／ｈ （ライン１５と１６
の合計） ・ストリッパー２２ 圧 力 温度 ８ ｋｇ ／ ｃｍ”Ｇ １６“Ｃ（塔頂） １５０°Ｃ（塔底） ０．５（ライン２９に対するライ ン３１流量比） 還流比 ・圧縮機４ 人［１３ 出口５ 温 度 ２０℃ 圧 力 ９ ｋｇ ／ ｃｓ”Ｇ温 度 ３
５℃ 圧 力 １３ｋｇ ／ ｃｔｍ”Ｇ−圧縮機２４ 人口２３ 温 度 １６°Ｃ 圧 力 ８ ｋｇ ／ ＣＩＩ”Ｇ出口２５ ４
度 ５２°Ｃ 圧 力 １９ｋｇ／ｃｍ’（。
（２）無水エタノール１ｋｇを製造するに必要なエネル
ギーは、 となり、既存の蒸留法の約１７５〜Ｉ／ｌｏの所要エネ
ルギーであった。
ギーは、 となり、既存の蒸留法の約１７５〜Ｉ／ｌｏの所要エネ
ルギーであった。
（実施例３）
実施例１において、圧力を種々変化させたテストを行な
い以Ｆの結果をＩＪた。
い以Ｆの結果をＩＪた。
果を奏する。
第１図は本発明を実施ずのためのプロセスフローである
。 いずれの条件下でも、塔頂と塔底の温度差は小さく、か
つ専売法及びＪＩＳ ＭＪ、格の濃度９９．２ｉｙＬ％
を満たず無水エタノールが１１られた。 （発明の効果）
。 いずれの条件下でも、塔頂と塔底の温度差は小さく、か
つ専売法及びＪＩＳ ＭＪ、格の濃度９９．２ｉｙＬ％
を満たず無水エタノールが１１られた。 （発明の効果）
Claims (3)
- （１）エタノール及び水を主成分とする原料を第１蒸留
塔の中部に供給し、第１蒸留塔の上部よりプロピレン溶
剤を供給し、該第１蒸留塔内でプロピレンの液体と気体
が同時に存在する温度、圧力に保持し、該第１蒸留塔の
下部より実質的に水分を含まないエタノールと液体プロ
ピレンを、又該第１蒸留塔上部より実質的にエタノール
を含まない水分と蒸気プロピレンを取り出すことを特徴
とするプロピレンによるアルコールの脱水方法。 - （２）第１蒸留塔上部のガス相を加圧し、その圧縮熱を
第１蒸留塔リポイラーの熱源とした後、第１蒸留塔上部
へ還流する特許請求範囲第（１）項に記載の方法。 - （３）第１蒸留塔下部の無水エタノール及びプロピレン
混合液を第２蒸留塔に導入し、プロピレン溶剤をストリ
ッピングするに際し、第２蒸留塔上部ガス相を加圧して
その圧縮熱を第２蒸留塔の熱源に用いた後、第２蒸留塔
及び第１蒸留塔上部へ還流する特許請求範囲第（１）項
記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13923689A JPH035431A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | プロピレンによるアルコールの脱水方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13923689A JPH035431A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | プロピレンによるアルコールの脱水方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH035431A true JPH035431A (ja) | 1991-01-11 |
Family
ID=15240645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13923689A Pending JPH035431A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | プロピレンによるアルコールの脱水方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH035431A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5294304A (en) * | 1989-11-14 | 1994-03-15 | Ministry Of International Trade And Industry | Process for the recovery of absolute ethanol by vapor compression extractive distillation |
| US7699961B2 (en) | 2001-10-19 | 2010-04-20 | Mitsubishi Chemical Corporation | Apparatus for concentrating water-soluble organic material |
| JP2015134321A (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-27 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 蒸留塔 |
-
1989
- 1989-06-02 JP JP13923689A patent/JPH035431A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5294304A (en) * | 1989-11-14 | 1994-03-15 | Ministry Of International Trade And Industry | Process for the recovery of absolute ethanol by vapor compression extractive distillation |
| US7699961B2 (en) | 2001-10-19 | 2010-04-20 | Mitsubishi Chemical Corporation | Apparatus for concentrating water-soluble organic material |
| JP2015134321A (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-27 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 蒸留塔 |
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