JPH0358204B2 - - Google Patents
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- JPH0358204B2 JPH0358204B2 JP60206972A JP20697285A JPH0358204B2 JP H0358204 B2 JPH0358204 B2 JP H0358204B2 JP 60206972 A JP60206972 A JP 60206972A JP 20697285 A JP20697285 A JP 20697285A JP H0358204 B2 JPH0358204 B2 JP H0358204B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- transistor
- circuit
- capacitor
- current
- collector
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Oscillators With Electromechanical Resonators (AREA)
- Amplifiers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(イ) 産業上の利用分野
本発明は、発振回路に関するもので、特にテー
プレコーダの録音レベルを設定する際に用いられ
るキヤルトーン信号発生回路に適した発振回路に
関する。
プレコーダの録音レベルを設定する際に用いられ
るキヤルトーン信号発生回路に適した発振回路に
関する。
(ロ) 従来の技術
三角波の信号を得る為には、第２図に示す如
く、無安定マルチバイブレータ１を用いて方形波
の信号を作成し、該方形波の信号を積分回路２に
印加して積分すればよい。通常、前記無安定マル
チバイブレータ１としては、第３図に示す如きも
のが用いられる。第３図において、第１及び第２
トランジスタ３及び４のコレクタは、第１及び第
２コンデンサ５及び６を介して相手のベースに接
続され、前記第１及び第２トランジスタ３及び４
のコレクタ及びベースはそれぞれ第１乃至第４抵
抗７乃至１０を介して電源（＋Vcc）に接続され
ている。この無安定マルチバイブレータは、例え
ば昭和46年５月10日に株式会社コロナ社より発行
された「電子回路」第212頁乃至第219頁に詳述さ
れている様に従来公知である。しかして、前記無
安定マルチバイブレータの発振周波数1は、 1＝１／1.39CbRb ……(1) 〔ただし、Cbは第１及び第２コンデンサ５及
び６の容量 Rbは第２及び第３抵抗８及び９の抵抗値〕 となる。前記第(1)式に基づき第１及び第２コンデ
ンサ５及び６の値を求めてみる。発振周波数1を
400Hz、第２及び第３抵抗８及び９の値をそれぞ
れ20KΩに設定すると、前記第１及び第２コンデ
ンサ５及び６の値はそれぞれ0.09μFになる。一
方、積分回路２の遮断周波数2は、 2＝１／2πRsCfANF ……(2) 〔ただし、Rsは抵抗１１の抵抗値、Cfはコン
デンサ１２の容量、ANFは増幅部１３の閉ループ
利得〕 となり、前記発振回路は前記遮断周波数2から−
6dB／octで下降する周波数性を持つ。尚、閉ル
ープ利得ANFは、Rf／Rs（ただし、Rfは抵抗１４
の抵抗値）与えられるから、前記第(2)式は、 2＝１／2πRfCf ……(3) となる。前記積分回路２が積分動作を行うのは、
遮断周波数2以上の周波数であるから、前記積分
回路２に400Hzの方形波の信号が印加されたとき
のコンデンサ１２の容量Cfは、遮断周波数2を40
Hz、抵抗１４の値Rfを100KΩとすれば、0.04μF
になる。
く、無安定マルチバイブレータ１を用いて方形波
の信号を作成し、該方形波の信号を積分回路２に
印加して積分すればよい。通常、前記無安定マル
チバイブレータ１としては、第３図に示す如きも
のが用いられる。第３図において、第１及び第２
トランジスタ３及び４のコレクタは、第１及び第
２コンデンサ５及び６を介して相手のベースに接
続され、前記第１及び第２トランジスタ３及び４
のコレクタ及びベースはそれぞれ第１乃至第４抵
抗７乃至１０を介して電源（＋Vcc）に接続され
ている。この無安定マルチバイブレータは、例え
ば昭和46年５月10日に株式会社コロナ社より発行
された「電子回路」第212頁乃至第219頁に詳述さ
れている様に従来公知である。しかして、前記無
安定マルチバイブレータの発振周波数1は、 1＝１／1.39CbRb ……(1) 〔ただし、Cbは第１及び第２コンデンサ５及
び６の容量 Rbは第２及び第３抵抗８及び９の抵抗値〕 となる。前記第(1)式に基づき第１及び第２コンデ
ンサ５及び６の値を求めてみる。発振周波数1を
400Hz、第２及び第３抵抗８及び９の値をそれぞ
れ20KΩに設定すると、前記第１及び第２コンデ
ンサ５及び６の値はそれぞれ0.09μFになる。一
方、積分回路２の遮断周波数2は、 2＝１／2πRsCfANF ……(2) 〔ただし、Rsは抵抗１１の抵抗値、Cfはコン
デンサ１２の容量、ANFは増幅部１３の閉ループ
利得〕 となり、前記発振回路は前記遮断周波数2から−
6dB／octで下降する周波数性を持つ。尚、閉ル
ープ利得ANFは、Rf／Rs（ただし、Rfは抵抗１４
の抵抗値）与えられるから、前記第(2)式は、 2＝１／2πRfCf ……(3) となる。前記積分回路２が積分動作を行うのは、
遮断周波数2以上の周波数であるから、前記積分
回路２に400Hzの方形波の信号が印加されたとき
のコンデンサ１２の容量Cfは、遮断周波数2を40
Hz、抵抗１４の値Rfを100KΩとすれば、0.04μF
になる。
(ハ) 発明が解決しようとする問題点
一般に、IC（集積回路）化が可能なコンデンサ
の容量は、高高数百pFである。従つて、無安定
マルチバイブレータ１を構成する第１及び第２コ
ンデンサ５及び６や積分回路２を構成するコンデ
ンサ１２をIC化することが出来ず、更に、結合
コンデンサ１５も必要となるので、第１図の回路
をIC化する場合は、外付コンデンサの数が多く
なり、ICの端子ピンの数も増大するという問題
があつた。
の容量は、高高数百pFである。従つて、無安定
マルチバイブレータ１を構成する第１及び第２コ
ンデンサ５及び６や積分回路２を構成するコンデ
ンサ１２をIC化することが出来ず、更に、結合
コンデンサ１５も必要となるので、第１図の回路
をIC化する場合は、外付コンデンサの数が多く
なり、ICの端子ピンの数も増大するという問題
があつた。
(ニ) 問題点を解決するための手段
本発明は、上述の点に鑑み成されたもので、差
動接続された第１及び第２トランジスタと、該第
２トランジスタのベースに接続されたコンデンサ
と、前記第１トランジスタのコレクタ電流に応じ
て前記コンデンサを定電流充電する充電回路と、
前記第２トランジスタのコレクタ電流に応じて前
記コンデンサを定電流放電する放電回路とを備え
る点を特徴とするものである。
動接続された第１及び第２トランジスタと、該第
２トランジスタのベースに接続されたコンデンサ
と、前記第１トランジスタのコレクタ電流に応じ
て前記コンデンサを定電流充電する充電回路と、
前記第２トランジスタのコレクタ電流に応じて前
記コンデンサを定電流放電する放電回路とを備え
る点を特徴とするものである。
(ホ) 作用
本発明に依れば、差動接続された第１及び第２
トランジスタのコレクタ電流に応じて、コンデン
サの定電流充放電を行うことにより、前記コンデ
ンサの一端に三角波の出力信号を得ることが出来
るので、IC化に際して外付コンデンサの数の減
少及び外付ピン数の削減を計ることが出来る。
トランジスタのコレクタ電流に応じて、コンデン
サの定電流充放電を行うことにより、前記コンデ
ンサの一端に三角波の出力信号を得ることが出来
るので、IC化に際して外付コンデンサの数の減
少及び外付ピン数の削減を計ることが出来る。
(ヘ) 実施例
第１図は、本発明の一実施例を示すもので、１
６及び１７は差動接続された第１及び第２トラン
ジスタ、１８は該第２トランジスタ１７のベース
に接続されたコンデンサ、１９は前記第１及び第
２トランジスタ１６及び１７の共通エミツタに接
続された電流源、２０，２１及び２２は電源（＋
Vcc）とアースとの間に直列接続された第１、第
２及び第３抵抗、２３前記第１トランジスタ１６
のコレクタに接続されたダイオード接続型の第３
トランジスタ、２４は前記第１抵抗２０を短絡す
る為、前記第３トランジスタ２３に電流ミラー接
続された第４トランジスタ、２５は前記コンデン
サ１８の充電を行う為、前記第３トランジスタ２
３に電流ミラー接続された第５トランジスタ、２
６は前記第２トランジスタ１７のコレクタに接続
されたダイオード接続型の第６トランジスタ、２
７は該第６トランジスタ２６に電流ミラー接続さ
れた第７トランジスタ、２８は第８トランジスタ
２９と前記コンデンサ１８の放電を行う第９トラ
ンジスタ３０とからなり、前記第７トランジスタ
２７のコレクタ電流を反転する電流ミラー回路、
及び３１は第４、第５トランジスタ２４，２５を
強制駆動する為、前記第６トランジスタ２６に電
流ミラー接続された第10トランジスタである。
尚、第１トランジスタ１６のベースは、第２及び
第３抵抗２１及び２２の接続点に接続されてお
り、コンデンサ１８の一端は出力端子３２に接続
されている。
６及び１７は差動接続された第１及び第２トラン
ジスタ、１８は該第２トランジスタ１７のベース
に接続されたコンデンサ、１９は前記第１及び第
２トランジスタ１６及び１７の共通エミツタに接
続された電流源、２０，２１及び２２は電源（＋
Vcc）とアースとの間に直列接続された第１、第
２及び第３抵抗、２３前記第１トランジスタ１６
のコレクタに接続されたダイオード接続型の第３
トランジスタ、２４は前記第１抵抗２０を短絡す
る為、前記第３トランジスタ２３に電流ミラー接
続された第４トランジスタ、２５は前記コンデン
サ１８の充電を行う為、前記第３トランジスタ２
３に電流ミラー接続された第５トランジスタ、２
６は前記第２トランジスタ１７のコレクタに接続
されたダイオード接続型の第６トランジスタ、２
７は該第６トランジスタ２６に電流ミラー接続さ
れた第７トランジスタ、２８は第８トランジスタ
２９と前記コンデンサ１８の放電を行う第９トラ
ンジスタ３０とからなり、前記第７トランジスタ
２７のコレクタ電流を反転する電流ミラー回路、
及び３１は第４、第５トランジスタ２４，２５を
強制駆動する為、前記第６トランジスタ２６に電
流ミラー接続された第10トランジスタである。
尚、第１トランジスタ１６のベースは、第２及び
第３抵抗２１及び２２の接続点に接続されてお
り、コンデンサ１８の一端は出力端子３２に接続
されている。
次に動作を説明する。電源（＋Vcc）を投入す
ると、第１トランジスタ１６のベース電圧は、 R3／R1＋R2＋R3Vcc（ただし、R1，R2及びR3は第 １、第２及び第３抵抗２０，２１及び２２の抵抗
値）となり、コンデンサ１８の初期電荷を零とす
れば、第２トランジスタ１７のベース電圧は零と
なるので、電源投入直後には第１トランジスタ１
６がオン、第２トランジスタ１７がオフになる。
そして、前記第１トランジスタ１６がオンする
と、第３トランジスタ２３がオンし、第４及び第
５トランジスタ２４及び２５もオンする。前記第
５トランジスタ２５がオンすると、そのコレクタ
電流によりコンデンサ１８の充電が行なわれる。
一方、第４トランジスタ２４がオンすると、第１
抵抗２０が短絡される為、第１トランジスタ１６
のベース電圧がR3／R2＋R3（Vcc−VCEsat）（ただ し、VCEsatは第４トランジスタ２４のコレクタ・
エミツタ間飽和電圧）に上昇する。
ると、第１トランジスタ１６のベース電圧は、 R3／R1＋R2＋R3Vcc（ただし、R1，R2及びR3は第 １、第２及び第３抵抗２０，２１及び２２の抵抗
値）となり、コンデンサ１８の初期電荷を零とす
れば、第２トランジスタ１７のベース電圧は零と
なるので、電源投入直後には第１トランジスタ１
６がオン、第２トランジスタ１７がオフになる。
そして、前記第１トランジスタ１６がオンする
と、第３トランジスタ２３がオンし、第４及び第
５トランジスタ２４及び２５もオンする。前記第
５トランジスタ２５がオンすると、そのコレクタ
電流によりコンデンサ１８の充電が行なわれる。
一方、第４トランジスタ２４がオンすると、第１
抵抗２０が短絡される為、第１トランジスタ１６
のベース電圧がR3／R2＋R3（Vcc−VCEsat）（ただ し、VCEsatは第４トランジスタ２４のコレクタ・
エミツタ間飽和電圧）に上昇する。
その状態で第５トランジスタ２５によるコンデ
ンサ１８の定電流充電が進み、前記コンデンサ１
８の端子電圧が前記第１トランジスタ１６のベー
ス電圧（R3／R2＋R3（Vcc−VCEsat））に達すると、 第２トランジスタ１７がオンを開始し、それに応
じて第６トランジスタ２６もオンを開始する。前
記第６トランジスタ２６がオンすると、電流ミラ
ー接続された第７及び第10トランジスタ２７及び
３１がオンし、前記第７トランジスタ２７のオン
に応じて電流ミラー回路２８を構成する第８及び
第９トランジスタ２９及び３０がオンする。その
為、コンデンサ１８の電荷は、前記第９トランジ
スタ３０のコレクタ・エミツタ路を通じて定電流
放電される。一方、前記第10トランジスタ３１が
オンすると、第４及び第５トランジスタ２４及び
２５のベース電圧が上昇し、前記第４及び第５ト
ランジスタ２４及び２５がオフに強制駆動され
る。前記第４トランジスタ２４がオフになると第
１抵抗２０の短絡が解除されるので、第１トラン
ジスタ１６のベース電圧は再びR3／R1＋R2＋R3Vcc に低下しオフになる。
ンサ１８の定電流充電が進み、前記コンデンサ１
８の端子電圧が前記第１トランジスタ１６のベー
ス電圧（R3／R2＋R3（Vcc−VCEsat））に達すると、 第２トランジスタ１７がオンを開始し、それに応
じて第６トランジスタ２６もオンを開始する。前
記第６トランジスタ２６がオンすると、電流ミラ
ー接続された第７及び第10トランジスタ２７及び
３１がオンし、前記第７トランジスタ２７のオン
に応じて電流ミラー回路２８を構成する第８及び
第９トランジスタ２９及び３０がオンする。その
為、コンデンサ１８の電荷は、前記第９トランジ
スタ３０のコレクタ・エミツタ路を通じて定電流
放電される。一方、前記第10トランジスタ３１が
オンすると、第４及び第５トランジスタ２４及び
２５のベース電圧が上昇し、前記第４及び第５ト
ランジスタ２４及び２５がオフに強制駆動され
る。前記第４トランジスタ２４がオフになると第
１抵抗２０の短絡が解除されるので、第１トラン
ジスタ１６のベース電圧は再びR3／R1＋R2＋R3Vcc に低下しオフになる。
第９トランジスタ３０によるコンデンサ１８の
放電が進み、第２トランジスタ１７のベース電圧
が第１トランジスタ１６のベース電圧
（R3／R1＋R2＋R3Vcc）迄低下すると、再び第１トラ ンジスタ１６がオン、第２トランジスタ１７がオ
フになり、第５トランジスタ２５もオンになるの
で、コンデンサ１８の定電流充電が再開される。
従つて、コンデンサ１８は定電流充電と定電流放
電が繰り返えされ、出力端子３２には三角波の発
振出力信号が得られる。
放電が進み、第２トランジスタ１７のベース電圧
が第１トランジスタ１６のベース電圧
（R3／R1＋R2＋R3Vcc）迄低下すると、再び第１トラ ンジスタ１６がオン、第２トランジスタ１７がオ
フになり、第５トランジスタ２５もオンになるの
で、コンデンサ１８の定電流充電が再開される。
従つて、コンデンサ１８は定電流充電と定電流放
電が繰り返えされ、出力端子３２には三角波の発
振出力信号が得られる。
第１図の発振回路をIC化する場合、各トラン
ジスタの整合を十分にとれば、第５トランジスタ
２５による充電電流の値と、第９トランジスタ３
０による放電電流の値を一致させることが出来、
充電時間と放電時間とを一致させることが出来
る。その為、直線性が良く、波形のきれいな三角
波を得ることが出来る。また、コンデンサ１８の
放電状態から充電状態への切り換えは、第１トラ
ンジスタ１６のコレクタ電流の増大、第３トラン
ジスタ２３のコレクタ電流の増大、第４トランジ
スタ２４のコレクタ電流の増大、第１トランジス
タ１６のベース電圧の上昇という正帰還動作によ
り助長され、充電状態から放電状態への切り換え
は、第10トランジスタ３１により助長されるの
で、切換時間の短絡を計ることが出来る。
ジスタの整合を十分にとれば、第５トランジスタ
２５による充電電流の値と、第９トランジスタ３
０による放電電流の値を一致させることが出来、
充電時間と放電時間とを一致させることが出来
る。その為、直線性が良く、波形のきれいな三角
波を得ることが出来る。また、コンデンサ１８の
放電状態から充電状態への切り換えは、第１トラ
ンジスタ１６のコレクタ電流の増大、第３トラン
ジスタ２３のコレクタ電流の増大、第４トランジ
スタ２４のコレクタ電流の増大、第１トランジス
タ１６のベース電圧の上昇という正帰還動作によ
り助長され、充電状態から放電状態への切り換え
は、第10トランジスタ３１により助長されるの
で、切換時間の短絡を計ることが出来る。
更に、第１図の発振回路の周波数を考える。
コンデンサ１８の電荷Ｑは、 Ｑ＝CV ……(4) 〔ただし、Ｃはコンデンサ１８の容量、Ｖはコ
ンデンサ１８の端子電圧〕 となる。また、前記コンデンサ１８は第５トラン
ジスタ２５のコレクタ電流I0により定電流充電さ
れているので、 Ｑ＝I0t ……(5) となる。従つて、前記コンデンサ１８の端子電圧
ＶがR3／R2＋R3（Vcc−VCEsat）−R3／R1＋R2＋R3Vccに なる迄の時間t1は、 t1＝Ｃ／I0｛R3／R2＋R3（Vcc−VCEsat） −R3／R1＋R2＋R3Vcc｝ ……(6) となり、発振周波数は、 ＝１／2t1 ……(7) となる。前記第(7)式において、コンデンサ１８の
容量Ｃ、充電電流I0、第２及び第３抵抗２１及び
２２の値は、正確に設定出来る。また、第４トラ
ンジスタ２４のコレクタ・エミツタ間電圧VCEsat
も一定にすることが出来る。従つて、電源電圧＋
Vccを一定にすれば、発振周波数を一定にする
ことが出来、安定な出力信号を得ることが出来
る。尚、第１及び第２トランジスタ１６及び１７
の共通エミツタに接続された電流源１９に流れる
電流の値を外部抵抗により調整する様にすれば、
前記第(7)式から明らかな如く充電電流I0の値を変
えることが出来、発振周波数を任意に設定出来
る。
コンデンサ１８の電荷Ｑは、 Ｑ＝CV ……(4) 〔ただし、Ｃはコンデンサ１８の容量、Ｖはコ
ンデンサ１８の端子電圧〕 となる。また、前記コンデンサ１８は第５トラン
ジスタ２５のコレクタ電流I0により定電流充電さ
れているので、 Ｑ＝I0t ……(5) となる。従つて、前記コンデンサ１８の端子電圧
ＶがR3／R2＋R3（Vcc−VCEsat）−R3／R1＋R2＋R3Vccに なる迄の時間t1は、 t1＝Ｃ／I0｛R3／R2＋R3（Vcc−VCEsat） −R3／R1＋R2＋R3Vcc｝ ……(6) となり、発振周波数は、 ＝１／2t1 ……(7) となる。前記第(7)式において、コンデンサ１８の
容量Ｃ、充電電流I0、第２及び第３抵抗２１及び
２２の値は、正確に設定出来る。また、第４トラ
ンジスタ２４のコレクタ・エミツタ間電圧VCEsat
も一定にすることが出来る。従つて、電源電圧＋
Vccを一定にすれば、発振周波数を一定にする
ことが出来、安定な出力信号を得ることが出来
る。尚、第１及び第２トランジスタ１６及び１７
の共通エミツタに接続された電流源１９に流れる
電流の値を外部抵抗により調整する様にすれば、
前記第(7)式から明らかな如く充電電流I0の値を変
えることが出来、発振周波数を任意に設定出来
る。
(ト) 発明の効果
以上述べた如く、本発明に依れば、波形のきれ
いな三角波を発生する発振回路を提供出来る。ま
た、外付コンデンサの減少、外付ピン数の削減が
計れるので、IC化に適した発振回路を提供出来
る。更に、第１及び第２トランジスタのエミツタ
に接続された電流源に流れる電流を調整すれば、
任意の発振周波数を有する発振回路を提供出来
る。従つて、本発明に係る発振回路は、テープレ
コーダのキヤルトーン信号発生に用いて好適であ
る。
いな三角波を発生する発振回路を提供出来る。ま
た、外付コンデンサの減少、外付ピン数の削減が
計れるので、IC化に適した発振回路を提供出来
る。更に、第１及び第２トランジスタのエミツタ
に接続された電流源に流れる電流を調整すれば、
任意の発振周波数を有する発振回路を提供出来
る。従つて、本発明に係る発振回路は、テープレ
コーダのキヤルトーン信号発生に用いて好適であ
る。
第１図は、本発明の一実施例を示す回路図、第
２図は従来の三角波発生用発振回路を示す回路
図、及び第３図はその無安定マルチバイブレータ
の一例を示す回路図である。 主な図番の説明、１６……第１トランジスタ、
１７……第２トランジスタ、１８……コンデン
サ、２５……第５トランジスタ、２７……第７ト
ランジスタ、３０……第９トランジスタ。
２図は従来の三角波発生用発振回路を示す回路
図、及び第３図はその無安定マルチバイブレータ
の一例を示す回路図である。 主な図番の説明、１６……第１トランジスタ、
１７……第２トランジスタ、１８……コンデン
サ、２５……第５トランジスタ、２７……第７ト
ランジスタ、３０……第９トランジスタ。
Claims (1)
- １ 差動接続された第１及び第２トランジスタ
と、該第２トランジスタのベースに接続されたコ
ンデンサと、前記第１トランジスタのコレクタ電
流に応じて前記コンデンサを定電流充電する充電
回路と、前記第２トランジスタのコレクタ電流に
応じて前記コンデンサを定電流放電する放電回路
と、前記第２トランジスタのコレクタ電流に応じ
て前記充電回路の動作を停止させる停止回路とを
備え、前記放電回路を、コレクタ及びベースが前
記第２トランジスタのコレクタに接続されたダイ
オード接続トランジスタと該トランジスタにベー
ス及びエミツタがそれぞれ共通接続されたトラン
ジスタとから成る第１電流ミラー回路及び該第１
電流ミラー回路の出力電流を入力とする第２電流
ミラー回路により構成するとともに、前記停止回
路を、前記ダイオード接続トランジスタと該トラ
ンジスタにベース及びエミツタがそれぞれ共通接
続され、コレクタが前記充電回路に接続されたト
ランジスタとから成る第３電流ミラー回路により
構成し、前記放電回路及び停止回路を同時に動作
させて、前記コンデンサの一端に三角波出力信号
を発生することを特徴とする発振回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60206972A JPS6267921A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 発振回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60206972A JPS6267921A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 発振回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6267921A JPS6267921A (ja) | 1987-03-27 |
| JPH0358204B2 true JPH0358204B2 (ja) | 1991-09-04 |
Family
ID=16532051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60206972A Granted JPS6267921A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 発振回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6267921A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR950001462B1 (ko) * | 1991-03-25 | 1995-02-24 | 마쓰다 가부시끼가이샤 | 엔진의 배기장치 |
| JP3497443B2 (ja) | 2000-04-26 | 2004-02-16 | 本田技研工業株式会社 | 車両におけるエンジンの排気装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56130U (ja) * | 1980-06-19 | 1981-01-06 | ||
| JPS5936417A (ja) * | 1982-08-24 | 1984-02-28 | Sanyo Electric Co Ltd | 発振回路 |
-
1985
- 1985-09-19 JP JP60206972A patent/JPS6267921A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6267921A (ja) | 1987-03-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |