JPH036330A - 直送圧延によるほうろう用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
直送圧延によるほうろう用冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH036330A JPH036330A JP14071389A JP14071389A JPH036330A JP H036330 A JPH036330 A JP H036330A JP 14071389 A JP14071389 A JP 14071389A JP 14071389 A JP14071389 A JP 14071389A JP H036330 A JPH036330 A JP H036330A
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- rolling
- enameling
- steel sheet
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は深絞り性とほうろう性に優れたほうろう用冷延
鋼板の製造方法に関するものである。
鋼板の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
はうろう用冷延鋼板はいろいろな用途に使用されている
が、特に浴槽やケトルなどに使用される場合にはほうろ
う特性以外に優れた深絞り加工特性が要求される。また
、加工成形し次いで溶接を施されることが多いので溶接
性が優れることが重要である。従来の、はうろう性と深
絞り性に優れたほうろう用冷延鋼板として、例えば特開
昭５８１９７２５４号公報や特開昭５８−１３６７４７
号公報のように極低炭素Ａｌｌギルド鋼にＴｉあるいは
ＴｉとＮｂを複合添加させ、さらにＲＥＭを添加させる
方法が開示されている。また、特開昭６２−１６１９３
９号公報や特開昭８３−４２０号公報のようにＴｉある
いはＴｉとＮｂを添加した極低炭素Ａρキルド鋼におい
て鋼中のＮを０．０１２〜０．旧４％まで極めて多量に
含有させる方法も開示されている。
が、特に浴槽やケトルなどに使用される場合にはほうろ
う特性以外に優れた深絞り加工特性が要求される。また
、加工成形し次いで溶接を施されることが多いので溶接
性が優れることが重要である。従来の、はうろう性と深
絞り性に優れたほうろう用冷延鋼板として、例えば特開
昭５８１９７２５４号公報や特開昭５８−１３６７４７
号公報のように極低炭素Ａｌｌギルド鋼にＴｉあるいは
ＴｉとＮｂを複合添加させ、さらにＲＥＭを添加させる
方法が開示されている。また、特開昭６２−１６１９３
９号公報や特開昭８３−４２０号公報のようにＴｉある
いはＴｉとＮｂを添加した極低炭素Ａρキルド鋼におい
て鋼中のＮを０．０１２〜０．旧４％まで極めて多量に
含有させる方法も開示されている。
（発明が解決しようとする課題）
ところが、ＲＥＭの添加に関しては、鋳型で添加する場
合には分塊圧延か必要となって製造コストを上昇させる
し、連続鋳造中にワイヤーで添加する場合にはワイヤー
による添加装置およびその運転要員が必要となり連続鋳
造作業をはん雑にする。しかし、最も問題なことは、Ｒ
ＥＭを添加すると成形品をアーク溶接する時にスパッタ
の発生やビードの蛇行といった溶接不良が発生し、アク
溶接には実用に供し得ないことである。一方、最近の低
窒素溶製技術の著しい進歩によって約０．００５０％以
下のＮｍを安定して得るように設備化された今日におい
ては、多量のＮを含有させるには合金の投入による加窒
処理が必要となり、またＮを固定するのに多量のＴｉを
必要とし、著しく製造コストを上昇させる。
合には分塊圧延か必要となって製造コストを上昇させる
し、連続鋳造中にワイヤーで添加する場合にはワイヤー
による添加装置およびその運転要員が必要となり連続鋳
造作業をはん雑にする。しかし、最も問題なことは、Ｒ
ＥＭを添加すると成形品をアーク溶接する時にスパッタ
の発生やビードの蛇行といった溶接不良が発生し、アク
溶接には実用に供し得ないことである。一方、最近の低
窒素溶製技術の著しい進歩によって約０．００５０％以
下のＮｍを安定して得るように設備化された今日におい
ては、多量のＮを含有させるには合金の投入による加窒
処理が必要となり、またＮを固定するのに多量のＴｉを
必要とし、著しく製造コストを上昇させる。
本発明は、上記した従来技術のもっている問題点を解決
し、はうろう性、深絞り性、さらに溶接性の優れたほう
ろう用冷延鋼板を提供することを目的とする。
し、はうろう性、深絞り性、さらに溶接性の優れたほう
ろう用冷延鋼板を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明は、上記目的を達成するため種々検討した結果な
されたものであり、次のような構成からなる。
されたものであり、次のような構成からなる。
すなわち、その要旨は、Ｃ：Ｏ，［１，０％以ド、Ｍｏ
：０．５０％以下、Ｐ ： ０．０３％以下、Ｓ ：０
．０１０−０．０４０％、ｓｏｎ、Ａ、Ｑ ：０．００
５〜０．１０％、Ｎ ： ０．００５０％以下、Ｔｉ：
４×Ｃ（％） ＋３．４２ｘＮ （％）以上０．１２％
以下、Ｂ ： ０．００２０〜０．０００２％、を含有
する鋼を連続鋳造によって鋳片とした後、そのままある
いは補助的加熱を行い、直接熱間圧延し、ｇ ｏ ｏ
０ｃ以上で仕上げ、７５０℃以下で巻取った後、６０％
以上の圧下率で冷間圧延し、再結晶焼鈍することを特徴
とする直送圧延によるほうろう用冷延鋼板の製造方法に
ある。
：０．５０％以下、Ｐ ： ０．０３％以下、Ｓ ：０
．０１０−０．０４０％、ｓｏｎ、Ａ、Ｑ ：０．００
５〜０．１０％、Ｎ ： ０．００５０％以下、Ｔｉ：
４×Ｃ（％） ＋３．４２ｘＮ （％）以上０．１２％
以下、Ｂ ： ０．００２０〜０．０００２％、を含有
する鋼を連続鋳造によって鋳片とした後、そのままある
いは補助的加熱を行い、直接熱間圧延し、ｇ ｏ ｏ
０ｃ以上で仕上げ、７５０℃以下で巻取った後、６０％
以上の圧下率で冷間圧延し、再結晶焼鈍することを特徴
とする直送圧延によるほうろう用冷延鋼板の製造方法に
ある。
以下本発明の詳細な説明する。
ます本発明における成分を限定した理由を述べる。
Ｃは優れた深絞り性とほうろう性を直送熱間圧延を適用
して確保するために上限を０ 、０１０９６とする。深
絞り性を得るためには０．００４０％以ドが好ましい。
して確保するために上限を０ 、０１０９６とする。深
絞り性を得るためには０．００４０％以ドが好ましい。
Ｍｎは硫化物を形成して耐っまとび性を向上させるが、
深絞り性を低下させるので上限を０．５０％とする。
深絞り性を低下させるので上限を０．５０％とする。
Ｐはほうろう密着性に有利であるが、２次加工時に脆性
割れを起こすので上限を０．０３％とする。
割れを起こすので上限を０．０３％とする。
Ｓは硫化物を形成して耐つまとび性を確保するために下
限を０．０１０％とする。しかし、多すぎると深絞り性
および溶接性を低下させるので上限を０．０４０％とす
る。
限を０．０１０％とする。しかし、多すぎると深絞り性
および溶接性を低下させるので上限を０．０４０％とす
る。
Ａ、Ｉｌ）は脱酸のために５ｏｉｌ、Ａｌｌとして０．
００５％以上が必要であるが、多すぎるとコストを上昇
させるので上限を０．１０％とする。
００５％以上が必要であるが、多すぎるとコストを上昇
させるので上限を０．１０％とする。
ＮはＴｉＮとして耐つまとび性に有効であるが加窒処理
にコストを要すると共に、ＮをＴｉＮとして固定するた
めに多量のＴ１を必要としコストを上昇させるので、ま
た溶接性の劣化防１１−のために上限を０．００５０％
とする。
にコストを要すると共に、ＮをＴｉＮとして固定するた
めに多量のＴ１を必要としコストを上昇させるので、ま
た溶接性の劣化防１１−のために上限を０．００５０％
とする。
ＴｉはＣやＮを固定して深絞り性を確保するために４×
Ｃ（％） ＋３．４２×Ｎ （％）以上を必要とするが
、−Ｔｉの硫化物による耐つまとび性の向上のためには
４×Ｃ（％）→−３，４２×Ｎ （％）＋１．５Ｘｓ（
％）以上が有効である。しかし、多すぎると泡欠陥やほ
うろう密る性の問題が生毛るので上限を０．１２％とす
る。
Ｃ（％） ＋３．４２×Ｎ （％）以上を必要とするが
、−Ｔｉの硫化物による耐つまとび性の向上のためには
４×Ｃ（％）→−３，４２×Ｎ （％）＋１．５Ｘｓ（
％）以上が有効である。しかし、多すぎると泡欠陥やほ
うろう密る性の問題が生毛るので上限を０．１２％とす
る。
ＢはＣやＮを固定した極低炭素鋼に特有な２次加工脆化
割れを防止するために０．０００２％以上必要であるが
、あまり多いと深絞り性を劣化させるので０．００２０
％を上限とする。
割れを防止するために０．０００２％以上必要であるが
、あまり多いと深絞り性を劣化させるので０．００２０
％を上限とする。
本発明は、上記の成分からなる鋼を連続鋳造したあと、
そのままあるいは補助的加熱を行って直接熱間圧延する
。上記の成分範囲にある鋳片を、いわゆる直送圧延する
ことによって、従来のようにＲＥＭやＮを多量に添加す
ることなく、優れたほうろう性が確保される。直送圧延
を行うことによって優れたほうろう性が得られる理由は
必ずしも明確でないが、従来の再加熱後圧延に対してα
−γ変態を経過しないことと深く関係しているものと推
定される。
そのままあるいは補助的加熱を行って直接熱間圧延する
。上記の成分範囲にある鋳片を、いわゆる直送圧延する
ことによって、従来のようにＲＥＭやＮを多量に添加す
ることなく、優れたほうろう性が確保される。直送圧延
を行うことによって優れたほうろう性が得られる理由は
必ずしも明確でないが、従来の再加熱後圧延に対してα
−γ変態を経過しないことと深く関係しているものと推
定される。
なお、直送圧延において鋳片の温度があまり低下しすぎ
たり、時間が長すぎると本発明の効果がなくなるので、
鋳片を９００℃以上で切断し、そのあとにエツジヒータ
ーあるいは再加熱炉を保熱炉として使用するなどして補
助的加熱を施こしてもよいが、６０分以内に熱間圧延を
行うことが好ましい。
たり、時間が長すぎると本発明の効果がなくなるので、
鋳片を９００℃以上で切断し、そのあとにエツジヒータ
ーあるいは再加熱炉を保熱炉として使用するなどして補
助的加熱を施こしてもよいが、６０分以内に熱間圧延を
行うことが好ましい。
熱間圧延をおいて、仕上圧延温度は、低すぎるとりジン
クが発生するので下限を８００℃とする。
クが発生するので下限を８００℃とする。
上限は冶金的に規制する必要はない。巻取温度はほうろ
う性や深絞り性の確保のためには高いほど好ましいが、
高すぎると酸洗性を著しく阻害するので上限を７５０℃
とする。
う性や深絞り性の確保のためには高いほど好ましいが、
高すぎると酸洗性を著しく阻害するので上限を７５０℃
とする。
冷間圧延は優れた深絞り性とほうろう性を確保するため
に圧下率を６０％以上とする。しかし、圧下率が高すぎ
ても両方の特性を悪化させるので上限は８５％にすべき
である。
に圧下率を６０％以上とする。しかし、圧下率が高すぎ
ても両方の特性を悪化させるので上限は８５％にすべき
である。
再結晶焼鈍は連続焼鈍でも箱焼鈍でもかまわないが、２
次加工脆化割れを防ぐためには連続焼鈍の方が好ましい
。焼鈍後は、通常１％前後の調質圧延を行う。
次加工脆化割れを防ぐためには連続焼鈍の方が好ましい
。焼鈍後は、通常１％前後の調質圧延を行う。
（実 施 例）
第１表に示す成分鋼を溶製し連続鋳造で鋳片とした後に
直送圧延法と従来の再加熱後圧延法によって熱間圧延し
た。
直送圧延法と従来の再加熱後圧延法によって熱間圧延し
た。
直送圧延時の条件は、鋳片を９３０〜９８０℃で切断し
、１０〜１５分後にガスエツジヒーターで、約５分間補
助加熱を行った。
、１０〜１５分後にガスエツジヒーターで、約５分間補
助加熱を行った。
再加熱後圧延での加熱温度は１１５０℃であった。
熱間圧延では約９００℃で仕上圧延し、６２０〜６８０
℃で巻取り、その後酸洗し、板厚４．０’＋＋ｕｎから
１．０順に冷間圧延し、８００℃で連続焼鈍して０，８
％の調質圧延を行った。
℃で巻取り、その後酸洗し、板厚４．０’＋＋ｕｎから
１．０順に冷間圧延し、８００℃で連続焼鈍して０，８
％の調質圧延を行った。
得られた鋼板の機械的性質、はうろう特性およびアーク
溶接性を調査した。その結果は第２表に示す通りで、本
発明による鋼板１．２．３は、従来のＲＥＭ添加して再
加熱後圧延した鋼板６と同等のほうろう特性を有すると
共に、泡欠陥、深絞り性、アーク溶接性なとも全く問題
ない。なお、比較材の７は再加熱炉に直送装入した結果
であるが、本発明鋼板の１．．２．３はど耐つまとび性
は良くない。
溶接性を調査した。その結果は第２表に示す通りで、本
発明による鋼板１．２．３は、従来のＲＥＭ添加して再
加熱後圧延した鋼板６と同等のほうろう特性を有すると
共に、泡欠陥、深絞り性、アーク溶接性なとも全く問題
ない。なお、比較材の７は再加熱炉に直送装入した結果
であるが、本発明鋼板の１．．２．３はど耐つまとび性
は良くない。
（発明の効果）
本発明の方法によれば、優れたほうろう性と深絞り性を
もったほうろう用冷延鋼板が、ＲＥＭ添加やＮの多量添
加を行わずに、連続鋳造と熱間圧延を直結化したプロセ
スで製造できることから、製鋼作業が簡略化されるとと
もにコスト安く製造できるなど大きなメリットが得られ
る。
もったほうろう用冷延鋼板が、ＲＥＭ添加やＮの多量添
加を行わずに、連続鋳造と熱間圧延を直結化したプロセ
スで製造できることから、製鋼作業が簡略化されるとと
もにコスト安く製造できるなど大きなメリットが得られ
る。
復代理人
Claims (1)
- （１）Ｃ：０．０１０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、
Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１０〜０．０４０％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１０％、Ｎ：０．００
５０％以下、Ｔｉ：４×Ｃ（％）＋３．４２×Ｎ（％）
以上０．１２％以下、Ｂ：０．０００２〜０．００２０
％、を含有する鋼を連続鋳造によって鋳片とした後、そ
のままあるいは補助的加熱を行い直送熱間圧延し、８０
０℃以上で仕上げ７５０℃以下で巻取った後、６０％以
上の圧下率で冷間圧延し、再結晶焼鈍することを特徴と
する直送圧延によるほうろう用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14071389A JPH036330A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 直送圧延によるほうろう用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14071389A JPH036330A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 直送圧延によるほうろう用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH036330A true JPH036330A (ja) | 1991-01-11 |
Family
ID=15274984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14071389A Pending JPH036330A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 直送圧延によるほうろう用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH036330A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04246128A (ja) * | 1991-01-28 | 1992-09-02 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
| KR100347570B1 (ko) * | 1997-08-29 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 표면품질이 우수한 법랑용 강판의제조방법 |
| DE102017011331A1 (de) | 2017-05-22 | 2018-11-22 | Torsten Müller | Formstein zur Errichtung von Mauern und Gebäuden |
-
1989
- 1989-06-02 JP JP14071389A patent/JPH036330A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04246128A (ja) * | 1991-01-28 | 1992-09-02 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
| KR100347570B1 (ko) * | 1997-08-29 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 표면품질이 우수한 법랑용 강판의제조방법 |
| DE102017011331A1 (de) | 2017-05-22 | 2018-11-22 | Torsten Müller | Formstein zur Errichtung von Mauern und Gebäuden |
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