JPH04246128A - 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH04246128A JPH04246128A JP2523891A JP2523891A JPH04246128A JP H04246128 A JPH04246128 A JP H04246128A JP 2523891 A JP2523891 A JP 2523891A JP 2523891 A JP2523891 A JP 2523891A JP H04246128 A JPH04246128 A JP H04246128A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車用鋼板等に用
いて好適な優れた深絞り性を有し、さらに引張り強さ３
５Ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高強度でかつ優れた耐食性を
有する冷延鋼板の製造方法に関するものである。
いて好適な優れた深絞り性を有し、さらに引張り強さ３
５Ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高強度でかつ優れた耐食性を
有する冷延鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】近年、自動車の車体軽量化および安全性向
上を目的として、引張強さが３５〜５０Ｋｇｆ／ｍｍ２
でかつ優れた深絞り性を有する冷延鋼板が要求される
ようになってきた。これら高張力冷延鋼板の採用により
、自動車用鋼板の板厚を減少することが可能となるが、
一方で板厚減少にともなう耐食性、とくに孔食の問題が
重要になる。 従って優れた深絞り性とともに耐食性に優れた高張力冷
延鋼板が要求されるようになってきた。
上を目的として、引張強さが３５〜５０Ｋｇｆ／ｍｍ２
でかつ優れた深絞り性を有する冷延鋼板が要求される
ようになってきた。これら高張力冷延鋼板の採用により
、自動車用鋼板の板厚を減少することが可能となるが、
一方で板厚減少にともなう耐食性、とくに孔食の問題が
重要になる。 従って優れた深絞り性とともに耐食性に優れた高張力冷
延鋼板が要求されるようになってきた。
【０００３】
【従来の技術】深絞り性に優れた高張力冷延鋼板の製造
方法について、特公昭６３−９５７９ 号公報には、Ｐ
とＣｕを複合添加して鋼板の表面性状を改善した高強度
冷延鋼板が開示されているが、耐食性に関しては何ら示
唆するところがない。
方法について、特公昭６３−９５７９ 号公報には、Ｐ
とＣｕを複合添加して鋼板の表面性状を改善した高強度
冷延鋼板が開示されているが、耐食性に関しては何ら示
唆するところがない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで自動車用鋼板
は、防食を目的とする防錆被膜が施されているが、自動
車の走行中に巻き上げた異物が飛行衝突することなどに
より、被膜が損傷して鋼素地が露出し、直接塩害による
腐食環境下に晒される場合がある。従って鋼板そのもの
にも、優れた耐食性を付与することが肝要である。そこ
でこの発明は、出発材成分及び製造条件を規制すること
により、引張り強さ３５Ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上でかつ耐
食性、特に耐孔食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方
法について提案することを目的とする。
は、防食を目的とする防錆被膜が施されているが、自動
車の走行中に巻き上げた異物が飛行衝突することなどに
より、被膜が損傷して鋼素地が露出し、直接塩害による
腐食環境下に晒される場合がある。従って鋼板そのもの
にも、優れた耐食性を付与することが肝要である。そこ
でこの発明は、出発材成分及び製造条件を規制すること
により、引張り強さ３５Ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上でかつ耐
食性、特に耐孔食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方
法について提案することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者らは鋭意研究を重
ねた結果、出発材の成分及び製造条件を次のように限定
することにより、極めて優れた耐食性及び深絞り性を有
する高張力冷延鋼板が製造可能となることを見い出した
。すなわちこの発明は、Ｃ：０．００６ｗｔ％未満、Ｓ
ｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下、Ｐ：
０．０３〜０．１５ｗｔ％ 以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％ 、Ｎ：０．
０１ｗｔ％ 以下、Ｃｕ：０．１８〜１．５ｗｔ％及び
Ｎｂ：０．００１ 〜０．２ｗｔ％を、Ｎｂ／Ｃ≧３か
つ０．０１≦（Ｃｕ／６４ ＋ Ｐ／３１）×（Ｎｂ／
Ｃ）≦０．１０の関係を満足する範囲で含む鋼スラブを
、熱間圧延後、酸洗および冷間圧延を施し、ひき続き７
００ ℃〜Ａｃ３ 変態点の温度範囲にて再結晶焼鈍を
施すことを特徴とする耐食性に優れた深絞り用高張力冷
延鋼板の製造方法である。そして上記の鋼スラブは、さ
らにＴｉ：０．０１〜０．２ｗｔ％、Ｂ：０．０００１
〜０．００３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜１．５ｗｔ％、
Ｃｒ：０．０５〜１．５ ｗｔ％ 及びＭｏ：０．００
１ 〜０．５ｗｔ％のうちから選ばれる１種または２種
以上を含むものであること、また連続鋳造スラブを再加
熱または連続鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に降温すること
なく直ちにもしくは保温処理を施したものであることが
、それぞれ実施に当たり有利に適合する。
ねた結果、出発材の成分及び製造条件を次のように限定
することにより、極めて優れた耐食性及び深絞り性を有
する高張力冷延鋼板が製造可能となることを見い出した
。すなわちこの発明は、Ｃ：０．００６ｗｔ％未満、Ｓ
ｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下、Ｐ：
０．０３〜０．１５ｗｔ％ 以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％
以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％ 、Ｎ：０．
０１ｗｔ％ 以下、Ｃｕ：０．１８〜１．５ｗｔ％及び
Ｎｂ：０．００１ 〜０．２ｗｔ％を、Ｎｂ／Ｃ≧３か
つ０．０１≦（Ｃｕ／６４ ＋ Ｐ／３１）×（Ｎｂ／
Ｃ）≦０．１０の関係を満足する範囲で含む鋼スラブを
、熱間圧延後、酸洗および冷間圧延を施し、ひき続き７
００ ℃〜Ａｃ３ 変態点の温度範囲にて再結晶焼鈍を
施すことを特徴とする耐食性に優れた深絞り用高張力冷
延鋼板の製造方法である。そして上記の鋼スラブは、さ
らにＴｉ：０．０１〜０．２ｗｔ％、Ｂ：０．０００１
〜０．００３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜１．５ｗｔ％、
Ｃｒ：０．０５〜１．５ ｗｔ％ 及びＭｏ：０．００
１ 〜０．５ｗｔ％のうちから選ばれる１種または２種
以上を含むものであること、また連続鋳造スラブを再加
熱または連続鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に降温すること
なく直ちにもしくは保温処理を施したものであることが
、それぞれ実施に当たり有利に適合する。
【０００６】
【作用】まずこの発明の基礎となった実験結果を以下に
述べる。すなわちＣ：０．００１ 〜０．００６ｗｔ％
、Ｓｉ：０．０２ｗｔ％ 、Ｍｎ：０．１ｗｔ％、Ｐ：
０．０１〜０．１５ｗｔ％ 、Ｓ：０．０１０ｗｔ％、
Ａｌ：０．０５ｗｔ％ 、Ｎ：０．００２ｗｔ％、Ｎｂ
：０．００１ 〜０．２ｗｔ％及びＣｕ：０．０１〜１
．５ｗｔ％を含む鋼シートバーを、１２５０℃に加熱そ
して均熱後、８８０ ℃の仕上げ温度で熱間圧延を施し
、引き続き酸洗、次いで冷間圧延を施した後、８５０
℃で２０秒間の再結晶焼鈍を施した。かくして得られた
冷延鋼板の耐食性について調べた結果を、鋼成分と関係
させて図１に示す。なお耐食性の評価は、０．５％ Ｎ
ａＣｌ，０．５％ ＣａＣｌ２ 及び０．１２５％ Ｎ
ａ２Ｓ２Ｏ５を含む腐食液に８時間浸漬後、１６時間乾
燥させる腐食サイクルを３０回繰返し、腐食試験後の最
大孔食深さを測定することにより行なった。同図から、
耐食性は鋼成分とくにＣ，Ｎｂ， Ｐ，Ｃｕ量に強く依
存し、Ｐ≧０．０３ｗｔ％ ， Ｃｕ≧０．１８ｗｔ％
かつ０．０１≦（Ｃｕ／６４＋ Ｐ／３１） ×（Ｎ
ｂ／Ｃ）≦０．１０の関係を満足することにより著しく
し向上することが判明した。
述べる。すなわちＣ：０．００１ 〜０．００６ｗｔ％
、Ｓｉ：０．０２ｗｔ％ 、Ｍｎ：０．１ｗｔ％、Ｐ：
０．０１〜０．１５ｗｔ％ 、Ｓ：０．０１０ｗｔ％、
Ａｌ：０．０５ｗｔ％ 、Ｎ：０．００２ｗｔ％、Ｎｂ
：０．００１ 〜０．２ｗｔ％及びＣｕ：０．０１〜１
．５ｗｔ％を含む鋼シートバーを、１２５０℃に加熱そ
して均熱後、８８０ ℃の仕上げ温度で熱間圧延を施し
、引き続き酸洗、次いで冷間圧延を施した後、８５０
℃で２０秒間の再結晶焼鈍を施した。かくして得られた
冷延鋼板の耐食性について調べた結果を、鋼成分と関係
させて図１に示す。なお耐食性の評価は、０．５％ Ｎ
ａＣｌ，０．５％ ＣａＣｌ２ 及び０．１２５％ Ｎ
ａ２Ｓ２Ｏ５を含む腐食液に８時間浸漬後、１６時間乾
燥させる腐食サイクルを３０回繰返し、腐食試験後の最
大孔食深さを測定することにより行なった。同図から、
耐食性は鋼成分とくにＣ，Ｎｂ， Ｐ，Ｃｕ量に強く依
存し、Ｐ≧０．０３ｗｔ％ ， Ｃｕ≧０．１８ｗｔ％
かつ０．０１≦（Ｃｕ／６４＋ Ｐ／３１） ×（Ｎ
ｂ／Ｃ）≦０．１０の関係を満足することにより著しく
し向上することが判明した。
【０００７】さらに発明者らは以上の実験結果を基にし
て、さらに種々の検討を加えた結果、以下に示す出発材
の成分組成及び製造条件の好適範囲を知見するに到った
。 （１） 鋼成分 （ａ） Ｃ：０．００６ｗｔ％以下 Ｃはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が０．００６ｗｔ％以下では深絞り性
に与える悪影響は極めて少ないので、０．００６ｗｔ％
以下に限定した。 （ｂ） Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下 Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量含有されるが、その含有量が１．０ｗｔ％を越える
と深絞り性および耐食性が劣化するので１．０ｗｔ％以
下と限定した。 （ｃ） Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下 Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量含有されるが、その含有量が１．５ｗｔ％を越える
と深絞り性が劣化するので１．５ｗｔ％以下と限定した
。 （ｄ） Ｐ：０．０３〜０．１５ｗｔ％ Ｐはこの発明
において重要な元素であり、鋼を強化する作用があると
ともに耐食性を向上させる効果があるので必要量含有さ
れる。その含有量が０．０３ｗｔ％ 未満では耐食性に
効果がなく、一方０．１５ｗｔ％ を越えると深絞り性
に悪影響をおよぼすので０．０３〜０．１５ｗｔ％ の
範囲に限定した。 （ｅ） Ｓ：０．０３ｗｔ％ 以下 Ｓはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が０．０３ｗｔ％ 以下では深絞り性
に与える悪影響は極めて少ないので、０．０３ｗｔ％
以下に限定した。。 （ｆ） Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％ Ａｌは脱酸
によって、炭窒化物形成元素の歩留まりを向上するため
に必要に応じて含有されるが、その含有量が０．０１ｗ
ｔ％ 未満だとその効果がなく、一方０．１０ｗｔ％
を越えて含有してもより一層の脱酸効果は得られないた
め、０．０１〜０．１０ｗｔ％ の範囲とした。 （ｇ） Ｎ：０．０１ｗｔ％ 以下 Ｎはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が０．０１ｗｔ％ 以下では深絞り性
に与える悪影響は極めて少ないので、０．０１ｗｔ％
以下 に限定した。 （ｈ） Ｃｕ：０．１８〜１．５ ｗｔ％ Ｃｕはこの
発明において重要な元素であり、耐食性を向上させるた
めに含有される。その含有量が０．１８ｗｔ％ 未満で
は耐食性に効果がなく、一方１．５ｗｔ％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．１８〜１．５ｗｔ％
と限定した。 （ｉ） ０．０１≦（Ｃｕ／６４ ＋ Ｐ／３１）×（
Ｎｂ／Ｃ）≦０．１０Ｐ及びＣｕはこの発明において重
要な元素であり、耐食性を向上させるために含有される
。その含有量はＣ及びＮｂの含有量に依存し、 （Ｃｕ／６４ ＋Ｐ／３１） ×（Ｎｂ／Ｃ）＜０．０
１又は（Ｃｕ／６４ ＋Ｐ／３１） ×（Ｎｂ／Ｃ）＞
０．１０では耐食性が劣化するので０．０１≦（Ｃｕ／
６４ ＋Ｐ／３１） ×（Ｎｂ／Ｃ）≦０．１０と限定
した。なお、Ｃ，Ｎｂ， Ｐ，Ｃｕの効果についての詳
細は明らかではないが、適正量のＣ，Ｎｂ ， Ｐ，
Ｃｕの含有により、鋼板表面状態が変化し、耐食性特に
耐孔食性に有利な表面性状に変化するものと考えられる
。 （ｊ） Ｎｂ：０．００１ 〜０．２ｗｔ％， Ｎｂ／
Ｃ≧３Ｎｂは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶ＣをＮ
ｂＣとして析出固定し、深絞り性に有利な｛１１１｝方
位を優先的に形成させるのに必要である。その含有量が
０．００１ｗｔ％未満、又はＮｂ／Ｃ＜３ではその効果
がなく、一方０．２ｗｔ％を越えて含有すると延性が劣
化するので０．００１ 〜０．２ｗｔ％かつＮｂ／Ｃ≧
３と限定した。 （ｋ） Ｔｉ：０．０１〜０．２ｗｔ％Ｔｉは炭窒化物
形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）を（ＴｉＣ，Ｔ
ｉＮ）として析出固定し、深絞り性に有利な｛１１１｝
方位を形成させるのに含有される。その含有量が０．０
１ｗｔ％ 未満では効果がなく、一方０．２ｗｔ％を越
えての含有は効果が得られず、逆に表面性状の劣化につ
ながるので、０．０１〜０．２ｗｔ％と限定した。 （ｌ） Ｂ：０．０００１〜０．００３０ｗｔ％ Ｂは
鋼の耐二次加工脆性の改善のために含有されるが、その
含有量が０．０００１ｗｔ％ 未満では効果がなく、一
方０．００３０ｗｔ％ を越えての含有は深絞り性に悪
影響を与えるので、０．０００１〜０．００３０ｗｔ％
と限定した。 （ｍ） Ｎｉ：０．０１〜１．５ｗｔ％ＮｉはＣｕ含有
時の鋼板表面性状の改善のために含有されるが、その含
有量が０．０１ｗｔ％ 未満では効果がなく、一方１．
５ｗｔ％を越えて含有すると深絞り性に悪影響を与える
ので０．０１〜１．５ｗｔ％と限定した。 （ｎ） Ｃｒ：０．０５〜１．５ｗｔ％Ｃｒは耐食性向
上のために含有されるが、その含有量が０．０５ｗｔ％
未満では効果がなく、一方１．５ｗｔ％を越えて含有
すると深絞り性に悪影響を与えるので０．０５〜１．５
ｗｔ％と限定した。 （ｏ） Ｍｏ：０．００１ 〜０．５ｗｔ％Ｍｏは耐食
性向上のために含有されるが、その含有量が０．００１
ｗｔ％未満では効果がなく、一方０．５ｗｔ％を越えて
の含有は深絞り性に悪影響を与えるので０．００１ 〜
０．５ｗｔ％と限定した。
て、さらに種々の検討を加えた結果、以下に示す出発材
の成分組成及び製造条件の好適範囲を知見するに到った
。 （１） 鋼成分 （ａ） Ｃ：０．００６ｗｔ％以下 Ｃはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が０．００６ｗｔ％以下では深絞り性
に与える悪影響は極めて少ないので、０．００６ｗｔ％
以下に限定した。 （ｂ） Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下 Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量含有されるが、その含有量が１．０ｗｔ％を越える
と深絞り性および耐食性が劣化するので１．０ｗｔ％以
下と限定した。 （ｃ） Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下 Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量含有されるが、その含有量が１．５ｗｔ％を越える
と深絞り性が劣化するので１．５ｗｔ％以下と限定した
。 （ｄ） Ｐ：０．０３〜０．１５ｗｔ％ Ｐはこの発明
において重要な元素であり、鋼を強化する作用があると
ともに耐食性を向上させる効果があるので必要量含有さ
れる。その含有量が０．０３ｗｔ％ 未満では耐食性に
効果がなく、一方０．１５ｗｔ％ を越えると深絞り性
に悪影響をおよぼすので０．０３〜０．１５ｗｔ％ の
範囲に限定した。 （ｅ） Ｓ：０．０３ｗｔ％ 以下 Ｓはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が０．０３ｗｔ％ 以下では深絞り性
に与える悪影響は極めて少ないので、０．０３ｗｔ％
以下に限定した。。 （ｆ） Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％ Ａｌは脱酸
によって、炭窒化物形成元素の歩留まりを向上するため
に必要に応じて含有されるが、その含有量が０．０１ｗ
ｔ％ 未満だとその効果がなく、一方０．１０ｗｔ％
を越えて含有してもより一層の脱酸効果は得られないた
め、０．０１〜０．１０ｗｔ％ の範囲とした。 （ｇ） Ｎ：０．０１ｗｔ％ 以下 Ｎはその含有量が少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、含有量が０．０１ｗｔ％ 以下では深絞り性
に与える悪影響は極めて少ないので、０．０１ｗｔ％
以下 に限定した。 （ｈ） Ｃｕ：０．１８〜１．５ ｗｔ％ Ｃｕはこの
発明において重要な元素であり、耐食性を向上させるた
めに含有される。その含有量が０．１８ｗｔ％ 未満で
は耐食性に効果がなく、一方１．５ｗｔ％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので０．１８〜１．５ｗｔ％
と限定した。 （ｉ） ０．０１≦（Ｃｕ／６４ ＋ Ｐ／３１）×（
Ｎｂ／Ｃ）≦０．１０Ｐ及びＣｕはこの発明において重
要な元素であり、耐食性を向上させるために含有される
。その含有量はＣ及びＮｂの含有量に依存し、 （Ｃｕ／６４ ＋Ｐ／３１） ×（Ｎｂ／Ｃ）＜０．０
１又は（Ｃｕ／６４ ＋Ｐ／３１） ×（Ｎｂ／Ｃ）＞
０．１０では耐食性が劣化するので０．０１≦（Ｃｕ／
６４ ＋Ｐ／３１） ×（Ｎｂ／Ｃ）≦０．１０と限定
した。なお、Ｃ，Ｎｂ， Ｐ，Ｃｕの効果についての詳
細は明らかではないが、適正量のＣ，Ｎｂ ， Ｐ，
Ｃｕの含有により、鋼板表面状態が変化し、耐食性特に
耐孔食性に有利な表面性状に変化するものと考えられる
。 （ｊ） Ｎｂ：０．００１ 〜０．２ｗｔ％， Ｎｂ／
Ｃ≧３Ｎｂは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶ＣをＮ
ｂＣとして析出固定し、深絞り性に有利な｛１１１｝方
位を優先的に形成させるのに必要である。その含有量が
０．００１ｗｔ％未満、又はＮｂ／Ｃ＜３ではその効果
がなく、一方０．２ｗｔ％を越えて含有すると延性が劣
化するので０．００１ 〜０．２ｗｔ％かつＮｂ／Ｃ≧
３と限定した。 （ｋ） Ｔｉ：０．０１〜０．２ｗｔ％Ｔｉは炭窒化物
形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）を（ＴｉＣ，Ｔ
ｉＮ）として析出固定し、深絞り性に有利な｛１１１｝
方位を形成させるのに含有される。その含有量が０．０
１ｗｔ％ 未満では効果がなく、一方０．２ｗｔ％を越
えての含有は効果が得られず、逆に表面性状の劣化につ
ながるので、０．０１〜０．２ｗｔ％と限定した。 （ｌ） Ｂ：０．０００１〜０．００３０ｗｔ％ Ｂは
鋼の耐二次加工脆性の改善のために含有されるが、その
含有量が０．０００１ｗｔ％ 未満では効果がなく、一
方０．００３０ｗｔ％ を越えての含有は深絞り性に悪
影響を与えるので、０．０００１〜０．００３０ｗｔ％
と限定した。 （ｍ） Ｎｉ：０．０１〜１．５ｗｔ％ＮｉはＣｕ含有
時の鋼板表面性状の改善のために含有されるが、その含
有量が０．０１ｗｔ％ 未満では効果がなく、一方１．
５ｗｔ％を越えて含有すると深絞り性に悪影響を与える
ので０．０１〜１．５ｗｔ％と限定した。 （ｎ） Ｃｒ：０．０５〜１．５ｗｔ％Ｃｒは耐食性向
上のために含有されるが、その含有量が０．０５ｗｔ％
未満では効果がなく、一方１．５ｗｔ％を越えて含有
すると深絞り性に悪影響を与えるので０．０５〜１．５
ｗｔ％と限定した。 （ｏ） Ｍｏ：０．００１ 〜０．５ｗｔ％Ｍｏは耐食
性向上のために含有されるが、その含有量が０．００１
ｗｔ％未満では効果がなく、一方０．５ｗｔ％を越えて
の含有は深絞り性に悪影響を与えるので０．００１ 〜
０．５ｗｔ％と限定した。
【０００８】（２） 熱間圧延条件
熱間圧延条件は特に限定するものではないが、この発明
においては、省エネルギーの観点より、連続鋳造スラブ
を再加熱又は連続鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に降温する
ことなく直ちにもしくは保温処理を施したものを粗圧延
に供することが好ましい。また熱延仕上温度はＡｒ３
変態点以上であることが深絞り性には好ましいが、省エ
ネルギーの観点からはＡｒ３ 変態点未満の低温域の熱
間圧延も可能である。さらに巻取温度は３００ 〜８０
０℃の範囲でよく、析出の促進および粗大化による深絞
り性の改善には５００℃以上の巻取温度が好適である。
においては、省エネルギーの観点より、連続鋳造スラブ
を再加熱又は連続鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に降温する
ことなく直ちにもしくは保温処理を施したものを粗圧延
に供することが好ましい。また熱延仕上温度はＡｒ３
変態点以上であることが深絞り性には好ましいが、省エ
ネルギーの観点からはＡｒ３ 変態点未満の低温域の熱
間圧延も可能である。さらに巻取温度は３００ 〜８０
０℃の範囲でよく、析出の促進および粗大化による深絞
り性の改善には５００℃以上の巻取温度が好適である。
【０００９】（３） 冷間圧延条件
冷間圧延条件も特に限定するものではないが、高いラン
クフォード値（ｒ値）を得るためには６０％以上の冷延
圧下率を確保することが、望ましくは７０％ 以上の冷
延圧下率とすることが有利である。
クフォード値（ｒ値）を得るためには６０％以上の冷延
圧下率を確保することが、望ましくは７０％ 以上の冷
延圧下率とすることが有利である。
【００１０】（４） 焼鈍条件
焼鈍条件は特に重要であり、７００ ℃以上Ａｃ３ 変
態点以下の温度域にて焼鈍することが肝要である。すな
わち７００ ℃未満の焼鈍温度では優れた深絞り性を得
ることができず、一方Ａｃ３ 変態点を越える温度域に
て焼鈍を行なうと、α→γ変態により集合組織がランダ
ム化するため深絞り性が劣る。従って焼鈍温度を７００
℃以上（より好ましくは８００℃以上）Ａｃ３ 変態
点以下に限定した。
態点以下の温度域にて焼鈍することが肝要である。すな
わち７００ ℃未満の焼鈍温度では優れた深絞り性を得
ることができず、一方Ａｃ３ 変態点を越える温度域に
て焼鈍を行なうと、α→γ変態により集合組織がランダ
ム化するため深絞り性が劣る。従って焼鈍温度を７００
℃以上（より好ましくは８００℃以上）Ａｃ３ 変態
点以下に限定した。
【００１１】なおこの発明における焼鈍工程には、連続
焼鈍ライン又は連続溶融亜鉛めっきラインを適用すると
よい。また連続溶融めっき法としては、非合金化溶融亜
鉛めっき及び合金化溶融亜鉛めっきが適する。さらにこ
の発明に従って得られた鋼板に、焼鈍または亜鉛めっき
後、特殊な処理を施して、化成処理性、溶接性、プレス
成形性及び耐食性等の改善を行うことも可能である。
焼鈍ライン又は連続溶融亜鉛めっきラインを適用すると
よい。また連続溶融めっき法としては、非合金化溶融亜
鉛めっき及び合金化溶融亜鉛めっきが適する。さらにこ
の発明に従って得られた鋼板に、焼鈍または亜鉛めっき
後、特殊な処理を施して、化成処理性、溶接性、プレス
成形性及び耐食性等の改善を行うことも可能である。
【００１２】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼スラブを、１２５０
℃で加熱そして均熱後、又は連続鋳造後再加熱すること
なしに、粗圧延を行って、次いで仕上圧延を行った。こ
の熱延板を引き続き酸洗後、７５％ の圧下率にて冷間
圧延を行って０．８ｍｍ 厚とした後、連続焼鈍ライン
にて８５０ ℃で２０秒間の再結晶焼鈍を行った。かく
して得られた冷延鋼板につき、引張特性及び耐食性を調
査した。ここに引張特性はＪＩＳ ５号引張試験片を使
用して測定し、また平均ランクフォード値（以下平均ｒ
値と示す）は、１５％ 引張予ひずみを与えた後、３点
法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向
に対し４５°の方向）およびＣ方向（圧延方向に対し９
０°の方向）の平均値を、平均ｒ値＝（ ｒＬ ＋ ２
ｒＤ ＋ ｒ Ｃ ）／４ として求めた。また耐食性
試験方法は前述と同様の方法にて評価した。これらの評
価結果を表２に示すように、この発明に従って得られた
鋼板は、引張り強さが３５ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上でかつ
、優れた耐食性を有することが判る。
℃で加熱そして均熱後、又は連続鋳造後再加熱すること
なしに、粗圧延を行って、次いで仕上圧延を行った。こ
の熱延板を引き続き酸洗後、７５％ の圧下率にて冷間
圧延を行って０．８ｍｍ 厚とした後、連続焼鈍ライン
にて８５０ ℃で２０秒間の再結晶焼鈍を行った。かく
して得られた冷延鋼板につき、引張特性及び耐食性を調
査した。ここに引張特性はＪＩＳ ５号引張試験片を使
用して測定し、また平均ランクフォード値（以下平均ｒ
値と示す）は、１５％ 引張予ひずみを与えた後、３点
法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向
に対し４５°の方向）およびＣ方向（圧延方向に対し９
０°の方向）の平均値を、平均ｒ値＝（ ｒＬ ＋ ２
ｒＤ ＋ ｒ Ｃ ）／４ として求めた。また耐食性
試験方法は前述と同様の方法にて評価した。これらの評
価結果を表２に示すように、この発明に従って得られた
鋼板は、引張り強さが３５ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上でかつ
、優れた耐食性を有することが判る。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【発明の効果】この発明によれば、引張り強さが３５Ｋ
ｇｆ／ｍｍ２ 以上で、耐食性、特に耐孔食性に優れか
つ深絞り用として適した特性を有する冷延鋼板を提供で
き、自動車の軽量化に大きく寄与する。
ｇｆ／ｍｍ２ 以上で、耐食性、特に耐孔食性に優れか
つ深絞り用として適した特性を有する冷延鋼板を提供で
き、自動車の軽量化に大きく寄与する。
【図１】鋼板の耐食性と出発材の成分との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．００６ｗｔ％未満、Ｓｉ：１
．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下、Ｐ：０．０
３〜０．１５ｗｔ％ 以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％ 以下
、Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％ 、Ｎ：０．０１ｗ
ｔ％ 以下、Ｃｕ：０．１８〜１．５ｗｔ％及びＮｂ：
０．００１ 〜０．２ｗｔ％を、Ｎｂ／Ｃ≧３かつ０．
０１≦（Ｃｕ／６４ ＋ Ｐ／３１）×（Ｎｂ／Ｃ）≦
０．１０の関係を満足する範囲で含む鋼スラブを、熱間
圧延後、酸洗および冷間圧延を施し、引き続き７００
℃〜Ａｃ３ 変態点の温度範囲にて再結晶焼鈍を施すこ
とを特徴とする耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板
の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１の方法において、鋼スラブは
、Ｔｉ：０．０１〜０．２ｗｔ％、Ｂ：０．０００１〜
０．００３ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜１．５ｗｔ％、Ｃ
ｒ：０．０５〜１．５ ｗｔ％ 及びＭｏ：０．００１
〜０．５ｗｔ％のうちから選ばれる１種または２種以
上をさらに含むものであることを特徴とする耐食性に優
れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２の方法において、鋼ス
ラブは、連続鋳造スラブを再加熱または連続鋳造後Ａｒ
３ 変態点以下に降温することなく直ちにもしくは保温
処理を施したものであることを特徴とする深絞り性に優
れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3025238A JPH0757893B2 (ja) | 1991-01-28 | 1991-01-28 | 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3025238A JPH0757893B2 (ja) | 1991-01-28 | 1991-01-28 | 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04246128A true JPH04246128A (ja) | 1992-09-02 |
| JPH0757893B2 JPH0757893B2 (ja) | 1995-06-21 |
Family
ID=12160409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3025238A Expired - Fee Related JPH0757893B2 (ja) | 1991-01-28 | 1991-01-28 | 耐食性に優れた深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0757893B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0565595A (ja) * | 1991-09-09 | 1993-03-19 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れた亜鉛系めつき鋼板 |
| CN106319363A (zh) * | 2015-06-29 | 2017-01-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种超低碳含铜汽车用高强冷轧钢板及其制造方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5475421A (en) * | 1977-11-28 | 1979-06-16 | Nippon Steel Corp | Highly corrosion resistant steel plate for motorcar |
| JPS59107064A (ja) * | 1982-12-13 | 1984-06-21 | Nippon Steel Corp | 耐食性鋼材 |
| JPS62243738A (ja) * | 1986-04-17 | 1987-10-24 | Nippon Steel Corp | 高耐食性鋼材 |
| JPS62278232A (ja) * | 1986-05-26 | 1987-12-03 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 直送圧延法による非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS639579A (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-16 | Kuraray Co Ltd | 光学記録媒体 |
| JPH036330A (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-11 | Nippon Steel Corp | 直送圧延によるほうろう用冷延鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-01-28 JP JP3025238A patent/JPH0757893B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN106319363A (zh) * | 2015-06-29 | 2017-01-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种超低碳含铜汽车用高强冷轧钢板及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0757893B2 (ja) | 1995-06-21 |
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