JPH0363664B2 - - Google Patents
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- JPH0363664B2 JPH0363664B2 JP58124823A JP12482383A JPH0363664B2 JP H0363664 B2 JPH0363664 B2 JP H0363664B2 JP 58124823 A JP58124823 A JP 58124823A JP 12482383 A JP12482383 A JP 12482383A JP H0363664 B2 JPH0363664 B2 JP H0363664B2
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- injection
- signal
- fuel
- injections
- internal combustion
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- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/32—Controlling fuel injection of the low pressure type
- F02D41/34—Controlling fuel injection of the low pressure type with means for controlling injection timing or duration
- F02D41/345—Controlling injection timing
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
- F02D41/40—Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
- F02D41/402—Multiple injections
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02N—ELECTRIC MACHINES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H02N2/00—Electric machines in general using piezoelectric effect, electrostriction or magnetostriction
- H02N2/02—Electric machines in general using piezoelectric effect, electrostriction or magnetostriction producing linear motion, e.g. actuators; Linear positioners ; Linear motors
- H02N2/06—Drive circuits; Control arrangements or methods
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P6/00—Arrangements for controlling synchronous motors or other dynamo-electric motors using electronic commutation dependent on the rotor position; Electronic commutators therefor
- H02P6/12—Monitoring commutation; Providing indication of commutation failure
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- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
- F02D41/1454—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being an oxygen content or concentration or the air-fuel ratio
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- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
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- F02D41/187—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow using a hot wire flow sensor
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- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
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- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
- F02D41/2096—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils for controlling piezoelectric injectors
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
- F02M2200/21—Fuel-injection apparatus with piezoelectric or magnetostrictive elements
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は内燃機関の燃料噴射方法および装置に
関する。
関する。
従来技術
デイーゼル機関において騒音の低減と燃焼効率
の向上とを両立させるためには、燃焼の後期ほど
燃焼を激しくしてやることが必要であり、これは
よく知られた事実であるが、実現が困難なことも
よく知られている。この問題を解決するために
は、高速応答形の燃料噴射ポンプを用いて電子式
燃料噴射制御を行なうことが有効であると考えら
れるが、そのような燃料噴射ポンプも制御方法お
よび装置もまた知られていない。
の向上とを両立させるためには、燃焼の後期ほど
燃焼を激しくしてやることが必要であり、これは
よく知られた事実であるが、実現が困難なことも
よく知られている。この問題を解決するために
は、高速応答形の燃料噴射ポンプを用いて電子式
燃料噴射制御を行なうことが有効であると考えら
れるが、そのような燃料噴射ポンプも制御方法お
よび装置もまた知られていない。
発明の目的
本発明の目的は、燃焼の後半で燃焼を激しくし
て、内燃機関の騒音の発生を抑制しつつ、内燃機
関の燃焼効率を向上させることにある。
て、内燃機関の騒音の発生を抑制しつつ、内燃機
関の燃焼効率を向上させることにある。
発明の構成
本発明において、基本形態として、１回の燃焼
毎に複数回のポンプ作用によつて内燃機関の筒内
の複数回の燃料噴射を行なうにあたり、該複数回
の噴射における噴射毎の間隔を噴射の回数を追う
ごとく短かく制御する内燃機関の燃料噴射方法が
提供される。
毎に複数回のポンプ作用によつて内燃機関の筒内
の複数回の燃料噴射を行なうにあたり、該複数回
の噴射における噴射毎の間隔を噴射の回数を追う
ごとく短かく制御する内燃機関の燃料噴射方法が
提供される。
実施例
本発明の一実施例としての燃料噴射方法を行な
う装置が第１図に示される。第１図の装置は直噴
デイーゼル型の内燃機関に適用した場合について
示される。
う装置が第１図に示される。第１図の装置は直噴
デイーゼル型の内燃機関に適用した場合について
示される。
直噴デイーゼル型の内燃機関Ｅのヘツドにはユ
ニツトインジエクタ１が取り付けられており、該
ユニツトインジエクタ１にはフイード圧アキユー
ムレータ２から燃料が供給される。該アキユーム
レータ２には内燃機関によつて駆動されるフイー
ドポンプによつて数十気圧の燃料が蓄圧されてい
る。
ニツトインジエクタ１が取り付けられており、該
ユニツトインジエクタ１にはフイード圧アキユー
ムレータ２から燃料が供給される。該アキユーム
レータ２には内燃機関によつて駆動されるフイー
ドポンプによつて数十気圧の燃料が蓄圧されてい
る。
ユニツトインジエクタ１はその作動機構に電歪
式アクチユエータ１２０を用いた高速応答形の燃
料噴射ポンプであり、該電歪式アクチユエータ１
２０にコントローラ４から駆動信号を印加される
ことによつて噴射弁の開閉動作を行ない、燃焼室
内に燃料を噴射供給する。すなわち、ユニツトイ
ンジエクタ１は、コントロール４から電歪式アク
チユエータ１２０に印加される駆動信号電圧が正
の高電圧であるときには該電歪式アクチユエータ
１２０の伸長作用によつて噴射弁を開いて燃焼室
内に燃料噴射を行ない、一方、その駆動電圧が負
の高電圧でなるときには電歪式アクチユエータ２
の収縮作用によつて噴射弁を閉じて燃料噴射を停
止する。このユニツトインジエクタの構成作用に
ついては後は詳しく述べる。
式アクチユエータ１２０を用いた高速応答形の燃
料噴射ポンプであり、該電歪式アクチユエータ１
２０にコントローラ４から駆動信号を印加される
ことによつて噴射弁の開閉動作を行ない、燃焼室
内に燃料を噴射供給する。すなわち、ユニツトイ
ンジエクタ１は、コントロール４から電歪式アク
チユエータ１２０に印加される駆動信号電圧が正
の高電圧であるときには該電歪式アクチユエータ
１２０の伸長作用によつて噴射弁を開いて燃焼室
内に燃料噴射を行ない、一方、その駆動電圧が負
の高電圧でなるときには電歪式アクチユエータ２
の収縮作用によつて噴射弁を閉じて燃料噴射を停
止する。このユニツトインジエクタの構成作用に
ついては後は詳しく述べる。
角度センサ５１は例えばフオトインタラプタ等
を用いて構成され、エンジンクランクシヤフトの
１／２の回転に同期して回転するシヤフト５２に装
着されたシグナルプレート５３の外周部近傍に配
置されて、このシグナルプレート５３の外周部に
刻設されたスリツト部５４を検出し、シグナルプ
レートの１回転あたり720個の角度信号Ｓ（CA）
を発生する。すなわち、該角度センサ５１の１パ
ルスはエンジンクランクシヤフトの回転角１℃Ａ
に対応している。
を用いて構成され、エンジンクランクシヤフトの
１／２の回転に同期して回転するシヤフト５２に装
着されたシグナルプレート５３の外周部近傍に配
置されて、このシグナルプレート５３の外周部に
刻設されたスリツト部５４を検出し、シグナルプ
レートの１回転あたり720個の角度信号Ｓ（CA）
を発生する。すなわち、該角度センサ５１の１パ
ルスはエンジンクランクシヤフトの回転角１℃Ａ
に対応している。
基準位置センサ５５は例えばフオトインタラプ
タ等を用いて構成され、シグナルプレート５３に
設けられた１個のスリツト部５６を検出して基準
信号を発生する。このスリツト部５６は基準信号
が内燃機関の圧縮上死点前30℃Ａに発生されるよ
うな適当な位置に設ける。
タ等を用いて構成され、シグナルプレート５３に
設けられた１個のスリツト部５６を検出して基準
信号を発生する。このスリツト部５６は基準信号
が内燃機関の圧縮上死点前30℃Ａに発生されるよ
うな適当な位置に設ける。
負荷センサ５７はスロツトル弁５９と連動する
アクセルペダル５８に連動するポテンシヨメータ
を用いて構成され、アクセルペダル５８の開度θ
に対応した電圧信号Ｖ（θ）を発生する。
アクセルペダル５８に連動するポテンシヨメータ
を用いて構成され、アクセルペダル５８の開度θ
に対応した電圧信号Ｖ（θ）を発生する。
角度センサ５１，基準位置センサ５５，負荷セ
ンサ５７の各出力信号はそれぞれコントローラ４
に導かれる。コントローラ４はこれらの信号に基
づき１回の燃料あたりの適正な燃料噴射量ｑを演
算し、さらにこの燃料噴射量ｑを噴射するための
ユニツトインジエクタ１の噴射回数，噴射間隔
τ，燃料噴射時期Di等を演算し、その演算結果に
基づいた駆動信号をユニツトインジエクタ１に送
出し、燃料噴射を行なう。なお、３はエアフロー
メータ，９はエアクリーナである。
ンサ５７の各出力信号はそれぞれコントローラ４
に導かれる。コントローラ４はこれらの信号に基
づき１回の燃料あたりの適正な燃料噴射量ｑを演
算し、さらにこの燃料噴射量ｑを噴射するための
ユニツトインジエクタ１の噴射回数，噴射間隔
τ，燃料噴射時期Di等を演算し、その演算結果に
基づいた駆動信号をユニツトインジエクタ１に送
出し、燃料噴射を行なう。なお、３はエアフロー
メータ，９はエアクリーナである。
次に、第１図装置における燃料噴射方法につい
て述べる。
て述べる。
第２図は第１図装置における電歪式アクチユエ
ータ１２０の駆動信号波形図である。第２図中、
横軸は時間，縦軸は駆動信号電圧をあらわし、Di
は噴射開始時期，Ｔは全噴射期間，τ1，τ2，τ3…
は噴射間隔をあらわし、(1)，(2)，(3)はそれぞれ内
燃機関の低速回転時、中速回転時、高速回転時の
信号波形である。
ータ１２０の駆動信号波形図である。第２図中、
横軸は時間，縦軸は駆動信号電圧をあらわし、Di
は噴射開始時期，Ｔは全噴射期間，τ1，τ2，τ3…
は噴射間隔をあらわし、(1)，(2)，(3)はそれぞれ内
燃機関の低速回転時、中速回転時、高速回転時の
信号波形である。
いま、駆動信号電圧が±300Vであるものとし、
ユニツトインジエクタ１の１回の開閉あたりに噴
射される噴射量を１mm3とする。もし内燃機関が
１回の燃焼あたりに30mm3の燃料量を必要とする
ならば、ユニツトインジエクタ１は要求される噴
射開始時期Diから噴射を始めて要求される噴射期
間の間に30回の噴射を行なう。
ユニツトインジエクタ１の１回の開閉あたりに噴
射される噴射量を１mm3とする。もし内燃機関が
１回の燃焼あたりに30mm3の燃料量を必要とする
ならば、ユニツトインジエクタ１は要求される噴
射開始時期Diから噴射を始めて要求される噴射期
間の間に30回の噴射を行なう。
この30回の噴射の噴射間隔τは等間隔に行なわ
れるのではなく、例えば回転数Ｎ〔rpm〕で噴射
回数がｎ回目から（ｎ＋１）回目にかけての噴射
間隔τo〔μsec〕は次式で与えられる。
れるのではなく、例えば回転数Ｎ〔rpm〕で噴射
回数がｎ回目から（ｎ＋１）回目にかけての噴射
間隔τo〔μsec〕は次式で与えられる。
τo＝300−10（ｎ−１）
−Ｎ−1000／10〔μsec〕
ただし、このτoが60μsec以下となるときには
60μsec一定とされる。
60μsec一定とされる。
このように第１図装置においては、噴射間隔τ
は後の噴射回数となるほど、また回転数が大きく
なるほど短くなり、一方、ある限度まで短くなれ
ばその後は一定の間隔とされる。
は後の噴射回数となるほど、また回転数が大きく
なるほど短くなり、一方、ある限度まで短くなれ
ばその後は一定の間隔とされる。
例えば各回転数Ｎについて上式で計算される噴
射間隔τ1は、 Ｎ＝500rpmの時 τ1＝305μsec Ｎ＝1000rpmの時 τ1＝300μsec Ｎ＝2000rpmの時 τ1＝200μsec Ｎ＝3400rpmの時 τ1＝60μsec なおＮ≧3400rpmではτ1は60μsec一定となる。
射間隔τ1は、 Ｎ＝500rpmの時 τ1＝305μsec Ｎ＝1000rpmの時 τ1＝300μsec Ｎ＝2000rpmの時 τ1＝200μsec Ｎ＝3400rpmの時 τ1＝60μsec なおＮ≧3400rpmではτ1は60μsec一定となる。
また、Ｎ＝2000rpmの時ならば
１回目の噴射間隔は τ1＝200μsec
２回目の噴射間隔は τ2＝190μsec
３回目の噴射間隔は τ3＝180μsec
〓
15回目の噴射間隔は τ15＝60μsec
となり、15回目以降は60μsec一定となる。
以上の概念を模式的に示したのが前述の第２図
である。第２図では噴射回数を一定としている
が、要求噴射量が減れば噴射回数の前の方から数
えて必要な回数の噴射が行なわれた時点で噴射は
終了される。なお、噴射のために＋300Vの駆動
電圧が電歪式アクチユエータ１２０に印加される
時間は１回の噴射につき60μsecにしてある。
である。第２図では噴射回数を一定としている
が、要求噴射量が減れば噴射回数の前の方から数
えて必要な回数の噴射が行なわれた時点で噴射は
終了される。なお、噴射のために＋300Vの駆動
電圧が電歪式アクチユエータ１２０に印加される
時間は１回の噴射につき60μsecにしてある。
以上に説明したうちの常数的な数値は当然なが
ら用いられる内燃機関の性格によつて任意に選び
うるものである。また、１燃焼あたり要求される
最大噴射回数50回とするならば、この内燃機関に
おける負荷の分解能は1/50にしかならないことに
なるが、この分解能をもつと細かくするには、最
後の回の噴射における印加電圧を可変としてもよ
い。
ら用いられる内燃機関の性格によつて任意に選び
うるものである。また、１燃焼あたり要求される
最大噴射回数50回とするならば、この内燃機関に
おける負荷の分解能は1/50にしかならないことに
なるが、この分解能をもつと細かくするには、最
後の回の噴射における印加電圧を可変としてもよ
い。
内燃機関が４気筒ならば４気筒とも同一回数の
噴射にする必要はなく、分解能を１／（50×４）
とすることもできる。また同一気筒２回の燃焼を
１サイクルとして噴射回数を１回だけかえてやれ
ば分解能は１／（50×２）となり、４気筒全体で
これを行なえば１／（50×４×２）の分解能が可
能になる。
噴射にする必要はなく、分解能を１／（50×４）
とすることもできる。また同一気筒２回の燃焼を
１サイクルとして噴射回数を１回だけかえてやれ
ば分解能は１／（50×２）となり、４気筒全体で
これを行なえば１／（50×４×２）の分解能が可
能になる。
このように第１図装置においては燃焼の後期と
なるほど噴射間隔を狭めて単位時間あたりの噴射
量を増すことにより燃焼を激しくさせることがで
き、これによりデイーゼル機関における騒音の低
減と燃焼効率の向上とが両立される。
なるほど噴射間隔を狭めて単位時間あたりの噴射
量を増すことにより燃焼を激しくさせることがで
き、これによりデイーゼル機関における騒音の低
減と燃焼効率の向上とが両立される。
次にユニツトインジエクタ１の構成作用を第３
図の側断面図により詳しく述べる。電歪式アクチ
ユエータ１２０は電歪式効果を有する薄い円盤状
の素子を円柱状に積層したものであり、各々の素
子はその厚み方向に500Vを印加すると約0.5μｍ
伸長し、逆に−500Vを印加すると約0.5μｍ収縮
する。よつてこの素子を100枚積層すればその100
倍の伸縮が得られる。この電歪式アクチユエータ
１２０に電圧の印加を行なうためにリード線１２
１を用いており、このリード線はグロメツト１２
２を介してケーシングアツパ１０１を貫通して外
部に取り出されており、コントローラ４に接続さ
れる。
図の側断面図により詳しく述べる。電歪式アクチ
ユエータ１２０は電歪式効果を有する薄い円盤状
の素子を円柱状に積層したものであり、各々の素
子はその厚み方向に500Vを印加すると約0.5μｍ
伸長し、逆に−500Vを印加すると約0.5μｍ収縮
する。よつてこの素子を100枚積層すればその100
倍の伸縮が得られる。この電歪式アクチユエータ
１２０に電圧の印加を行なうためにリード線１２
１を用いており、このリード線はグロメツト１２
２を介してケーシングアツパ１０１を貫通して外
部に取り出されており、コントローラ４に接続さ
れる。
電歪式アクチユエータ１２０の伸縮動作はピス
トン１２３に直接伝達され、これを往復動させ
る。ピストン１２３はケーシングアツパ１０１に
形成したシリンダ１０２内を摺動し、ポンプ室１
０３の容積を拡大および縮小してポンプ仕事を行
なう。ポンプ室１０３内には皿バネ１０４が設け
てあり、電歪式アクチユエータ１２０の収縮方向
にピストン１２３を付勢している。ポンプ室１０
３が縮少するとき、ポンプ室１０３内の燃料は高
圧となつて噴射弁１０７に供給され、その噴口１
１２から噴出する。
トン１２３に直接伝達され、これを往復動させ
る。ピストン１２３はケーシングアツパ１０１に
形成したシリンダ１０２内を摺動し、ポンプ室１
０３の容積を拡大および縮小してポンプ仕事を行
なう。ポンプ室１０３内には皿バネ１０４が設け
てあり、電歪式アクチユエータ１２０の収縮方向
にピストン１２３を付勢している。ポンプ室１０
３が縮少するとき、ポンプ室１０３内の燃料は高
圧となつて噴射弁１０７に供給され、その噴口１
１２から噴出する。
噴射弁１０７はノズルボデイ１０９とニードル
１１０とによりなり、ニードル１１０は大小の径
を持つ段付きで、その小径部１１０ａがノズルボ
デイ１０９に設けた噴口１１２を開閉するる。ニ
ードル１１０の大径部１１０ｂの端面にはアキユ
ームレータ２から供給される燃料圧が作用してお
り、ニードル１１０が噴口１１２を閉じるように
働いている。この燃料はアキユームレータ２から
ケーシングアツパ１０１に設けた燃料入口１１８
よりケーシングアツパ１０１を構成する壁内に設
けた燃料通路１０６を経て、さらにデイスタンス
ピース１０８に設けた燃料通路１０６ａを経て、
ノズルボデイ１０９に設けた背圧室１０９ａに至
つている。
１１０とによりなり、ニードル１１０は大小の径
を持つ段付きで、その小径部１１０ａがノズルボ
デイ１０９に設けた噴口１１２を開閉するる。ニ
ードル１１０の大径部１１０ｂの端面にはアキユ
ームレータ２から供給される燃料圧が作用してお
り、ニードル１１０が噴口１１２を閉じるように
働いている。この燃料はアキユームレータ２から
ケーシングアツパ１０１に設けた燃料入口１１８
よりケーシングアツパ１０１を構成する壁内に設
けた燃料通路１０６を経て、さらにデイスタンス
ピース１０８に設けた燃料通路１０６ａを経て、
ノズルボデイ１０９に設けた背圧室１０９ａに至
つている。
デイスタンスピース１０８はポンプ室１０３と
噴射弁１０７とを隔離しているが、ポンプ室１０
３と燃料だまり１０９ｂとを結ぶ燃料通路１０８
ａを備えている。燃料だまり１０９はノズルボデ
イ１０９内に設けてあつてニードル１１０の段部
１１０ｃにその燃料圧がニードル１１０によつて
噴口１１２を開けるように作用している。自然状
態ではニードル１１０が噴口１１２を閉じようと
する力が勝つているが、ポンプ室１０３が縮少し
たときのみニードル１１０は噴口１１２を燃料だ
まり１０９ｂに開放することができる。
噴射弁１０７とを隔離しているが、ポンプ室１０
３と燃料だまり１０９ｂとを結ぶ燃料通路１０８
ａを備えている。燃料だまり１０９はノズルボデ
イ１０９内に設けてあつてニードル１１０の段部
１１０ｃにその燃料圧がニードル１１０によつて
噴口１１２を開けるように作用している。自然状
態ではニードル１１０が噴口１１２を閉じようと
する力が勝つているが、ポンプ室１０３が縮少し
たときのみニードル１１０は噴口１１２を燃料だ
まり１０９ｂに開放することができる。
ポンプ室１０３が拡大するとき、逆止弁１０５
を介して燃料通路１０６からポンプ室１０３内に
燃料を吸入する。この逆止弁１０５はデイスタン
スピース１０８に設けられており、弁体である鋼
球１０５ａがポンプ室１０３内に脱落しないよう
に、ピストン１２３に設けた突起１２３ａがスト
ツパーの役割を担つている。
を介して燃料通路１０６からポンプ室１０３内に
燃料を吸入する。この逆止弁１０５はデイスタン
スピース１０８に設けられており、弁体である鋼
球１０５ａがポンプ室１０３内に脱落しないよう
に、ピストン１２３に設けた突起１２３ａがスト
ツパーの役割を担つている。
ケーシングアツパ１０１とデイスタンスピース
１０８とノズルボデイ１０９とは同径であつて、
その順序に積み重ねられ、袋ナツト状のケーシン
グロア１１３によつて軸方向に押圧され固定され
る。このためにケーシングロア１１３のメネジ１
１３ａとケーシングアツパ１０１のオネジ１０１
ａとネジ結合されている。なお、１１６はＯリン
グ、１１７はノツクピンである。
１０８とノズルボデイ１０９とは同径であつて、
その順序に積み重ねられ、袋ナツト状のケーシン
グロア１１３によつて軸方向に押圧され固定され
る。このためにケーシングロア１１３のメネジ１
１３ａとケーシングアツパ１０１のオネジ１０１
ａとネジ結合されている。なお、１１６はＯリン
グ、１１７はノツクピンである。
ユニツトインジエクタ１の１回あたりの噴射量
は電歪式アクチユエータ１２０のストロークによ
つてきまり、ストロークは印加電圧によつてきま
る。印加電圧を−300Vから＋300Vに変えたとき
には例えば１mm3が噴射する。
は電歪式アクチユエータ１２０のストロークによ
つてきまり、ストロークは印加電圧によつてきま
る。印加電圧を−300Vから＋300Vに変えたとき
には例えば１mm3が噴射する。
このように第３図のインジエクタは噴射弁を開
閉させるためにノズルニードルの閉方向に燃料フ
イード圧を、開方向にポンプ圧を作用させてその
差圧で開閉を行なつているので、従来のスプリン
グ開弁式のノズルよりも大幅に高速応答性が向上
され、高周波駆動が可能となる。また、このよう
な噴射弁は従来の内開きの自動弁に必ず必要とさ
れていた、ニードルの背圧のドレーン機構を設け
る必要がなくなるため、噴射弁の小型化が可能と
なる。
閉させるためにノズルニードルの閉方向に燃料フ
イード圧を、開方向にポンプ圧を作用させてその
差圧で開閉を行なつているので、従来のスプリン
グ開弁式のノズルよりも大幅に高速応答性が向上
され、高周波駆動が可能となる。また、このよう
な噴射弁は従来の内開きの自動弁に必ず必要とさ
れていた、ニードルの背圧のドレーン機構を設け
る必要がなくなるため、噴射弁の小型化が可能と
なる。
次に第１図装置におけるコントローラ４につい
て述べる。
て述べる。
第４図はコントローラ４のブロツク構成図であ
る。第４図において、角度センサ５１および基準
位置センサ５５の出力はそれぞれ第１整形回路４
１１および第２整形回路４１２で波形整形され、
0Vまたは5Vレベルのデジタル信号に変換され
る。また、負荷センサ５７からの電圧信号Ｖ（θ）
はＡ−Ｄ変換回路４１３により16ビツトのデジタ
ル信号Ｓ（θ）に変換されてバスライン４９４に
導かれる。
る。第４図において、角度センサ５１および基準
位置センサ５５の出力はそれぞれ第１整形回路４
１１および第２整形回路４１２で波形整形され、
0Vまたは5Vレベルのデジタル信号に変換され
る。また、負荷センサ５７からの電圧信号Ｖ（θ）
はＡ−Ｄ変換回路４１３により16ビツトのデジタ
ル信号Ｓ（θ）に変換されてバスライン４９４に
導かれる。
エンジン回転カウンタ４１６は16ビツトのカウ
ンタであり、そのリセツト入力には第２整形回路
４１２からの基準信号Ｓ（ref）が導かれ、またそ
のクロツク入力にはクロツク信号発生回路４１６
にて発生された100kHzのクロツク信号φ1が導か
れる。このエンジン回転カウンタ４１５はリセツ
ト信号が入力される前にカウンタがオーバフロー
することのないようにカウンタの最大カウント値
で自動的に停止する機能を備えている。なお、以
下に述べる各カウンタもこの機能を備えているも
のとする。
ンタであり、そのリセツト入力には第２整形回路
４１２からの基準信号Ｓ（ref）が導かれ、またそ
のクロツク入力にはクロツク信号発生回路４１６
にて発生された100kHzのクロツク信号φ1が導か
れる。このエンジン回転カウンタ４１５はリセツ
ト信号が入力される前にカウンタがオーバフロー
することのないようにカウンタの最大カウント値
で自動的に停止する機能を備えている。なお、以
下に述べる各カウンタもこの機能を備えているも
のとする。
エンジン回転カウンタ４１５の内容は前記リセ
ツト信号が入力された時点でラツチされ、バスラ
イン４９４に導かれる。前記のように、このリセ
ツト信号としては基準信号Ｓ（ref）が用いられて
いるから、エンジン回転カウンタ４１６の出力信
号Ｓ（TN）はエンジン回転周期TNに対応してい
ることになる。
ツト信号が入力された時点でラツチされ、バスラ
イン４９４に導かれる。前記のように、このリセ
ツト信号としては基準信号Ｓ（ref）が用いられて
いるから、エンジン回転カウンタ４１６の出力信
号Ｓ（TN）はエンジン回転周期TNに対応してい
ることになる。
角度カウンタ４１７は16ビツトのカウンタであ
り、そのリセツト入力には前記基準信号Ｓ（ref）
が導かれ、そのクロツク入力には前記角度信号Ｓ
（CA）が導かれる。したがつて、この角度カウン
タ４１７の内容Ｓ(D)は基準信号Ｓ（ref）が発生し
てからの時々刻々のエンジン回転角度Ｄを表わし
ている。
り、そのリセツト入力には前記基準信号Ｓ（ref）
が導かれ、そのクロツク入力には前記角度信号Ｓ
（CA）が導かれる。したがつて、この角度カウン
タ４１７の内容Ｓ(D)は基準信号Ｓ（ref）が発生し
てからの時々刻々のエンジン回転角度Ｄを表わし
ている。
角度ラツチ回路４１８は16ビツトのラツチ回路
であり、CPU４９１の演算した噴射開始時期Di
をラツチして角度コンパレータ４１９に出力す
る。角度コンパレータ４１９は16ビツトのコンパ
レータであり、角度カウンタ４１７の出力信号Ｓ
(D)と、角度ラツチ回路４１８の出力信号Ｓ（Di）
とを比較し、信号Ｓ(D)が信号Ｓ（Di）と等しくな
つた時点、すなわちエンジン回転角度Ｄが噴射開
始時期Diとなつた時点で１レベルの一致信号S19
をオア回路４２２に出力する。
であり、CPU４９１の演算した噴射開始時期Di
をラツチして角度コンパレータ４１９に出力す
る。角度コンパレータ４１９は16ビツトのコンパ
レータであり、角度カウンタ４１７の出力信号Ｓ
(D)と、角度ラツチ回路４１８の出力信号Ｓ（Di）
とを比較し、信号Ｓ(D)が信号Ｓ（Di）と等しくな
つた時点、すなわちエンジン回転角度Ｄが噴射開
始時期Diとなつた時点で１レベルの一致信号S19
をオア回路４２２に出力する。
プリセツタブル・ダウンカウンタ４２０はその
DATA入力にCPU４９１の演算した噴射間隔τ
に相当する信号Ｓ（τ）が入力され、クロツク入
力にクロツク信号発生回路４１６から1MHzのク
ロツク信号φ2が導かれる。さらにキヤリー入力Ci
にはワンシヨツトマルチ４２３の出力が導かれ、
このキヤリー入力が０レベルとなつたときにダウ
ンカウンタ４２０はダウンカウントを行なう。ダ
ウンカウンタ４２０の内容が零になつた時点でキ
ヤリー出力Cpに１レベルの信号が発生する。さら
にこのダウンカウンタ４２０はリセツト入力を有
しており、このリセツト入力が１レベルのときに
はダウンカウント動作を停止する。
DATA入力にCPU４９１の演算した噴射間隔τ
に相当する信号Ｓ（τ）が入力され、クロツク入
力にクロツク信号発生回路４１６から1MHzのク
ロツク信号φ2が導かれる。さらにキヤリー入力Ci
にはワンシヨツトマルチ４２３の出力が導かれ、
このキヤリー入力が０レベルとなつたときにダウ
ンカウンタ４２０はダウンカウントを行なう。ダ
ウンカウンタ４２０の内容が零になつた時点でキ
ヤリー出力Cpに１レベルの信号が発生する。さら
にこのダウンカウンタ４２０はリセツト入力を有
しており、このリセツト入力が１レベルのときに
はダウンカウント動作を停止する。
ラツチ回路４２１は１ビツトのラツチ回路であ
り、CPU４９１により判定されたカウント終了
フラグをダウンカウンタ４２０のリセツト入力に
出力し、これにより該ダウンカウンタ４２０の動
作の開始と終了を制御する。
り、CPU４９１により判定されたカウント終了
フラグをダウンカウンタ４２０のリセツト入力に
出力し、これにより該ダウンカウンタ４２０の動
作の開始と終了を制御する。
オア回路４２２は角度コンパレータ４１９の出
力信号とダウンカウンタ４２０のキヤリー出力Cp
との論理和をとり、その論理和信号Ｓ（OR）を
ワンシヨツトマルチ４２３に出力する。ワンシヨ
ツトマチ４２３はそのトリガ入力に該オア回路４
２２の出力信号Ｓ（OR）が導かれており、該出
力信号の立上りに同期して60μsecの一定時間幅の
出力信号Ｓ（Ｑ）を発生する。この出力信号Ｓ
（Ｑ）はダウンカウンタ４２０のキヤリー入力Ci
に導かれる。
力信号とダウンカウンタ４２０のキヤリー出力Cp
との論理和をとり、その論理和信号Ｓ（OR）を
ワンシヨツトマルチ４２３に出力する。ワンシヨ
ツトマチ４２３はそのトリガ入力に該オア回路４
２２の出力信号Ｓ（OR）が導かれており、該出
力信号の立上りに同期して60μsecの一定時間幅の
出力信号Ｓ（Ｑ）を発生する。この出力信号Ｓ
（Ｑ）はダウンカウンタ４２０のキヤリー入力Ci
に導かれる。
駆動回路４９５は電歪アクチユエータ１２０を
駆動する回路であり、ワンシヨツトマルチ４２３
の出力が１レベルのときは＋300Vの駆動電圧を
出力し、０レベルのときは−300Vの駆動電圧出
力する。駆動回路４９５の出力電圧は電歪アクチ
ユエータ１２０に印加される。
駆動する回路であり、ワンシヨツトマルチ４２３
の出力が１レベルのときは＋300Vの駆動電圧を
出力し、０レベルのときは−300Vの駆動電圧出
力する。駆動回路４９５の出力電圧は電歪アクチ
ユエータ１２０に印加される。
電源回路４９６はバツテリ６からキースイツチ
６１を介して供給された電圧を安定化した後にコ
ントローラ４の各部へ供給する。さらに電歪アク
チユエータ駆動用の±300Vの高電圧を発生して
駆動回路４９５へ供給する。
６１を介して供給された電圧を安定化した後にコ
ントローラ４の各部へ供給する。さらに電歪アク
チユエータ駆動用の±300Vの高電圧を発生して
駆動回路４９５へ供給する。
CPU４９１は16ビツトの中央処理装置であり、
その割込み入力INT１には基準信号Ｓ（ref）が導
かれ、またその割込み入力INT２にはオア回路
４２２の出力信号Ｓ（OR）が導かれる。ROM４
９２はCPU４９１のプログラムおよび各種デー
タを格納してある読出し専用メモリであり、
RAM４９３はCPU４９１の作業用のランダム・
アクセス・メモリである。
その割込み入力INT１には基準信号Ｓ（ref）が導
かれ、またその割込み入力INT２にはオア回路
４２２の出力信号Ｓ（OR）が導かれる。ROM４
９２はCPU４９１のプログラムおよび各種デー
タを格納してある読出し専用メモリであり、
RAM４９３はCPU４９１の作業用のランダム・
アクセス・メモリである。
次に上記構成のコントローラの動作を説明す
る。
る。
第５図ないし第７図は第４図におけるコントロ
ーラのプログラム流れ図であり、それぞれ第５図
はメインルーチン、第６図はINT１ルーチン、
第７図はINT２ルーチンである。第８図は該コ
ントローラ４の各部信号波形図であり、第８図に
おいて、(1)は基準信号（INT１）、(2)は角度信
号、(3)は角度コンパレータ出力、(4)はダウンカウ
ンタリセツト信号、(5)はオア回路出力、(6)はワン
シヨツトマルチ出力、(7)はダウンカウンタキヤリ
ー出力、(8)は駆動信号、(9)は噴射状態であつてＪ
は噴射を、Ｓは停止をあらわす。
ーラのプログラム流れ図であり、それぞれ第５図
はメインルーチン、第６図はINT１ルーチン、
第７図はINT２ルーチンである。第８図は該コ
ントローラ４の各部信号波形図であり、第８図に
おいて、(1)は基準信号（INT１）、(2)は角度信
号、(3)は角度コンパレータ出力、(4)はダウンカウ
ンタリセツト信号、(5)はオア回路出力、(6)はワン
シヨツトマルチ出力、(7)はダウンカウンタキヤリ
ー出力、(8)は駆動信号、(9)は噴射状態であつてＪ
は噴射を、Ｓは停止をあらわす。
CPU４９１の処理ルーチンはメインルーチン
と、割込みINT１が入力されるたびに起動する
INT１ルーチンおよび割込みINT２が入力され
るたびに起動するINT２ルーチンとからなる。
と、割込みINT１が入力されるたびに起動する
INT１ルーチンおよび割込みINT２が入力され
るたびに起動するINT２ルーチンとからなる。
メインルーチンでは各部のイニシヤライズを行
なつた後に割込みを許可してアイドルループに入
る。
なつた後に割込みを許可してアイドルループに入
る。
INT１ルーチンは第８図１に示す基準信号Ｓ
（ref）が発生するために起動され、必要な燃料噴
射量ｑ、噴射開始時期Di、噴射間隔τ、開弁回数
ｎを演算して出力することにより主に燃料噴射開
始時期の制御を行なう。INT１ルーテンの最初
で、Ａ−Ｄ変換回路４１３からアクセル開度θを
読み込み、つづいてエンジン回転カウンタ４１５
から回転周期TNを読み込む。回転周期TNによ
りエンジン回転数NEを演算し、台上試験等で予
め求めておいたアクセル開度θおよびエンジン回
転数NEに対する噴射量ｑのマツプから補間によ
り適正な噴射量ｑを求める。
（ref）が発生するために起動され、必要な燃料噴
射量ｑ、噴射開始時期Di、噴射間隔τ、開弁回数
ｎを演算して出力することにより主に燃料噴射開
始時期の制御を行なう。INT１ルーテンの最初
で、Ａ−Ｄ変換回路４１３からアクセル開度θを
読み込み、つづいてエンジン回転カウンタ４１５
から回転周期TNを読み込む。回転周期TNによ
りエンジン回転数NEを演算し、台上試験等で予
め求めておいたアクセル開度θおよびエンジン回
転数NEに対する噴射量ｑのマツプから補間によ
り適正な噴射量ｑを求める。
次に、この噴射量ｑをユニツトインジエクタ１
の１回の開弁あたりの噴射量１mm3で割ることに
よつてノズルの開弁回数ｎを求める。これとは別
に、噴射量ｑとエンジン回転数NEに対する噴射
開始時期Diのマツプから補間により適正な噴射開
始時期Diを求める。
の１回の開弁あたりの噴射量１mm3で割ることに
よつてノズルの開弁回数ｎを求める。これとは別
に、噴射量ｑとエンジン回転数NEに対する噴射
開始時期Diのマツプから補間により適正な噴射開
始時期Diを求める。
さらに、噴射間隔τの初期値τ1を
τ＝300−10（ｎ−１）
−NE−1000／10〔μsec〕
の式のｎに１に代入した式、
τ1＝300−NE−1000／10〔μsec〕
に基づき演算し、この初期値τ1が60μsec以上であ
るか否かをチエツクし、60μsec以下であればこの
初期値τ1を60μsecとする。そして噴射を開始する
ために終了フラグを０レベルにし、これをラツチ
回路４２１に出力する。次に噴射開始時期Diを角
度ラツチ回路４１８に出力する。噴射回数ｎ、噴
射間隔初期値τ1および終了フラグはメモリにスト
アしておく。
るか否かをチエツクし、60μsec以下であればこの
初期値τ1を60μsecとする。そして噴射を開始する
ために終了フラグを０レベルにし、これをラツチ
回路４２１に出力する。次に噴射開始時期Diを角
度ラツチ回路４１８に出力する。噴射回数ｎ、噴
射間隔初期値τ1および終了フラグはメモリにスト
アしておく。
INT２ルーチンは第８図５に示すオア回路４
２２の出力が１レベルになるたびに起動され、噴
射回数ｎおよび噴射間隔τの制御を行なう。ま
ず、噴射回数ｎをメモリから読み出し、このｎか
ら１を減じた（ｎ−１）を新たなｎとし、この新
たなｎが零となつたか否かをチエツクし、零であ
れば噴射終了であるから終了フラグを１レベルに
セツトし、これをラツチ回路４２１へ出力する。
ｎが零でなければ０レベルとなつている終了フラ
グをラツチ回路４２１へ出力し、続いて噴射間隔
τをメモリから読み出してダウンカウンタ４２０
へ出力した後、この噴射間隔τから10μsecを減じ
た（τ−10）μsecを新たなτとし、この新たなτ
が60μsec以上かどうかをチエツクし、60μsec未満
であればτを60μsecとした後、該τを再びメモリ
にストアする。また噴射回数ｎもメモリにストア
してメインルーチンにリターンする。
２２の出力が１レベルになるたびに起動され、噴
射回数ｎおよび噴射間隔τの制御を行なう。ま
ず、噴射回数ｎをメモリから読み出し、このｎか
ら１を減じた（ｎ−１）を新たなｎとし、この新
たなｎが零となつたか否かをチエツクし、零であ
れば噴射終了であるから終了フラグを１レベルに
セツトし、これをラツチ回路４２１へ出力する。
ｎが零でなければ０レベルとなつている終了フラ
グをラツチ回路４２１へ出力し、続いて噴射間隔
τをメモリから読み出してダウンカウンタ４２０
へ出力した後、この噴射間隔τから10μsecを減じ
た（τ−10）μsecを新たなτとし、この新たなτ
が60μsec以上かどうかをチエツクし、60μsec未満
であればτを60μsecとした後、該τを再びメモリ
にストアする。また噴射回数ｎもメモリにストア
してメインルーチンにリターンする。
INT１ルーチン、INT２ルーチンで各パラメ
ータを出力したあとは前述の回路構成により所定
のタイミングで信号を発生する。
ータを出力したあとは前述の回路構成により所定
のタイミングで信号を発生する。
まず、第６図１の基準信号Ｓ（ref）が発生して
から第８図２の所定パルス数の角度信号Ｓ（CA）
が角度カウンタ４１７に入力された時点で、角度
カウンタ４１７の出力信号Ｓ(D)と角度ラツチ回路
４１８の出力信号Ｓ（Di）とが等しくなり、角度
コンパレータ４１９の出力信号に第８図３に示す
１レベルのパルス出力信号が発生する。これはエ
ンジン回転角度Ｄが噴射開始時期Diとなつたこと
を意味する。これによりオア回路４２２から第８
図５の出力信号Ｓ（OR）が出力されてワンシヨ
ツトマルチ４２３がトリガされ、該ワンシヨツト
マルチ４２３から第８図６の60μsecのパルス出力
信号が出力される。同時にINT２ルーチンによ
りダウンカウンタ４２０のリセツト入力が第８図
４に示すように０レベルとなり、ダウンカウンタ
はアクテイブになる。
から第８図２の所定パルス数の角度信号Ｓ（CA）
が角度カウンタ４１７に入力された時点で、角度
カウンタ４１７の出力信号Ｓ(D)と角度ラツチ回路
４１８の出力信号Ｓ（Di）とが等しくなり、角度
コンパレータ４１９の出力信号に第８図３に示す
１レベルのパルス出力信号が発生する。これはエ
ンジン回転角度Ｄが噴射開始時期Diとなつたこと
を意味する。これによりオア回路４２２から第８
図５の出力信号Ｓ（OR）が出力されてワンシヨ
ツトマルチ４２３がトリガされ、該ワンシヨツト
マルチ４２３から第８図６の60μsecのパルス出力
信号が出力される。同時にINT２ルーチンによ
りダウンカウンタ４２０のリセツト入力が第８図
４に示すように０レベルとなり、ダウンカウンタ
はアクテイブになる。
ワンシヨツトマルチ４２３の出力の立下りに同
期してダウンカウンタ４２０がダウンカウントを
開始し、噴射間隔τ μsecの経過後、ダウンカウ
ンタ４２０のキヤリー出力Cpに第６図７に示すよ
うに１レベルのパルス出力信号が発生し、このパ
ルス出力信号はオア回路４２２を経て再びワンシ
ヨツトマルチ４２３をトリガし、60μsecのパルス
信号が再び発生される。
期してダウンカウンタ４２０がダウンカウントを
開始し、噴射間隔τ μsecの経過後、ダウンカウ
ンタ４２０のキヤリー出力Cpに第６図７に示すよ
うに１レベルのパルス出力信号が発生し、このパ
ルス出力信号はオア回路４２２を経て再びワンシ
ヨツトマルチ４２３をトリガし、60μsecのパルス
信号が再び発生される。
以下、噴射回数だけ上記の動作が繰り返され、
最後のINT２ルーチンでラツチ回路４２１の出
力信号が第８図４に示すように１レベルとなり、
ダウンカウンタ４２０がアクテイブでなくなるた
め、ワンシヨツトマルチ４２３の最終の出力信号
が得られる。
最後のINT２ルーチンでラツチ回路４２１の出
力信号が第８図４に示すように１レベルとなり、
ダウンカウンタ４２０がアクテイブでなくなるた
め、ワンシヨツトマルチ４２３の最終の出力信号
が得られる。
ワンシヨツトマルチ４２３の出力信号は駆動回
路４９５に入力され、この信号が１レベルのとき
には第８図８に示すように駆動回路４９５から＋
300Vの駆動電圧を電歪アクチユエータ２に出力
して燃料噴射を行ない、０レベルのときは−
300Vの駆動電圧を出力して燃料噴射を停止する。
この様子が第６図９の噴射状態図に示される。
路４９５に入力され、この信号が１レベルのとき
には第８図８に示すように駆動回路４９５から＋
300Vの駆動電圧を電歪アクチユエータ２に出力
して燃料噴射を行ない、０レベルのときは−
300Vの駆動電圧を出力して燃料噴射を停止する。
この様子が第６図９の噴射状態図に示される。
本発明の実施にあつては種々の変形形態が可能
である。例えば本実施例はデイーゼル機関に本発
明を適用した例を示したが、これに限らず電気点
火式の内燃機関を含め、あらゆる筒内噴射機関に
も適用可能である。筒内噴射機関の場合、その全
負荷性能は燃焼における空気の利用度によつて決
定される。空気の利用度が高いほど性能が向上す
るのは当然であるが、この空気利用度を向上させ
るためには、空気の流れ（一般には吸気スワー
ル）のできるだけ広い部分に向つて燃料を噴射さ
せる必要がある。この空気の流れの速度は、機関
の回転速度に比例するのが普通であるので、噴射
時間が一定ならば低速であるほど空気利用度は低
下し、これにともなつて全負荷性能が低下する。
本発明においては、機関回転速度が低速となるほ
ど、噴射停止時間が長くなつて全燃料噴射時期間
な長くなり、空気の利用度が機関速度によらず常
に良好に維持される。
である。例えば本実施例はデイーゼル機関に本発
明を適用した例を示したが、これに限らず電気点
火式の内燃機関を含め、あらゆる筒内噴射機関に
も適用可能である。筒内噴射機関の場合、その全
負荷性能は燃焼における空気の利用度によつて決
定される。空気の利用度が高いほど性能が向上す
るのは当然であるが、この空気利用度を向上させ
るためには、空気の流れ（一般には吸気スワー
ル）のできるだけ広い部分に向つて燃料を噴射さ
せる必要がある。この空気の流れの速度は、機関
の回転速度に比例するのが普通であるので、噴射
時間が一定ならば低速であるほど空気利用度は低
下し、これにともなつて全負荷性能が低下する。
本発明においては、機関回転速度が低速となるほ
ど、噴射停止時間が長くなつて全燃料噴射時期間
な長くなり、空気の利用度が機関速度によらず常
に良好に維持される。
発明の効果
本発明によれば、燃焼の後期となるほど単位時
間あたりの燃料噴射量を増大して燃焼を激しくす
ることができ、内燃機関の騒音の発生を抑制しつ
つ、内燃機関の燃焼効率を向上させることができ
る。
間あたりの燃料噴射量を増大して燃焼を激しくす
ることができ、内燃機関の騒音の発生を抑制しつ
つ、内燃機関の燃焼効率を向上させることができ
る。
第１図は本発明の一実施例としての内燃機関の
燃料噴射方法を行なう装置を示す図、第２図は第
１図装置におけるユニツトインジエクタへの駆動
信号電圧波形図、第３図は第１図装置におけるユ
ニツトインジエクタの側断面図、第４図は第１図
装置におけるコントローラの構成を示す図、第５
図ないし第７図は第４図のコントローラにおける
処理手順の流れ図、第８図は第４図のコントロー
ラにおける各部信号波形図である。 １……ユニツトインジエクタ、１２０……電歪
式アクチユエータ、４……コントローラ、５１…
…角度センサ、５３……シグナルプレート、５５
……基準位置センサ、５７……負荷センサ、５９
……スロツトル弁、１０１……ケーシングアツ
パ、１０７……噴射弁、１０９……ノズルボデ
イ、１１０……ニードル、１１２……噴口、４１
１，４１２……整形回路、４１３……Ａ−Ｄ変換
回路、４１５……エンジン回転カウンタ、４１７
……角度カウンタ、４２０……ダウンカウンタ、
４９１……CPU、４９２……ROM、４９３……
RAM、４９５……駆動回路、Ｅ……内燃機関。
燃料噴射方法を行なう装置を示す図、第２図は第
１図装置におけるユニツトインジエクタへの駆動
信号電圧波形図、第３図は第１図装置におけるユ
ニツトインジエクタの側断面図、第４図は第１図
装置におけるコントローラの構成を示す図、第５
図ないし第７図は第４図のコントローラにおける
処理手順の流れ図、第８図は第４図のコントロー
ラにおける各部信号波形図である。 １……ユニツトインジエクタ、１２０……電歪
式アクチユエータ、４……コントローラ、５１…
…角度センサ、５３……シグナルプレート、５５
……基準位置センサ、５７……負荷センサ、５９
……スロツトル弁、１０１……ケーシングアツ
パ、１０７……噴射弁、１０９……ノズルボデ
イ、１１０……ニードル、１１２……噴口、４１
１，４１２……整形回路、４１３……Ａ−Ｄ変換
回路、４１５……エンジン回転カウンタ、４１７
……角度カウンタ、４２０……ダウンカウンタ、
４９１……CPU、４９２……ROM、４９３……
RAM、４９５……駆動回路、Ｅ……内燃機関。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ １回の燃焼毎に複数回のポンプ作用によつて
内燃機関の筒内に複数回の燃料噴射を行なうにあ
たり、該複数回の噴射における噴射毎の間隔を噴
射の回数を追う毎に短かく制御することを特徴と
する内燃機関の燃料噴射方法。 ２ 該複数回の噴射において、噴射毎の間隔が内
燃機関の回転数の増大に従つて短縮されることを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３ 該複数回の噴射におけるｎ回目の噴射と（ｎ
＋１）回目の噴射との噴射の間隔τ〔μsec〕が、 τ＝Ａ−Ｂ（ｎ−１）−Ｎ−Ｃ／Ｄ ただし、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは常数であり、Ｎ
〔rpm〕は内燃機関の回転数である、 で与えられることを特徴とする特許請求の範囲第
１項ないし第２項のいずれかの項に記載の方法。 ４ 該噴射の間隔には所定の下限値が設けてあ
り、要求値が該下限値以下でであるときには該下
限値とされることを特徴とする特許請求の範囲第
１項ないし第３項のいずれかの項に記載の方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58124823A JPS6017250A (ja) | 1983-07-11 | 1983-07-11 | 内燃機関の燃料噴射方法 |
| US06/544,417 US4499878A (en) | 1982-10-25 | 1983-10-21 | Fuel injection system for an internal combustion engine |
| DE19833338741 DE3338741A1 (de) | 1982-10-25 | 1983-10-25 | Kraftstoffeinspritzanlage fuer eine brennkraftmaschine |
| US06/549,372 US4649886A (en) | 1982-11-10 | 1983-11-07 | Fuel injection system for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58124823A JPS6017250A (ja) | 1983-07-11 | 1983-07-11 | 内燃機関の燃料噴射方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6017250A JPS6017250A (ja) | 1985-01-29 |
| JPH0363664B2 true JPH0363664B2 (ja) | 1991-10-02 |
Family
ID=14894984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58124823A Granted JPS6017250A (ja) | 1982-10-25 | 1983-07-11 | 内燃機関の燃料噴射方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017250A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7458364B2 (en) | 2005-08-05 | 2008-12-02 | Scion-Sprays Limited | Internal combustion engine having a fuel injection system |
| CN101956621B (zh) | 2005-08-05 | 2013-12-25 | 罗伯特.博世有限公司 | 用于内燃机的燃料喷射系统 |
| GB2423119B (en) * | 2005-08-05 | 2007-08-08 | Scion Sprays Ltd | A Fuel injection system for an internal combustion engine |
| US8116962B2 (en) | 2007-02-28 | 2012-02-14 | Scion-Sprays Limited | Method of fuel injection |
| JP4315218B2 (ja) | 2007-06-12 | 2009-08-19 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射制御装置 |
| GB2452766B (en) | 2007-09-14 | 2010-01-06 | Scion Sprays Ltd | Internal combustion engine with a fuel injection system |
-
1983
- 1983-07-11 JP JP58124823A patent/JPS6017250A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6017250A (ja) | 1985-01-29 |
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